第二节 斜拉索的垂度效应计算
第二节 斜拉索的垂度效应计算
一、等效弹性模量
斜拉桥的拉索一般采用柔性索，斜索在自重的作用下会产生一定的垂度，这一垂度的大小与索力有关，垂度与索力呈非线性关系。斜索张拉时，索的伸长量包括弹性伸长以及克服垂度所带来的伸长，为方便计算，可以用等效弹性模量的方法，在弹性伸长公式中计入垂度的影响。
等效弹性模量常用Ernst 公式，推导如下：
如图2-2所示，q 为斜索自重集度，m f 为斜索跨中m 的径向挠度。因索不承担弯矩，根据m 处索弯矩为零的条件，得到：
22111cos 88
m T f q l ql α?==? 2
cos 8m ql f T
α= （2-1）
图2-2 斜拉索的受力图式
索形应该是悬链线，对于m f 很小的情形，可近似地按抛物线计算，索的长度为：
l
f l S m 238?+= (2-2) 223
228cos 324m f q l l S l l T
α?=-=?= 23
23cos 12d l q l dT T
α?=- (2-3) 用弹性模量的概念表示上述垂度的影响，则有：
()33
2
2321212cos f dT l lT E d l A Aq l L σαγ=?==? (2-4)
式中：/T A σ=，q A γ=，cos L l α=?为斜索的水平投影长度，
f E ：计算垂度效应的当量弹性模量。
在T 的作用下，斜索的弹性应变为： e e E σε=
因此，等效弹性模量eq E 为： 1e eq e e f e f f
E E E E E E σ
σσσεε===+++ 即： ()23
112e
eq e e E E E L E μγσ==+ (μ<1) （2-5）
斜拉索等效弹模与斜索水平投影长L 的关系如图2-3所示。
图 2-3 eq E 与L 的关系（e E =205000MPa ，γ
=98kN/m 3）
二、斜拉索两端倾角修正
斜拉索两端的钢导管安装时，必须考虑垂度引起的索两端倾角的变化量β，否则将造成导管轴线偏位。一般情况下，可按抛物线计算，即：
244tan cos 822f ql q L L l l T T γβασ==?=?= （2
-6）
1tan ()2L γβσ
-= 当索的水平投影长度很长时（L>300m ），按抛物线计算会带来一定的误差，因而应采用
更精确的悬链线方程求解。
第三节 索力的初拟和调整
一、恒载平衡法索力初拟
如图2-4所示，对于主跨，忽略主梁抗弯刚度的影响，则m W 为第i 号索所支承的恒载重量，根据竖向力的平衡，得到：
图2-4 索力初拟计算图式
/sin mi m i T W α= (2-7) 拉索引起的水平力为：
cos /tan mi mi i m i F T W αα== （2-8）
进一步考察边跨，忽略塔的抗弯刚度，则主、边跨拉索的水平分力应相等，得到： ()
/cos /cos tan cos m bi bi i mi i i i W T F F ββαβ=== (2-9) 边跨第i 号索支承的恒载重量b W 可依据bi T 作相应的调整：
tan sin tan i b bi i m
i
W T W ββα== (2-10) 二、可行域法调索计算
在斜拉桥的设计中，通常先要确定一个合理成桥状态，然后根据拟定的施工工序确定各合理施工状态。所谓合理成桥状态是指斜拉桥在施工完成后，在所有恒载作用下，各构件受力满足某种理想状态，如梁、塔中弯曲应变能最小。斜拉桥合理成桥状态确定的过程实际上就是按施工过程确定各索初张力的过程。合理成桥状态的确定通常可以先不考虑施工过程，只根据成桥状态的受力图式来计算，然后按施工过程将索的张拉程序逐个细化。分析方法有简支梁法、刚性支承连续梁法、可行域法等。
（一）简支梁法
选择一个合适的斜拉索初始张拉力，使主梁结构的恒载内力与主梁以拉索的锚固点为简
支支承的简支梁内力一致。
（二）刚性支承连续梁法
将斜拉索和主梁锚固点处作为刚性支承点（零挠度）进行分析，计算出各支点反力。利用斜拉索索力的竖向分力与刚性支点反力相等的条件确定斜拉索的成桥状态索力，主梁的恒载内力图即为刚性支承连续梁的弯矩及支承反力产生的轴力图，如图4-1-1b)所示。计算方法可按一般的结构力学方法进行分析。这种方法的优点是力学概念明确，计算简单，且成桥索力接近“稳定张拉力”，有利于减小徐变对成桥内力的影响。但是，通过施工来实施这种内力状态是困难的。因为跨中段的弯矩与一次张拉力无关（不计徐变时）。成桥后必须设法消除由中间合龙段及二期恒载引起的正弯矩效应。这就要通过反复调索来实现，对密索体系较难控制。
（三）可行域法[71]
从控制主梁应力的角度看，索力的过大或过小都有可能造成主梁上、下缘拉应力或压应力超限，因而期间必定存在一个索力可行域，使主梁在各种工况下各截面应力均在容许范围之内。
下面介绍可行域法调索计算的过程。
主梁截面的应力控制条件可按如下公式表示：
1、拉应力控制条件
主梁截面上、下缘在恒载和活载共同作用下的上下缘最大拉应力tl σ、bl σ应满足： []l tm t d d tl W M A N σσσ≤+--
= （上缘） （2-11） []l bm b d d bl W M A N σσσ≤++-
= （下缘） (2-12) 2、压应力控制条件
主梁截面上下缘在恒载和活载组合作用下的上下缘最大压应力ta σ、ba σ应满足： []d d ta tn a t N M A W σσσ=-
-+≤ （上缘） (2-13)
[]a bn b
d d ba W M A N σσσ≤++-
= （下缘） (2-14)
式中:d N 、d M ——全部恒载（包括预应力）产生的主梁截面轴力和弯矩，轴力以压为正，弯矩以下缘受拉为正; A 、t W 、b W ——主梁的面积、上缘和下缘抗弯抵抗矩;
tm σ、bm σ—其它荷载（除恒载）引起的主梁截面上、下缘最大应力（应力以拉为正，
压为负，下同）;
tn σ、bn σ—其它荷载（除恒载）引起的主梁截面上、下缘最小应力。
3、主梁恒载弯矩的可行域
在以上应力控制条件的关系式中，d M 是通过调索预期达到的恒载弯矩，系待求值，由式（2-11）～（2-14）可得：
[][][][]1212{}(){}(){}(){}()d d l tm t dl d d l bm b dl d d a tn t da d d a bn b da N M W M A N M W M A N M W M A N M W M A σσσσσσσσ?≥-
-+=???≤+-=???≤--+=???≥+-=??控制上缘拉应力控制下缘拉应力控制上缘压应力控制下缘压应力
(2-15)
在式（2-15）中，令()121min ,d dl da M M M =（控制恒载正弯矩） ()212max ,d dl da M M M =（控制恒载负弯矩）
则主梁恒载弯矩可行域为：
21d d d M M M ≤≤
（2-16）
图2-5 弯矩可行域
在主梁上施加预应力可增大可行域的范围，调索最终的结果不仅应使主梁恒载弯矩全部进入可行域，而且索力分布应较均匀。
4、恒载弯矩计算的影响矩阵法
为了达到通过调索，使主梁各截面的恒载弯矩进入上述可行域内的目的，可按下述影响矩阵法计算各拉索的初张力：
（1）按前面所述的恒载平衡法初拟索力{}i T ’。
（2）依据主梁安装程序和各初拟索力{}i T ’，计算各控制截面恒、活载的内力{}d M ’、 {}d N ’和应力{m σ}、{n σ}。
（3）按上述应力控制条件，计算各控制截面的恒载弯矩可行域{}d M 。
（4）将各控制截面当前恒载弯矩{}d M ’与{}d M 差值作为索力调整的弯矩增量目标： {}{}{}d d M M M ?=-’ (2-17)
（5）计算斜拉索恒载弯矩影响系数。模拟主梁安装程序，求出张拉拉索时各截面的M 。张拉j 号拉索时，i 截面所产生的弯矩ij M 与张拉力j T 之比值，称为拉索j 对i 截面的弯矩影响系数，用/ij ij j a M T =表示。
（6）建立索力增量影响矩阵：
11112213311n n a T a T a T a T M ?+?+?+??????+?=-?
22223322n n a T a T a T M ?+?+??????+?=-?
········
nn n n a T M ?=-?
[]{}{}A T M ?=-? (2-1
8)
索力调整增量为：
{}[]{}1
T A M -?=-?
调整后的索力为：
{}{}{}T T T =+?’ (2-19) 控制截面的位置，对于密索体系的斜拉桥宜选在拉索锚固截面，对于稀索体系的斜拉桥则宜选在两锚固点间的跨中。
（7）将新求得的初始索力{}T ，重新代回第（2）步继续计算，直到所有控制截面的恒载弯矩全部落入可行域内为止。
需要指出的是，对于拉索一次张拉的情形，合龙段的内力与初始索力大小无关，若合龙段的内力过大，就必须在合龙后对部分拉索作二次张拉。
图2-6为岳阳洞庭湖大桥布置预应力后，主梁恒载弯矩可行域以及调索后的恒载弯矩图，从图中可见恒载弯矩全部进入了可行域内。
图2-6主梁恒载弯矩可行域及调索后的恒载弯矩图
三、悬臂施工时合理施工状态的确定
斜拉桥采用悬臂法施工时，随着梁体的伸长，拉索的数量逐渐增加，后期梁体悬挂和拉索张拉必然对前期各拉索的索力、梁体标高和应力产生影响。因而在确定了合理成桥状态的
索力{
}T (如式（2-19）所示)及成桥状态梁体标高之后，必须以此为目标确定相应的施工阶段各索的初张力{}P T 和梁段初始安装标高。
1、拉索初张力{}P T 的计算
对于一次张拉的情形，索力的相互影响可用下式表示：
第1对索力：Q nP n P P T T b T b T b T 112121111+?+??????+?+?=
第2对索力：2T = 22222P n nP Q b T b T T ?+??????+?+
??????
第n 对索力：n T = nn nP nQ b T T ?+
}{[]}{}{P Q
T B T T =?+ (2-20) 索力初张力为：
}{[]}{}{()1
P Q
T B T T -=?- (2-21)
式中: }{
T ——拉索的最终索力; }{P
T ——施工阶段拉索的初张力; }{Q
T ——体系转换、二期恒载、徐变等引起的索力变化量; ij b ——j 号索的单位张拉索力引起第i 号索的索力变化量，计算中不仅要考虑新
增梁段的影响，还需考虑各种施工设备等临时荷载的影响。
拉索的索力发生变化后，修正弹性模量也发生了变化，在施工模拟计算中，这一因素必须加以考虑。
2、施工中各梁段标高的确定
梁体各控制点标高在施工过程中的变化情况可用下式表示：
第1号梁段标高：110111211n Q H H δδδδ=+++??????++
第2号梁段标高：220H H =+ 2222n Q δδ
δ+??????++ ??????
第n 号梁段标高：0n n H H =+ nn nQ δδ++
}{}{}{}{0Q H H δδ=++ (2-22)
施工中梁体的初始标高为：
}{}{}{}{0Q
H H δδ=-- (2-23) 式中：}{
H ――成桥后主梁各控制点的设计标高； }{0
H ――施工中主梁各控制点的安装初始标高； }{Q
δ――体系转换、二期恒载、收缩、徐变等引起的标高变化量； ij δ――j 段梁安装或浇筑、预应力筋张拉及拉索张拉后引起i 点标高的变化值，当i ＝j 时，尚须考虑悬浇过程中挂篮负重变形的影响。
在确定了各索的初张力和梁体各控制点的初始标高之后，须作施工模拟计算，以确保施工过程中梁和塔的应力不超限，并确认成桥后恒载弯矩在可行域内。
集肤效应
线圈的集肤效应详解Post By：2011-4-28 10:44:00 载流导线要产生磁场。首先研究单根导线磁场。载流导线总是两条线，假设电流的回流线相距非常远，回流线磁场不会对单根载流导线的磁场产生影响。这样单根导线电流产生的磁场如图6.1(a)所示。如果流过导线的电流是直流或低频电流I，在导线内和导线的周围将产生磁场B，磁场从导体中心向径向方向扩展开来。在导体中心点，磁场包围的电流为零，磁场也为零;由中心点向径向外延伸时，包围的电流逐渐加大，磁场也加强，当达到导体表面时，包围了全部电流，磁场也最强(H=I/πd-d为导线直径)。在导体外面，包围的电流不变，离开导线中心越远，磁场也越弱。 取图6.1的沿导线长度的横截面，低频电流在整个截面上均匀分布。当导体通过高频电流i时，变化的电流就要在导体内和导体外产生变化的磁场(图6.2中1-2-3和4-5-6)垂直于电流方向。根据电磁感应定律，高频磁场在导体内沿长度方向的两个平面
L和N产生感应电势。此感应电势在导体内整个长度方向产生的涡流(a-b-c-a和d-e-f-d)阻止磁通的变化。可以看到涡流的a-b和e-f边与主电流O-A方向一致，而b-c边和d-e边与O-A相反。这样主电流和涡流之和在导线表面加强，越向导线中心越弱，电流趋向于导体表面。这就是集肤效应。 这种现象这样来等效，如果取此载流导线一个单位长度，由导线中心到外径径向分成若干同心小筒(图6.3(a))，当这些径向分割足够小时，认为通过这些筒截面An 的磁感应是均匀的，对于n单元截面通过的磁通为 Bn,An-分别为n单元的磁感应和n单元的截面积。此磁通是n单圆筒包围的全部电流所产生的。根据电感定义，n单元单位长度电感： 表面外的全部电感用Lx表示。筒状导体单位长度的电阻为 这样可将导体内由导体中心到表面的磁电关系等效为一个L、R的倒L形串联
卷扬机设计计算说明书
哈尔滨工业大学（卷扬机动力总成设计计算说明书） 院系 专业年级 设计者 学号 指导教师 成绩 2013年1月5日
设计题目：设计卷扬机动力总成：见附录 设计条件： 1.载重=1600N； 2.钢丝绳速=1.5m/s； 3.卷筒直径=300mm； 4.钢丝直径=3.5mm 设计工作量： 绘制出总装配图一张，标注有关尺寸，填写标题栏及零件明细表； 编写设计计算说明书一份。 1.前期计算 1.1输出功率：P W =F×V=1600×1.2÷1000=1.92 KW 1.2求输入功率： 经过查表得到各部件的传动效率： 联轴器： 0.99 带轮： 0.96 链轮： 0.97 球轴承： 0.99 滚子轴承： 0.99 卷筒： 0.97 这样可以算出总效率是η=0.994×0.992×0.97×0.96×0.97=0.850 所以P （输入）=P W /η=2.26 KW
P 需要 = K A P （输入）=2.94 KW 1.3选电机 经过查机械设计手册，选取合适的电机，选取的电机是型号为Y132S-6 的三相异步电机。 n 输出 =60v/（2πr ）=60×1.2/2π(150+1.75)×103=75.5r/min 所以i 总 =960/75.5=12.7 根据i 总 =i 低×i 而i 低和i 高 都在3~7之间， 取i 低=3 则i 高=4.23 2.带传动设计： 带型选择表 带轮直径选择表 型号 额定功 率 满载时 轴径 转动惯 量 转速 电流 效率 Y132 S-6 3kw 960r/mi n 3.65A 79% 38 0.0021kg.m 2
什么叫趋肤效应
什么叫趋肤效应?趋肤效应的定义 对于每个电气参数，必须考虑其数值有效时的频率范围。传输线的串联电阻也不例外。与其他参数一样，它也是频率的函数。图4.10画出了RG-58/U和等效串联电阻与频率的函数曲线。图中采用对数坐标轴。图4.10以相同的坐标轴绘出了感抗WL的曲线。 当频率低于W=R/L时，电阻超过感抗，电缆表现为一个RC传输线。当频率高于W=R/L时，电缆是一个低损耗传输线。 当频率高于0.1MHZ时，串联电阻开始增大。这导致更多的衰减，但相位保持线性。这种电阻的增加称为趋肤效应（SKIN EFFECT）。 传播因数的实部和虚部（（R+JWL）（JWC））1/2在图4.11中绘出，损耗单位为标培，相位单位为RAD（弧度）。1奈培等于8.69DB的损耗。图中显示了RC区域、固定衰减区域和趋肤效应区域。如图所示，相对于RC区域和趋肤效应区域，低损耗区域非常窄。 是什么导致了趋肤效应，它与导体外表层有什么关系呢？ 1、趋肤效应的机理 在低频时，电流在导体内部的分布密度是均匀的。从导线的截面图看，中心和边缘区域电流的流量是相同的。 在高频时，导线表面的电流密度变大，而中心区域几乎没有电流流过。电流分布的变化如图4.12所示，低频时电流均匀地填满整个导线，高频时电流只从接近导线表面的地方流过。 为了形象地证明高频条件下电流的分布，首先假设导线纵向切成多层同心的长管，就像树桩上的年轮。 自然对称的形状可以阻止电流在环间流动，所以必须无误差地切割，所有电流绝对平行于导线的中心轴。 现在导线被切成许多环，我们可以分别考虑每个环的电感。靠近中心的环，像长而薄的管道，比外部的环有更大的电感。我们知道，在高频条件下，电流将从电感更低的通路流过。因此，高频条件下可以预计从外环通路流过的电流比内环更多。实际上正是如此。在高频条件下，绝大多数的电流聚集在靠近导体的外表面。
卷扬机受力计算
附件 1、采用电动机功率，钢丝绳直径，卷筒直径180mm，卷筒容绳量35m，额定速 度1380r/min，整机重量150kg。动力采用ZD121-4型电动机。采用Φ16mm 螺纹钢筋锚入混凝土做支撑锚固，具体布置详见附图。 2、斜坡段抗弯强度和挠度验算 斜坡支撑采用壁厚、外径48mm的架子管，抗剪强度满足要求，仅对其进行弯矩和挠度进行验算。 ①抗弯强度验算 弯矩验算按照三等跨连续梁进行计算，跨间距即钢筋支撑间距l=。 动荷载系数取，净荷载系数取； 当荷载位于跨中时弯矩和挠度最大 架子管自重均布净荷载：q=×10=·m 最大弯矩 ×l=×××1×1+×××1 M=××q×l2+××F 垂 =·m 抗弯强度 架子管截面抵抗矩W=4493mm3 σ=M/W=×1000÷4493= N/㎜2＜205 N/㎜2=f 满足要求 ②挠度验算 挠度计算按照二等跨连续梁偏安全 容许长细比取150 钢材弹性模量E=206KN/㎜2 架子管惯性矩I=㎝4 ν=×q×l4÷（100×E×I）+×F垂×l3÷（100×E×I） =＜1000/150=㎜ 满足要求 3、斜坡段支撑稳定性验算
支撑采用壁厚、外径48mm的架子管 面积A= 惯性矩I= 回转半径i= 长度系数μ取 ①对稳定性公式适用范围进行验算 柔度λ=μh/i=×700÷=小于钢结构支撑容许长细比[λ]=200 满足公式要求 ②稳定性验算 由λ=查得ψ= /(ψA)= ÷（×）= N/㎜2＜205 N/㎜2=f F 垂 满足稳定性要求。 4、卷扬机稳定性验算 卷扬机底座尺寸×. 卷扬机重量150kg，因为电动机装在底座偏后侧，卷扬机的重心偏后，为了偏于安全，假设卷扬机的重心在底座中心处。 钢丝绳的角度与水平的夹角55°，受力点在钢丝绳与滚筒相切处。钢丝绳的最大拉力为启动时的瞬间拉力，此时拉力为卷扬机的额定拉力800kg。 倾覆验算 F1=150×10=1500N F2=800×10=8000N F1距B点的距离L1=，F1对B点的力矩：m1= F1×L1=1500×=720N·m F2距B点的距离L2=，F2对B点的力矩：m2= F2×L2=8000×=560N·m 安全系数= m1/ m2=，而且底座四个角还有四根地锚增加抗倾覆性，满足抗倾覆要求。 ②抗滑移验算 在卷扬机底座的四个角做地锚，采用Φ16mm螺纹钢筋锚入地面。地锚的抗剪强度很显然满足要求，需要进行验算的是混凝土的抗剪强度。 卷扬机和混凝土的摩擦系数取。
冲刷计算
4.4.1自然冲刷 河床演变是一个非常复杂的自然过程，目前尚无可靠的定量分析计算方法，根据《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30—2002）中7.2条的要求，河床的自然冲刷是河床逐年自然下切的深度。经深入调查，桥位处河段整体无明显自然下切现象，由于泥沙淤积，河床会逐年抬高，本次计算不考虑自然冲刷的情况。 4.4.2一般冲刷 大桥建成后，由于受桥墩阻水影响，桥位断面过水断面减小，从而引起断面流速增大，水流挟沙能力也随之增大，会造成桥位断面河床冲刷。 根据地质勘察报告，桥位处河床为砂卵石层，河床泥沙平均粒径为40（mm ）。按《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30—2002）的技术要求， 非粘性土河床的一般冲刷可采用64—2简化公式计算： ()max 66 .029 .02104.1h B B Q Q A h c c p ??????-???? ? ?=μλ 公式中： h p ——桥下河槽一般冲刷后最大水深（m ）； Q 2——桥下河槽部分通过的设计流量（m 3/s ）； Q c ——天然状态下河槽流量（m 3/s ）； A ——单宽流量集中系数 15 .0??? ? ??=H B A ； B C ——计算断面天然河床宽度（m ）； λ——设计水位下，桥墩阻水面积与桥下过水面积比值；
μ——桥台前缘和桥墩两侧的漩涡区宽度与桥孔长度之比； B 2——桥下断面河床宽度（m ）； h max ——桥下河槽最大水深（m ）。 经计算：桥址处各设计频率一般冲刷深度成果见表4.4—1。 表4.4—1 XX 大桥一般冲刷计算成果表 4.4.3局部冲刷 根据XX 大桥桥型布置图，按《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30—2002）的技术要求，局部冲刷计算采用65—1修正式中的公式进行计算： 当V ＞V 0时， 1 0,00, '006.011,b )(K n V V V V v B K h v ? ?????---=ηξ h b —桥墩局部冲刷深度（m ）从一般冲刷后床面算起； K ξ—墩形系数，K ξ=1.05； K η1—河床颗粒影响系数； B 1—桥墩计算宽度； V —一般冲刷后墩前行近流速（m/s ）；
(完整版)绞车提升能力计算
七采区1510 JD-25KW绞车提升能力核算 一、已知条件 1、使用地点：七采区1510进风材上 使用地点斜巷最大倾角（α）25度，使用地点斜巷长度（L） 22.5m； 绞车钢丝绳端载荷（包括提升容器自身重量）（W）4000kg； 2、绞车性能参数： 绞车型号：JD-25KW；绞车额定牵引力（F）：16KN； 电动机功率：25KW 最大绳速：1.20m/s 电动机转速：1470r/min 重量：1470kg 容绳量：400m 钢丝绳直径：16mm 钢丝绳直径（φ）：18.5mm；传动比：35.2 绞车用钢丝绳每米重量（q）：1.11Kg； 绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：158KN。 二、提升能力验算 1、实际提升时最大静拉力 Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα） =4000*9.8*（sin25°+0.015cos25°）+1.11*22.5*9.8 （sin25°+0.5cos25°） =17.314KN 式中W：绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量），kg g：重力加速度，9.8m/S2 α：斜井中产生最大拉力处的倾角25度（应根据斜井坡度 图逐点计算后确定） f1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015； f2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，采用0.5；
q：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m； L：使用地点斜巷长度，m。 2、钢丝绳安全系数 K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力） =158/17.314=9.13 3、判断 F（绞车额定牵引力）＜Pmax（实际提升时的最大静力） K（钢丝绳安全系数）9.13>6.5（提物时） 4、判断结果 由于绞车额定牵引力小于绞车实际提升的最大静力，所以JD-25KW绞车不能进行2个渣车的提升运输。 三、绞车最大提升能力计算 根据P=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）公式可得提升绞车绳端载荷 W=P/ 〔g（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）〕 =16000/〔9.8*（sin25°+0.015cos25°）+1.11*22.5*9.8（sin25°+0.5cos25°）〕 =3799kg 所以该绞车最大绳端载荷为3799kg。
高频感应电源集肤效应与穿透深度
高频感应电源集肤效应与穿透深度 一、集肤效应 等截面的导电体通过直流电流时, 导体截面中的电流分布是均匀的, 电流密度是相等的。 当等截面的导电体通过高频交变电流时, 导体截面上的电流分布将出现不均匀状态, 电流只在导体表面层流过, 表层的电流密度最大, 导体深层电流密度较小, 这种高频交变电流的趋表现象, 则被称为电流的集肤效应 。 当导体通过交变电流时,导体表面出现电流挤聚现象,电流密度很大,而导体深处几乎不流过电流 。 这种由导体本身电流产生的磁场,使导体电流在表面集中流动的现象,被称为集肤效应。在高频感应用时,由于电流的集肤效应特性, 使导体有效截面积得不到充分利用 。 在产品设计中, 应根据不同的工作频率, 合理地选用载流导体的尺寸, 或采用多根导体并联,既满足载电流强度的要求,又提高.导体的有数利用率。 二、穿透深度 高频交变电流通过导体时,由于集肤效应的影响.电流只在导体表面展通过，表面层的深度与导体的性质和电流频率的高低有关,通常将此表面展的深度或厚度称之为穿透深度,用符号?表示。 穿透深度的定义是:交流正弦电流通过导体时,电流密度从导体表面向导体中心处逐渐衰减,当导体某一处深度的电流密度为其表面电流密度的e 1 时,该深度就定义为电流的穿透深度?。 穿透深度?由下式确定： ()cm f μ πρ = ? （1-1） r μμμο= 式中f ——交变电源频率，Hz ομ——真空磁导率，ομ=4π*10-9（H/cm); r μ——相对磁导率； ρ——导体的电阻率,Ω.cm 。 式1-2中可进一步简化为： )(5035 cm f r μρ =? （1-2） 从式(2-17)可知,穿透深度4与导体电阻率lo 的平方根成正比,与电流频率f 及导体的相对磁导率μr 的平方根成反比。电流频率越高, 穿透深度越小,集肤效应越明显。另外导体通过的电流频率相同,电流波形不同,穿透深度不同, 正弦波电流的穿透深度比方波电流的穿透深度大。 在同频率条件下, 正弦波电流穿透深度大约是方波电流穿透深度的 1. 3
构造深度及摩擦系数测定过程及方法
构造深度试验（手动铺沙法、电动铺沙法、激光法） 一）手工铺砂法 1．目的与适用范围 本方法适用于测定沥青路面及水泥混凝土路面表面构造深度，用以评定路面表面的宏观粗糙度、路面表面的排水性能及抗滑性能。 2．仪具与材料（1）人工铺砂仪：由圆筒、推平板组成。 ①量砂筒：一端是封闭的，容积为（25土0.15）mL，可通过称量砂 筒中水的质量以确定其容积V,并调整其高度,使其容积符合要求。带一专门的刮尺将筒口量砂刮平。 2推平板：推平板应为木制或铝制，直径50mm, 底面粘一层厚1．5mm的橡胶片，上面有一圆柱把手。 ③刮平尺：可用30cm钢尺代替。 （2）量砂：足够数量的干燥洁净的匀质砂，粒径为0.15～0.3mm。 （3）量尺；钢板尺、钢卷尺，或采用将直径换算成构造深度作为刻度单位的专用的构造深度尺。 （4）其他：装砂容器（小铲）、扫帚或毛刷、挡风板等。 3．方法与步骤 1）准备工作（1）量砂准备：取洁净的细砂晾干、过筛，取0.15～0.3mm的砂置适当的容器中备用。量砂只能在路面上使用一次，不宜重复使用。回收砂必须经干燥、过筛处理后方可使用。（2）对测试路段按随机取样选点的方法，决定测点所在横断面位置。测点应选在行车道的轮迹带上，距路面边缘不应小于1m。 2）试验步骤 ①用扫帚或毛刷子将测点附近的路面清扫干净；面积不小于30cmx 30cm。 ②用小铲装砂沿筒向圆筒中注满砂，手提圆筒上方，在硬质路面上轻轻地叩打3次，使砂密实，补足砂面用钢尺一次刮平。不可直接用量砂筒装砂，以免影响量砂密度的均匀性。③将砂倒在路面上，用底面粘有橡胶片的推平板，由里向外重复做摊铺运动，稍稍用力将砂细心地尽可能地向外摊开；使砂填人凹凸不平的路表面的空隙中，尽可能将砂摊成圆形，并不得在表面上留有浮动余砂。注意摊镭时不可用力过大或向外推挤。 ④用钢板尺测量所构成圆的两个垂直方向的直径，取其平均值，准确至5mm。⑤按以上方法，同一处平行测定不少于3次，3个测点均位于轮迹带上，测点间距3～5m。该处的测定位置以中间测点的位置表示。 4.计算 （1）计算路面表面构造深度测定结果。（2）每一处均取3次路面构造深度的测定结果的平均值作为试验结果，精确至0.1mm。（3）计算每一个评定区间路面构造深度的平均值、标准差、变异系数。 5．报告 （1）列表逐点报告路面构造深度的测定值及3次测定的平均值，当平均值小于0，2mm 时，试验结果以＜0.2mm表示。 （2)每一个评定区间路面构造深度的平均值、标准差、变异系数。（二）电动铺砂法 1．目的和适用范围 本方法适用于测定沥青路面及水泥混凝土路面表面构造深度，用以评定路面表面的宏观粗糙度及路面表面的徘水性能和抗滑性能。 2．仪具与材料（1））电动铺砂仪：利用可充电的直流电源将量砂通过砂漏铺设成宽度5cm、厚度均匀一致的器具。
趋肤效应 集肤效应
趋肤效应_集肤效应 交变电流通过导线时，电流在导线横截面上的分布是不均匀的，导体表面的电流密度大于中心的密度，且交变电流的频率越高，这种趋势越明显，该现象称为趋 肤效应(skin effiect)，趋肤效应也称集肤效应。 趋肤效应（skin effect），在“GB/T2900.1-2008电工术语基本术语”中定义如下： 由于导体中交流电流的作用，靠近导体表面处的电流密度大于导体内部电流 密度的现象。 注1：随着电流频率的提高，趋肤效应使导体的电阻增大，电感减小； 注2：在更一般的情况下，任何随时间变化的电流都产生趋肤效应。 一、趋肤效应原理 趋肤效应实际上是涡流的体现，涡流是电磁感应的一种体现方式，但是，某些文献简单的认为，由于电流流过导体时，导体中心处的磁感应强度大，因电磁感应产生的感应电动势大，根据楞次定理，感应电动势将阻碍电流的变化，这种说法是错误的。 以截面为圆形的长直导线为例，其磁场分布如下图1所示。 图1、截面积为圆形的长直导线内部磁场分布图 根据安培环路定理，磁场强度H沿闭合回路的线积分等于闭合回路包含的电流的代数和，与闭合回路之外的电流无关。均匀材质的导体中，磁感应强度B
与磁场强度成正比，选闭合回路为图中所述的各条磁力线，可知，越靠近导体中心，磁力线包围的电流越小，在导体轴线上，磁感应强度为零。 实际上，趋肤效应是涡流效应的结果，如图2所示： 图2、涡流与趋肤效应 如图，电流I流过导体，在I的垂直平面形成交变磁场，交变磁场在导体内部产生感应电动势，感应电动势在导体内部形成涡流电流i，涡流i的方向在导体内部总与电流I的变化趋势相反，阻碍I变化，涡流i的方向在导体表面总与I的变化趋势相同，加强I变化。在导体内部，等效电阻变大，而导体表面的等效电阻变小，交变电流趋于在导体表面流动，形成趋肤效应。 趋肤效应使导线通过交变电流的有效截面积减小了，导线的电阻增大了。 趋肤效应下导体的等效电阻变化了，这个等效电阻，称为交流电阻，交流电阻与电流的频率有关，频率越高，交流电阻越大。 二、趋肤深度 定义从表面到电流密度下降到表面电流密度的0.368（即1/e）的厚度为趋肤深度或穿透深度Δ 式中： μ－导线材料的磁导率； ρ－材料的电阻率； k－材料电导率（或电阻率）温度系数； 可见趋肤深度与频率的开方成反比，与电阻率的开方成正比。下表是20℃时铜的的趋肤深度表。
卷扬机受力计算
附件一 1、钢丝绳拉力验算 根据φ12.5钢丝绳质量证明书：单股φ12.5钢丝绳的实测破断拉力总和为106.54 kN，则最小破断拉力为：106.54÷9.8×0.82=8.87（t） 3t卷扬机起吊重量：Q=45.2÷2+0.155+3 =25.76t 根据《建筑施工手册》第四版： 跑头拉力计算系数：f0= fn-1(f-1)/( fn-1) =1.0417-1(1.04-1)/( 1.0417-1) =0.079037039 卷扬机钢丝绳牵引力为：F=f0KQ =0.079037039×1.1×25.76 =2.23t K 为动力系数 f为滑轮阻力系数 由此可知钢丝绳最小破断拉力大于卷扬机钢丝绳牵引力，符合要求。 2、3吨卷扬机固定地锚的计算 抗拔力由两部分组成，即：锚梁上部G和锚梁与土壤之间摩擦力F。因此地锚的抗拔力Q为： Q=10G+F (N) G=((b+b1)/2)*H*L*r (Kg) F=u*P*cosa (N) P=17000 (N)
故： Q=5(b+b1)H*L*r+u*P*cosa (N) 式中： Q－地锚的抗拔力（N） G－地锚上部土重（Kg） H－锚梁埋置深度；取1.1 (m) L－锚梁长度；取1.3 (m) r－土壤容重；取1800 (Kg/m^3) u－锚梁与土壤的滑动摩擦系数，取硬木与土壤摩擦系数为0.5 h－锚梁直径,取0.2 (m) Φ－土壤抗拔角。选用亚粘土、硬塑、取：35° b=b1+tgΦ=0.2+1.1*tg35°=0.97 (m) Q=5(0.97+0.2)1.1*1.3*1800+0.5*17000*cos45°=21068≈ (Q) =K*P*sina=1.8*17000*sin45°=21637 (N) 式中：k－安全系数 P*sina－外力向上的垂直分力 满足使用要求！
《统计》概念最终小范围概念及计算公式
统计概念.简答最终小范围 一、集中趋势离散趋势的描述统计（概念、特点及应用条件？）☆☆☆ 1、集中趋势：反映一组数据的平均水平的指标。 （1）算术均数：应用条件：①正态分布的数据；②对称分布的数据。 （2）几何均数：适用条件：对于变量值呈倍数关系或呈对数正态分布。 （3）中位数：应用条件：①偏态分布②分布不明③有极端值④有开口的资料。特点：不受极端值影响。 （4）百分位数：应用条件：①描述一组资料在某百分位置上的水平；②用于确定正常值范围；③计算四分位数间距。 （5）众数：一组观察值中出现次数最多的那个数值，可以没有也可以不止一个。 2、离散趋势：反映一组数据离散或分散的水平的指标。（1）极差：全距=最大值－最小值。①优点：计算简单方便，应用广范，容易理解。②缺点：只反映两端数据最大最小值的差别，易受极端值的影响，不能反映组内其他变量离散情况。 （2）四分位数间距：Q=P75－P25。①优点：不受极端值影响，比极差R稳定。②缺点：计算繁琐、不易理解、只反映中间50%的数据的两端的差值（3）方差：特点：①充分反映了每一个数据与平均数的差别；②S2指标很稳定；③S2应用广泛；④S2计算比较麻烦；⑤S2单位是原单位的平方，在实际应用时不太方便。（4）标准差：标准差是方差的开平方。意义与方差相同。特点：标准差的单位与原数据的单位相同。 （5）变异系数：应用条件：①用于比较不同单位数据的离散度。②用于比较均数相差很大时的离散度。特点：①无量纲的指标；②反映指标的稳定性；③一般CV不大于20～25%。 二、分析医学科研资料的基本思想及方法☆☆☆ 基本思路：根据研究目的及科研资料的性质和特点，选择正确的分析及检验方法，处理医学资料。 具体分析方法及步骤： （一）先将医学资料分类，根据资料类型选择相应的分析及检验方法； （二）具体步骤： 1.计量资料： （1）data为正态分布，方差齐性； ①t检验法（n<100）：单样本t 检验；两样本t检验；配对样本t检验。②μ检验法：单样本μ检验；两样本μ检验(n>100)。③F 检验法：用于多样本均数比较。包括：单因素方差分析；双因素方差分析；拉丁方设计方差分析；析因设计方差分析；交叉设计方差分析；正交设计方差分析。④协方差分析：用于具有协变量的资料进行方差分析。⑤直线相关与回归分析：主要用于2个变量的分析（x与y）。⑥t′检验：也称为校正t 检验：数据为正态分布，但方差不齐。（2）数据为非正态分布或方差不齐：主要用非参数检验。 ①Wilcoxon符号秩检验：用于配对计量data。②Wilcoxon秩和检验：用于两样本比较。③Kruskal-wallis检验：也称为H 检验。用于单因素多样本比较。④Friedman检验：也称为M检验。用于双因素多样本比较。⑤秩相关（也称为等级相关）：用于非正态数据，进行相关分析。 2.分类变量（资料）： （1）二项分布及Poisson分布：用于处理二项分类资料及稀有事件模型资料。 （2）齐性的x2检验：①四格表x2 检验：两个率（构成比）的检验；②配对x2检验：用于配对计数data的检验；③行×列表x2 检验：多个率（构成比）的检验。 （3）独立性的x2 检验：分析2个变量间有无关联性相关性分析。 （4）秩检验（有序分类data 或等级data）：①Wilcoxon两样本法：用于两样本等级data 检验。②Kruskal-wallis检验：用于多个样本等级data检验。t （5）Ridit分析：专门用于两样本或多样本等级data的比较。 （6）Kappa分析：用于临床诊断的一致性检验，可以是四格表或行×列表。 3.圆形分布数据：用圆形分布法分析和处理各种符合图形分布的数据。 4.其他各种分析方法： （1）随访data的生存分析： 主要有kaplan-Meier法及寿命 表法。 （2）多因素分析：①多元线 性回归；②多元线性相关；③ logistic回归；④Cox比例风险 回归；⑤判别分析；⑥聚类分 析；⑦主成份分析；⑧因子分 析；⑨其他分析方法等。 三、统计软件的特点☆☆☆ 1、ＳＡＳ： ①世界著名的一流统计软件； ②适合于专业统计人员使用； ③功能极为强大、全面；④SAS 占用空间大；⑤运算速度极 快；⑥可以读入多种格式数 据；⑦编程方式极为灵活但对 话框方式的界面不太友好。 2、SPSS： ①适合于中级、初级科研人员 使用；②适合于专业及非专业 统计人员使用； ③界面友好；④占用空间比 SAS小；⑤统计方法：是公认 的、经典的统计方法；⑥SPSS 也可以编程，但不如SAS功能 强大；⑦SPSS也是世界著名 统计软件。 3、PEMS: ①在国内医学界及卫生统计 界是权威性统计软件；②全中 文界面，界面友好，使用方便； ③内容包含有常用的统计分 析方法，包括：基本统计方法， 高级统计方法；④既可以处理 原始数据进行统计分析,也可 以分析经过整理的数据进行 统计分析；⑤非常适合于专业 及非专业统计人员使用，也适 合临床医生使用。 4、stata： ①非常小巧，约20-30M；②国 际常用的统计软件；③功能强 大，全面；④主要依靠编程→ 进行统计分析。极具灵活性。 四、调查研究（普查、抽样调 查、典型调查的特点☆☆☆） 1、普查特点：☆☆☆ ①理论上只有普查才能取得 总体参数，没有抽样误差，但 往往非抽样误差较大。②普查 一般都是用于了解总体某一 特定“时点”的情况。③病程 较短的疾病，不适合作时点普 查。 2、抽样调查特点：☆☆☆ ①节省人力、财力和时间，可 获得较为深入细致和准确的 资料。②许多医学问题只能作 抽样调查。③可用于检查普查 的质量。④实际工作中应用最 多。 3、典型调查特点：☆☆☆ ①典型常是同类事物特征的 集中表现，抓住典型，有利于 对事物特征作深入的了解。② 典型调查可与普查结合，分别 从广度和深度说明问题。③典 型调查不遵循随机抽样的原 则，不能用于估计总体参数， 但在一定条件下，根据专业知 识，选定一般典型可对总体特 征作经验推论。 【附】 调查研究概念：指是研究过程 中没有任何干预措施的条件 下，客观地观察和记录研究对 象的现状及其相关特征。 调查研究特点:①研究的对象 及其相关因素是客观存在的； ②不能用随机化分组来平衡 混杂因素对调查结果的影响。 调查研究类型： 1）普查：又称为全面调查， 就是将组成总体的所有观察 单位全部加以调查。 2）抽样调查：指总体中随机 抽取一定数量的观察单位组 成样本，然后用样本信息推断 总体特征。 3）典型调查：亦称案例调查， 即在对事物作全面分析的基 础上，有目的地选定典型的 人，典型的单位进行调查。 五、析因设计与正交设计（特 点，符号的意义☆☆☆） 1、析因设计概念： 是一种多因素的交叉分组设 计。它不仅可检验每个因素各 水平间的差异，而且可检验各 因素间的交互作用。 (1)析因设计特点：☆☆☆ ①可分析多个因素多个水平 的试验效应，可以分析各因素 的独立作用及其各级交互作 用；②节省样本含量，试验效 率高；③设计时较为复杂，计 算较为繁琐。 (2)析因实验的意义：☆☆☆ 最简单的析因设计☆2x2,意 义：试验中有2个因素，每个 因素各有2个水平。☆2x2x2 意义：试验中3个因素，每个 因素各有2个水平。☆2x2x3x2 析因实验的意义：试验中有4 个因素，第1、2、4个因素有 2个水平；第3个因素有3个 水平。 (3)交互作用类型模板： ①独立作用：A、B、C、D， 是四个因素各自的单独作用。 ②一级交互作用：A×B，A× C，A×D，B×C，B×D，C ×D，是任意两个因素的共同 作用。 ③二级交互作用：A×B×C， A×B×D，A×C×D，B×C ×D，是任意三个因素的共同 作用。 ④三级交互作用：A×B×C ×D，是四个因素的共同作用。 ☆2x2x3x2类型实例： ①独立作用：2、2、3、2，是 四个因素各自的单独作用。② 一级交互作用：2×2，2×3， 2×2，2×3，2×2，3×2，是 任意两个因素的共同作用。③ 二级交互作用：2×2×3，2× 2×2，2×3×2，2×3×2，是 任意三个因素的共同作用。④ 三级交互作用：2×2×3×2， 是四个因素的共同作用。 2、正交试验设计概念： 是一种高效的多因素试验的 设计方法。它利用一套规格化 的正交表，合理地安排实验， 通过对实验结果进行分析，获 得有用的信息。 (1)正交试验设计特点：☆☆☆ ①可分析三个及三个以上因 素的作用及其交互作用。②用 最少的试验次数获得更多的 信息。③可用方差分析处理 正交设计的测量数据，但计算 十分繁琐。 (2)正交试验设计意义： ①L N（m K）的意义：☆☆☆ L N（m K）表示正交表有N行K 列，每一列由1，2，….，m 个整数组成。L N（m K）安排试 验，N表示试验次数，k 表示 最多可安排的因素个数，m表 示各因素的水平数。 ②L8(27) 意义：表示要求做8 次试验，允许最多安排7个“2” 水平的处理因素。 ③L16(42X29) 意义：表示要求 做16次试验，允许最多安排2 个“4”水平处理因素，9个“2” 水平处理因素。 六、概念：圆形分布、生存分 析、截尾值、重复测量。☆☆ ☆ 1、圆形分布：凡是具有周期 性和循环性的资料为圆形资 料，是用圆形分布法分析和处 理各种符合图形分布的数据。 2、生存分析：是将事件发生 的结果和随访时间两个因素 结合在一起进行分析的一种 统计分析方法，它能充分利用 所得到的研究信息，更加准确 地评价和比较随访资料。 3、截尾值：也称终检值，删 失数据，不完全数据，指在随 访过程中，由于某种原因未能 观察到病人的明确结果（终止 事件），所以不知道该病人的 确切生存t，它提供的生存t 的信息是不完整的。 4、重复测量：最常见的情况 是前后测量设计，当重复测量 次数m≥3时，称重复测量设 计或重复测量数据，它不能同 期观察实验结果，本质上比较 的是前后差别，假定测量时间 对观测结果没有影响。 七、实验设计的基本要素和基 本原则： （1）实验设计基本要素： ①受试对象：研究人员所要观 察的客体，即处理因素作用的 对象；②处理因素：－研究人 员施加于受试对象并能产生 一定实验效应的因素；③实验 效应：－处理因素施加于受试 对象并经过一段时间，受试对 象产生的各种反应及表现。 （2）实验设计基本原则： ①随机化的原则：－指总体中 每个个体都有均等的机会被 抽取，或被分配到实验组及对 照组中去；②对照化的原则： －是指在实验研究中使受试 对象的处理因素和非处理因 素的实验效应的差异有一个 科学的对比；③重复的原则： －重复有2层含义：样本含量 的大小和实验重复次数的多 少；④均衡的原则：－指对照 组除处理因素与实验组不同 外，其他各种条件及因素基本 一致。 05年简答题选以上没有的 1、解释名词：生存率、主效 应、交互作用 ②生存率：又称累积生存率或 生存函数，表示具有协变量x 的观察对象，其生存时间T大 于时间t的概率，常用S （t.x） =P 表示。 ③主效应：是指某一因素各水 平间的平均差别。 ④交互作用：当某因素的各个 单独效应随另一因素变化而 变化时，称这两个因素间存在 交互作用。 2、简述参数统计及非参数统 计的特点。各有哪些常见的对 应统计方法？ （1）参数统计特点: ①推断两个或多个总体参数 是否相等。②总体分布为已知 的数学形式，对其总体参数作 假设检验。③两个或多个正态 总体方差齐性，计量资料满足 参数检验条件的假设检验。④ 受总体分布的限制，假设检验 的结果对总体分布的形状敏 感。 （2）参数统计方法： ①t检验（单个样本t 检验、 配对样本t 检验、两独立样本 t 检验。）；②F检验（单因素 方差分析、双因素方差分析、 拉丁方设计方差分析、析因设 计方差分析、交叉设计方差分 析、正交设计方差分析。）；③ u检验（样本率与总体率比较 的u检验、两样本率比较的u 检验）；④x2检验（四个表资料 x2检验、配对四个表资料x2检 验、行x列表x2检验、）；⑤二 项分布与泊松分布 （3）非参数检验特点： 优点：①适用范围广；②不受 总体分布的限制；③可处理等 级资料；④用于小样本时，效 率高。缺点：如果数据是正态 分布，方差齐性，用非参数 test，则效率降低，是参数检验 的75%左右。 （4）非参检验的方法： ①配对设计资料的秩和检验； ②两样本比较的秩和检验。③ 完全随机设计多样本比较的 秩和检验④多个样本间两两 比较的秩检验。⑤随机区组设 计资料的秩和检验。⑥随机区 组设计资料的两两比较的秩 和检验。⑦秩相关（也称为等 级相关）。 3、简要写出多元线性回归分 析的主要步骤。 ①根据样本数据求得模型参 数β1β1…βm的估计值， b1b2….b m,从而得到表示应变 量x与自变量x1x2…x m数量关 系的表达式 Y=b0+b1x1+b2x2+…b m x _ m ②对回归方程及各自变量做 假设检验，并对方程的拟合效 果及各自变量的作用大小作 出评价。 4、简述logistic回归应用的注 意事项。 ①变量的取值形式。对同一资 料的分析，变量采用不同的取 值形式，参数的含义，量值及 符号都可能发生变化。②样品 含量：logistic回归的所有统计 推断都是建立在大样本基础 上，因此要求有足够的样本含 量。③模型评价：对模型评价 一般包括两部分，一是对模型 中的每个自变量进行检验；二 是对所有建立的回归方程作 拟合优度检验。 5、写出logistic回归，cox回 归的模型结构及相应回归系 数的实际意义。 ①logistic回归模型： P=1/{1+exp[-(β0+β1χ1+β2 χ2+……+βmβm)]} ②logistic系数的实际意义： 回归系数βj(j=1,2,….m)表示 自变量X j gi改变一个单位时 logitP的改变量，它与衡量危 险因素作用大小的比数比例 即优势比有一个对应的关系。 对比某一危险因素两个不同 暴露水平Xj=c1与Xj=c0的发 病情况，其优势比的自然对数 为lnORj=logitP1- logitP0即 ORj=exp[βj(c1-c0)]， 试中P1和P0分别表示在Xj取 值为c1及c0时的发病概率， ORj称作多变量调整后的优势 比，表示扣除了其他自变量影 响后危险因素的作用。特殊 地，若果Xj赋值为暴露（=1） 非暴露（=0），则暴露组与费 暴露组发病的优势比为 ORj=exp(βj)，当βj=0时， ORj=1，说明因素Xj对疾病发 生不起作用；当βj>0时， ORj>1，说明因素Xj是一个危 险因子；当βj<0时，ORj<1， 说明因素Xj是一个保护因子。 ③cox回归模型： h(tx)/h0(t)=exp(β1χ1+β2χ 2+……+ βmβm) ④cox系数的实际意义： βj与风险函数h(tx)关系：β j >0，则Xj取值越大时，h(tx) 的值越大，表示病人死亡的风 险越大；βj=0，则Xj取值对 h(tx)没有影响；βj<0，则Xj取 值越大时，h(tx)的值越小，表示 病人死亡的风险越小。 【统计计算题涉及公式集】 1、x2检验， 基本公式 ()2 2A T x T - =∑ 理论频数 n n R C T RC n = ④ () C i n i j ij SS- ∑ ∑ = x 2 组间 ⑤V组间=κ-1 ⑥ SS SS SS组间 总 组内- = ⑦V 组内 = N-κ ⑧ ν组间 组间 组间 SS MS= ⑨ ν组内 组内 组内 SS MS= ⑩ MS MS F 组内 组间 值= 4、μ检验 ①样本均数与总体均数比较 ) (, 0已知时 σ n u x u - = ) (,0较大时 n n s u x u - = 95%正常值 () , X u S X u S a a -+ S= 95%可信区间 , u s u s a a X X ?? -+ ? ?? ， x s= ②μ检验.两样本均数比较 n1>50且n2>50 n S n S x x u 2 2 2 1 2 1 2 1 + - = ， 1 1 1 x X n ∑ =2 2 2 x X n ∑ = ③μ检验.样本率与总体率比 较 u ④μ检验.两样本率比较 Pc为两样本合并率 u ， 5、t检验（n<50） (1)t检验.样本与总体均数比较 n S u x t - = x X n ∑ = S= (2)t检验.配对资料 ① 21 d x x =- ② d d n ∑ = ③S d ④ d t= (3)t检验.两样本均数比较 ①两样本均数差值的标准误 12 X X σ - ② 12 X X σ - 的样本估计值 12 S X X - ③ 2 c S为两样本合并方差 ()() 22 12 22 12 12 2 12 x x x x n n S c ∑∑ -+- ∑∑ = ④已知S1和S2用下式 ()() 22 11 12 12 2 2 12 n n S S S c n n -+- = +- ⑤n1=n2并已知S1和S2 12 S X X - ⑥在H0：u1=u2即u1-u2=0时， 12 12 X X t S X X - = - 12 2 n n ν=+- 1 1 1 x X n ∑ =2 2 2 x X n ∑ = 1 / 1
卷扬机牵引力及锚固压重计算安全生产规范化安全管理台账企业管理应急预案安全制度
卷扬机牵引力及锚固压重计算书 依据＜<建筑施工计算手册>>（13.2 卷扬机牵引力及锚固压重计算)。 卷扬机手动卷扬机推力计算: 作用在绞磨推杆上需要的力，可按下式计算: 其中： F──推动绞磨杆需要的推力(N)； Ｒ──钢丝绳的拉力(Ｎ),取 R=85０0.00(Ｎ)； ｒ──鼓筒的半径(mm），取ｒ=１２0(mｍ)； K──阻力系数，取 K＝1.１0。 经计算得Ｆ=8500.00×1２0×1.1０/20０0=561（N)。 电动卷扬机牵引力计算: 电动卷扬机牵引力,可按下式计算： 其中: Ｓ──作用于卷筒上钢丝绳的牵引力（N）; P H──电动机的功率(kＷ)，取 PＨ=22．００(ｋW）; ──卷扬机传动机构总效率,按下式计算： 解得=０.９4×0．93×0.93×0．９3=0.7６; V──钢丝绳速度(ｍ/s),由下式计算: D'──缠有钢丝绳的卷筒的计算直径(ｍ): D──卷筒直径，取 D=0.35(ｍ)； d──钢丝绳的直径,取ｄ＝0.017（m)； ｍ──钢丝绳在卷筒上的缠绕层数,取 m=1； 解得 Ｄ'=0.35+(２×1-1)×0.０17＝0．37 n n──卷筒转数（ｒ/s)： n h──电动机转数(r／min),取 n h=960(ｒ／miｎ); i──传动比: T e──所有主动齿轮的乘积: T e=30×22×１６=10５６0；
Ｔp──所有被动齿轮的乘积: Tｐ=120×6６×6４=5０6880; 解得ｉ=１056０／5０6８８０=0.0２； ｎn＝９６０×０.０2/60=0.32； V=3.14×０.３７×0.3２＝０．37（m／s); 经计算得 S=102０×22.00×0．７6/０.3７＝４6０9２.97。 卷扬机卷筒容绳量计算: 卷扬机卷筒容绳量,可按下式计算: 其中： L──卷筒容绳量(m)； Z──卷筒每层能缠绕钢丝绳的圈数,取 Z=3０; m──卷筒上缠绕钢丝绳的层数，取ｍ＝8; D──卷筒直径，取 D=0.３５(ｍ)； ｄ──钢丝绳直径，取 d＝0.017（m)。 经计算得 L=3０×8×３．14×(0.３５+0.017×8)=366.2５。 卷扬机底座固定压重计算： 卷扬机受斜拉力作用,先设不考虑在底座前加重物Q2，仅在后面压重物Q1,为防止绕Ａ点倾覆，需满足下式: 如上式条件得不到满足，则需要在底座前面压上重物Q2,此时防止绕B点倾覆,需满足下式: 卷扬机底座抗水平滑移应满足下列条件: 其中： Q1──卷扬机后压重力(kN); Q2──卷扬机前压重力(kＮ); K──安全系数，取 K=1.5０； S──钢丝绳的水平拉力,取Ｓ=40(kN）； Ｇ──卷扬机自重力，取 G=15.00(kN); 1──重物与土的摩擦系数，取1=0．500; ２──卷扬机与土的摩擦系数，取２=０.50； h──A点与水平拉力作用线的距离,取 h=０.45（m)； a──Ａ点到卷扬机重心线的距离,取 a＝1.50 （m)； b──Ａ点到压重物重心线的距离,取 b=2．50(ｍ）。
手工铺砂法测定路面构造深度试验方法
手工铺砂法测定路面构造深度试验方法 1、目的与适用范围 本方法适用于测定沥青路面及水泥混凝土路面表面构造深度，用以评定路面表面的宏观 构造。 2 、仪具与材料技术要求，本方法需要下列仪具与材料： ⑴人工铺砂仪：由圆筒、推平板组成。 ①量砂筒：形状一端是封闭的，容积为25mL±0.15mL，可通过称量砂筒中水的质量以确定其容积V，并调整其高度，使其容积符合规定。带一专门的刮尺，可将筒口量砂刮平。 ②推平板：推平板应为木制或铝制，直径50mm，底面粘一层厚1.5mm的橡胶片，上面有一圆柱把手。 ③刮平尺：可用30cm钢板尺代替。 ⑵量砂：足够数量的干燥洁净的匀质砂 粒径0.15~0.3mm。 ⑶量尺：钢板尺、钢卷尺，或采用已按式将直径换算成构造深度作为刻度单位的专用的构造深度尺。 ⑷其他：装砂容器（小铲）、扫帚或毛刷、挡风板等。 3 方法与步骤 3.1 准备工作 ⑴量砂准备：取洁净的细砂，晾干过筛，取0.15~0.3mm的砂置适当的容器中备用。量 砂只能在路面上使用一次，不宜重复使用。 ⑵按本规程附录A的方法，对测试路段按随机取样选点的方法，决定测点所在横断面 位置。测点应选在行车道的轮迹带上，距路面边缘不应小于1m。 3.2 测试步骤 ⑴用扫帚或毛刷子将测点附近的路面清扫干净，面积不小于30cm×30cm。 ⑵用小铲装砂，沿筒壁向圆筒中注满砂，手提圆筒上方，在硬质路表面上轻轻地叩打3 次，使砂密实，补足砂面用钢尺一次刮平。 注：不可直接用量砂筒装砂，以免影响量砂密度的均匀性。 ⑶将砂倒在路面上，用底面粘有橡胶片的推平板，由里向外重复作旋转摊铺运动，稍稍 用力将砂细心地尽可能地向外摊开，使砂填入凹凸不平的路表面的空隙中，尽可能将砂摊成圆形，并不得在表面上留有浮动余砂。注意，摊铺时不可用力过大或向外推挤。 ⑷用钢板尺测量所构成圆的两个垂直方向的直径，取其平均值，准确至5mm。 ⑸按以上方法，同一处平行测定不少于3次，3个测点均位于轮迹带上，测点间距3~5m。 对同一处，应该由同一个试验员进行测定。该处的测定位置以中间测点的位置表示。 4 计算 4.1 路面表面构造深度测定结果按式（T 0961）计算 ： 式中：TD——路面表面构造深度 （mm）；V——砂的体积 25cm3；D——摊平砂的平均直径（mm）。 4.2 每一处均取3次路面构造深度的测定结果的平均值作为试验结果，准确至0.01mm。 4.3 计算每一个评定区间路面构造深度的平均值、标准差、变异系数。 5 报告：1列表逐点报告路面构造深度的测定值及3次测定的平均值。当平均值小于0.2mm 时，试验结果以<0.2mm表示。2 每个评定区间路面构造深度的平均值、标准差、变异系数。