60T龙门吊基础计算
60T 龙门吊基础计算书
1、设计依据
1.1、《弹性地基梁的计算》（龙驭球编著）； 1.2、龙门吊生产厂家所提供的相关资料； 1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；
1.4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
2、设计说明
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C30。龙门吊行走轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
3、设计参数的选定
3.1、设计荷载
根据龙门吊厂家提供资料显示，60T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =220KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅32.5t ，则
'
m ax 2208(6032.5)10
185.638
P K N
?--?=
=
为安全起见，取P=190KN ；钢砼自重按26.0KN/m 3
计。 3.2、材料性能指标 a 、C30砼
轴心抗压强度：MPa f c 8.13=; 弹性模量：MPa E c 4100.3?=;
b 、钢筋
R235钢筋：MPa
f sd 195=;
HRB335钢筋：f sd =280MPa 。 3.3、基础截面的拟定及钢筋的配置
基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图3.3-1所示，下侧受拉钢采用5根B 16
钢筋,上侧受压钢筋采用3根B 16钢筋。
N1Φ16 @20
图3.3-1 基础截面钢筋布置图
4、计算模型简化
基础内力计算按弹性地基梁计算，即将钢筋砼地基看成半刚性的梁，地基看成弹性支承。钢筋砼地基采用梁单元进行模拟，地基的支承采用地基弹簧进行模拟。地基梁选取35.5m 进行计算，每个单元长0.5m ，共计71个单元，具体模型见图4-1。
图4-1 midas 计算模型
5、钢筋砼的弹性模量的计算
根据钢筋砼规范提供的经验公式，钢筋砼地基梁的弹性模量E c 与砼强度指标f cu 的关系为：
5
2
10(/)
34.72.2c cu
E N m m f =
+
由于规范还规定：f c =0.67f cu ，故
5
5
72
1010 3.361310/23.2523.252.2 2.230
c c
E K N m
f =
=
=?+
+
6、地基系数K 0的确定
根据我国著名工程院资深院士龙驭球先生编著的《弹性地基梁的计算》一书中表2-1 地基系数K 0参考值可知，地层等级为中等的碎石土的地基系数为0.12～0.2×106KN/m 3,坚硬系数f k =1.5,结合现场实际情况，则
K 0=0.2×106×1.5=3×105 KN/m 3
7、计算结果
弯矩计算结果
:
图5-1弯矩图（KN ?m ）
剪力计算结果
:
图5-2剪力图（KN ）
反力计算结果:
图5-3反力图（KN ）
8、结果分析与评价
从以上弯矩、剪力及反力图可知，最大正弯矩M max =69.32KN ?m ，最大剪力值V max =113.24KN ，最大反力F max =90.53KN 。根据反力图可知，对土的影响主要范围(纵向)为3.0m 左右，结合板宽1.0m ，可知此计算结果是比较符合实际的。
9、基底应力计算
从反力图可知，最大反力F max =90.53KN ，另外由于梁是按71@0.5m 划分，故可求得土的最大应力为
90.531.2 1.2217.270.51
F kPa
A σ=?
=?
=?
10、钢筋砼梁正截面承载力验算
已知h f ’=0.3m ，b f ’=0.5m ，b=1m ，h=0.5m ，f cd =13.8MPa ，f sd =280MPa ，A S =1005.5mm 2,a s =5cm ，h 0=45cm ，As ’=603.3mm 2，a s ’=5cm ，则
6
'2801005.610
0.0000410.313.8500
sd s cd f
f A x m m
f b
-??=
=
=
可知其属于第一类T 形截面，故按矩形截面的计算方法进行承载力计算，则
'
'
6
6
'
2801005.510
280603.310
0.01613.80.5
sd s sd s
cd f
f A f A x m
f b
---??-??=
=
=?
可知x<2as ’=10cm ，可知受压离中性轴太近，变形不能充分发挥，受压钢筋的应力不可能达到抗压设计强度。这时，截面所能承受的最大弯矩可由下列公式求得：
'
3
6
0()280101005.510
(0.450.05)112.62sd s s M f A h a K N m
-=-=????-=?du
根据Midas Civil 2010 计算结果（弯矩图）可知，M d =69.32KN ，
0 1.269.3283.18du d M M KN m
γ>=?=?，故基础正截面承载力满足要求。
11、斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）可知，混凝土和箍筋共同抗剪能力的公式为
3
1230.4510cs v bh ααα-=?α1———异好弯矩影响系数，计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载力时，α1=1.0；计算连续梁和悬臂梁近中间支点梁段的抗剪承载力时，α1=0.9；故取α1=1.0；
α2———预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件，α2=1.0；对预应力混凝土受弯构件，α2=1.25，但当由钢筋合力引起的截面弯矩与外弯矩的方向相同，或允许出现裂缝的预应力混凝土受弯构件，取α2=1.0；故取α2=1.0；
α3———受压翼缘的影响系数，取α3=1.1；
b ———斜截面受压端正截面处矩形截面宽度，取b=500mm ；
h 0———斜截面受压段正截面的有效高度，自纵向受拉钢筋合力点至受压边缘的距离，mm ；故取h 0=450mm ；
p ———斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，p=100ρ，当p>2.5时，取p=2.5，其中ρ=（A P +A pb +A s ）/bh 0；故p=100×603.3/(500×450) =0.268；
f cu,k ———边长为150mm 的混凝土立方体抗压强度标准，取f cu,k =30MPa,； ρ
sv ———斜截面内箍筋配筋率，
ρsv= A sv /（S v b ）=157/（250×500）=0.126%； f sv ———箍筋抗拉强度设计值，取值不宜大于280MPa ，故取值f sv =195MPa ； A sv ———斜截面内配置在同一截面的箍筋各肢的总截面面积，取157mm 2； S v ———斜截面内箍筋的间距，取250mm 。 则
3
1.0 1.0 1.10.4510500450189.92cs v KN
-=???????=,
根据Midas Civil 2010 计算结果（剪力图）可知，V d =113.24KN ，
0 1.2113.24135.89cs d V V KN
γ>=?=，可知其满足斜截面抗剪要求。
12、最大裂缝宽度验算
最大裂缝宽度验算可根据《公路桥涵规范》给出的公式进行验算，
123
30(
)
0.2810ss
fk s
d W c c c E σρ
+=+
式中 W fk ———受弯构件的最大裂缝宽度，mm ； C 1———钢筋表面形状系数，取C 1=1.0； C 2———作用长期效应影响系数，取C 2=1.5；
C 3———与构件受力性质有关的系数，受弯构件取C 3=1.15； σss ———由作用短期效应组合引起的开裂截面纵向受拉钢筋的应力；
3
6
69.3210
176.090.870.87
1005.5
100.45
s ss s M M Pa
A h σ--?=
=
=???
E s ———钢筋的弹性模量，取E s =2.1×105MPa ； d ———纵向受拉钢筋的直径，取d=16mm ；
ρ———截面配筋率，ρ=0.248%<0.006，取ρ=0.006。 代入式中得
5
176.0930161.0 1.5 1.15(
)0.19620.28100.006
2.110
fk W m m m m
+=???
=<+??，故最大裂
缝宽度满足要求。
综上所叙，基础梁的尺寸和配筋均满足各项受力要求；另要求地基承载力不应小于220KPa ，并换填50cm 砂砾进行压实，以减少基础沉降。
龙门吊轨道基础施工方案
兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部
2015年03月14日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)
七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河
图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量
龙门吊基础配筋计算
1.1基础配筋计算 本工程先计算龙门吊基础以土作为承载力的计算。 龙门吊基础由地基梁、垫层与基础组成，本次计算使用55t龙门吊，龙门吊自重为166t，一边悬臂7.5m，考虑最不利工况，即吊运电瓶车车头。电瓶车车头55t，距离轨道3.5m。单个轮压计算模型如下图所示： 图1 计算模型示意图 ΣM N1=0：1660×14.2+550×31.9=N2×28.4N2=1448kN ∑Y：N1+N2=1660+550N1=762kN = 单侧较重轮压为1448kN，由4个轮平均承担，因此单个轮压为362kN；施工过程中考虑施工安全系数为1.54，则单个轮压为557.5kN。 龙门吊地梁设计： （1）计算梁内力 按照弹性地基梁理论，采用midascivil2013建立地基梁模型： 图2地基梁模型
图3地基梁剪力图 图3 地基梁弯矩图 （2）结构配筋设计 根据混凝土结构的设计规范，砼保护层厚取50mm，砼采用C30。 该截面翼板处砼受负弯矩作用，故实际计算应按按单筋矩形形截面进行配筋设计：采用绑扎钢筋骨架，单层钢筋布置，设a s=60mm,则有效高度?0=1100mm-60mm= 1040mm; 1）求受压区高度χ： 1.0×94.3×106=13.8×800χ×（1040-x 2 ） 整理后得到x2?2080χ+17083=0 解得x1=2071.8mm(大于梁高，舍去)，x2=8.3mm<0.56×1040=582.4mm 2）求所需钢筋量A s（矩形截面）; A s=f cd bx f sd =13.8×800×8.3 280 =327.25mm2,又实际配筋率不得小于0.2%，故A s min=1664mm， 选7Φ18（A s=1781mm2）或6Φ20（A s=1884mm2） 同理求得倒T形截面A s min=2360mm，选8Φ20（A s=2513mm2）
龙门吊轨道基础验算
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模
过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
龙门吊轨道基础计算书
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算 初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼 1、荷载计算， 荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载 空心板混凝土取a=9m3 空心板钢筋d=1.4t 80T龙门吊自重取b=30t 混凝土容重r=26KN/m3 安全系数取1.2，动荷载系数取1.4 集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN 龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN 均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算 其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa 我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN “弹性地基梁计算程序2.0”界面图
地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40 当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：
此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa 此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1 此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4 抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy) As——钢筋截面积 M ——截面弯矩 H0——有效高度 Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa 一级钢筋抗拉强度为235 MPa 代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm2 考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm2的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋 当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填
土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴
10t龙门吊机走道基础计算书
10t 龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。 龙门吊机跨度14m ，净高9m 。龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m ，高0.3m 。 三、基础结构受力计算及配筋 1. 最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t ，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=1007.114 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=17543.754 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v 取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m ，均布荷载为q 348×2q =，32/q KN m =
2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比； 受拉钢筋中应力：][s s s Z A M σσ≤= ○3
(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《边坡稳定性分析》 2、设计说明 根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。 （2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN； （3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN； （4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重； （5）G6=（170000+200000）/=92.5KN； （6）吊重20t；考虑冲击系数1.2； （7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2； （8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m； （9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m； （10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)； （11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。 （12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米 （13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米 （13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m
3.2、材料性能指标 地基 （1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa （2）地基压缩模量：E S =5Mpa 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。 4.2、地基承载力验算 轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1 图-4.1：荷载布置图（单位：m） 假设： （1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。 （2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨及其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7m 根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强 要使得龙门吊对地基的压强小于2MPa才能达到安全要求。即最小面积： S2min=370KN/2000KPa=0.185m2 拟采用有效面积为0.20×0.30=0.06 m2的钢板垫块，铆钉锚入枕木内。 对于20吨龙门吊，0.06×5=0.3 大于0.25。因此最少需要5个垫块垫住钢轨才能能满足地基承载力要求，垫块间距是：7÷5=1.4米。应考虑安全系数1.2，故垫块间距应取L=1.2m，为加强安全性，间距选1m。
10t龙门吊机走道基础计算书
10t龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t龙门吊机。龙门吊机跨度14m，净高9m。龙门吊机配备10t电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m，高0.3m。 三、基础结构受力计算及配筋 1.最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=100 7.1 14 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=175 43.75 4 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m，均布荷载为q 348×2 q=，32/ q KN m =
2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ）（）（''22''32 13 1a x nA bx a x nA bx S I y s s a a -+-+== ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；
龙门吊基础
技术交底书 ZT1101JL11-02 单位：长沙轨道交通3号线SG-13标汽贸大道站项目部编号：临建-
注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查 技术交底书 ZT1101JL11-02 单位：长沙轨道交通3号线S G-13标汽贸大道站项目部编号：临建-
交底内容： 公式： k —基床系数，本工程土层为粉质粘土，可塑k=*10-2N/mm3 C30混凝土Ec=* Mpa L= 对于无线长梁 x 0e cos x sin x 4P M λλλλ -=（） x 0 x e cos x 2 P V D λλ--= x 0e cos x+sin x 2b P P λλλλ-= （） 当x=0λ时，M 、V 、P 均取得最大值 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层厚度取45mm ，采用C30混凝土 注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查 技术交底书 ZT1101JL11-02 单位：长沙轨道交通3号线S G -13标汽贸大道站项目部 编号：临建-
主送单位主体一工班页数第3页共5页工程名称临建工程工程部位龙门吊基础 交底内容： 计算相对界限受压区高度 ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*=≤ξb= 计算纵向受拉筋面积 As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=**500*355*300=3722mm2 ∵实际配筋率：ρ= As/bh=2543/400*500=%>% ∴满足最小配筋率要求 故主筋采用5B18钢筋，上下层各4根，腰部2根。 验算可否按构造适配箍筋： 故构造箍筋采用A10@200，拉结筋采用A10@400。 3、垫层设计 由于，因此垫层采用C20混凝土，100mm厚，垫层下部采用素土夯实，压实度不小于95%。 4、其他设计 龙门吊基础按1％放坡，东高西低；龙门吊基础内每隔80cm预埋2个间矩18cm的A22地脚螺栓。 三、龙门吊基础施工步骤 1、测量放线，确定基础位置； 2、垫层施工: 龙门吊垫层采用C20混凝土，100mm厚，垫层下部采用素土夯实，压实度不小于95%。 3、龙门吊地梁施工：按放样点立模加固龙门吊地梁外模，龙门吊地梁截面尺寸为40*50cm，台座主筋布置采用5B18，箍筋采用A10@200，拉结筋采用A10@400，验收合格后开 注：“技术交底书”一式两份，一份交工点负责人作为施工的依据，一份留存备查，并办理交接手续。
龙门吊基础设计
目录 1、设计依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、龙门吊基础设计 (1) 3.1龙门吊布置 (1) 3.2龙门吊设计 (1) 4、地基承载力验算 (4) 4.1基本计算参数 (4) 4.2轨道梁地基承载力验算 (4) 5、施工现场安全管理 (5) 5.1施工现场的安全教育 (5) 5.2起重作业安全控制措施 (5)
龙门吊基础设计方案 1、设计依据 （1）《基础工程》（清华大学出版社）； （2）设计图纸； （3）龙门吊生产厂家提所供有关资料； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《砼结构设计规范》（GB50010-2002）； （6）《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)。 2、工程概况 园博苑站设置在集杏海堤路北侧停车场内，东北角为厦门市园博苑，西南角为杏林大桥，南侧现状为集杏海堤路，起点里程YDK20+303.269，车站终点里程YDK20+565.619， 有效站台中心里程为右YDK20+411.294，车站主体总长为262.3m，有效站台长度为118m，标准段基坑深度约为16.5m，宽度约为21m。本站主体采用明挖法施工，分两期施工，一 期施作车站部分主体，二期施作车站剩余主体及附属。围护结构采用钻孔灌注桩+旋喷桩+临时立柱+内支撑。车站两端采用钻孔灌注桩+内支撑的支护形式；止水帷幕采用桩间高压旋喷桩；临时立柱为型钢格构柱；车站共设三道支撑，一道为混凝土支撑，二、三道支撑为φ609钢支撑。冠梁采用C40混凝土，冠梁截面尺寸为1500×1000mm，钢筋保护层厚度为50mm。车站小里程端区间采用明挖法施工，车站大里程端区间采用盾构法施工。 园博苑站钢支撑架设与主题结构施工吊装作业采用一台龙门吊，并由汽车吊配合作业。所用龙门吊额定载荷16t，由专业安装单位进行安装调试，经国家特种设备检验中心检验 合格后使用。采用1台25吨汽车吊和1台80吨汽车吊配合龙门吊进行吊装。 3、龙门吊基础设计 3.1龙门吊布置 以园博苑站3～32轴桩中心位置为龙门吊轨道梁中心，确定龙门吊跨距（22.7m）后 并直接在桩顶冠梁铺设轨道。冠梁浇筑前预埋轨道的固定钢筋为间距2m的220钢筋。 3.2龙门吊设计 龙门吊基础由冠梁构成，使用10+10t龙门吊，龙门吊自重为21t，单侧两个轮压为 1
龙门吊基础检算
附件 2：120T 龙门吊条形混凝土基础检算书
一、120T 龙门吊条形混凝土基础受力检算 1、计算参数 根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按 1 米 计。1 米长 50kg/m 钢轨底面积：0.132×1=0.132 m2 ，重量：50kg。 龙门吊自重为 75t，左右两侧各 2 个轮子，轮距为 5 米。 根据每片梁 197t 知，龙门吊单侧、单轮受力为 P1=197t÷2÷4× 1.015=24.99t；承受自重 P2=75t÷4=18.75t。1 米范围内最大反力： 24.99+18.75+0.05=43.79T。基础混凝土标号为 C25。 2、计算依据 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）第 6.5 节：板受冲切承载 力计算中规定， 在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋 的板，其受冲切承载力应符合下列规定： r0Fl≤(0.7β hft+0.25σ
pc,m
)η μ mh0 ，公式中：
η ：应按下列两个公式计算，并取其中较小值: η 1=0.4+1.2/β s ；η 2=0.5+α s h0/4μ m ; Fl：局部荷载设计值或集中反向设计值； β h：截面高度影响系数：当 h≤800mm 时，取β h=1.0；当 h ≥2000mm 时，取β h=0.9；其间按线性内插法取用； ft：混凝土轴心抗拉强度设计值； σ
pc,m
：临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的
加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内； μ m：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周 边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长； h0： 截面有效高度， 取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； η 1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η 2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；
1
龙门吊基础计算
28m/120吨跨龙门吊基础计算 龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m 深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。 （1）换填地基承载力计算 根据midas建模，各个内力如下： 计算出地基反力为81KN，则：基础底面最大的竖向压应力为：Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa 采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30° 耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为： Pz=b(Pk – Pc)/(b+2ztanζ) =0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30) =60.58 kPa Pcz=18x1.5=27kPa 垫层地面进行深度修正后的承载力特征值： as = ?ak+εdγm（d-0.5）=100+1x18x（1.5-0.5）=118 kPa
Pz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m. （2）基础配筋计算 1）抗弯钢筋 根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22, 相对界限受压区高度：δb=β1/(1+?z/Esξcu) =0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56 混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离：as=a’s=30+10=40mm As=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2 Ho=600-50=550mm 根据力的平衡方程：a1 ?cbx= ?yAs- ?’yA’s 求得x=29.89mm<δ b Ho=0.56x550=308mm x< 2as =80mm ρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2% 该截面可以承受的正弯矩值 M= ?yAs（h- as-a’s） =300x1000x0.00265958x（0.55-2x0.04）=375 KN.m>300 KN.m 由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为：
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书 1. 编制依据 《基础工程》（人民交通出版社）； 《吊车轨道的连接标准》（GB253 ； 《机械设备安装工程施工及验收通用规范》 （GB50231-98 ； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002 ； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）； 《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2. 工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目 JG-JD- 2标 段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为 K980+400-K992+,全长，途经 大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为 26m 改扩建采用两侧各拼 宽8m 路基宽42m 本标段先张法空心板梁共 428片，其中13m 板梁16片，16m 板梁400片，20m 板梁 12片。后张法25mT 梁 24片，后张法30m 箱梁64片（单片重93t ）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用 外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求， 后张法预制梁梁场受施工场地限 制，存梁能力较小；综上考虑，在 X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能 力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长 200m 龙门吊轨道基础中心间距16m 龙门吊轨道基 础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有 3个存梁台座，存梁台座可存梁 36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t 龙门吊，跨度16m 龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m 支腿高度9m 单台龙门吊自重为27t 。 3. 设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒 T 形截面,混凝土强度等 级为C3（X 龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计 中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析 设计。 4. 龙门吊参数 表4-1 60t 龙门吊参数一览表 (1) (2) (3) (4) (5) (6)
龙门吊计算书
龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
计算书
目录 第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。 龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。 吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。 汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。 汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。 汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。 钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。 卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。 绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。 汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。 地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道梁基础计算书
龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 翠柏里站为8.1m侧式站台地下二层岛式车站，车站站台中心里程为 SK16+399.784，为三柱四跨钢筋混凝土箱型结构，车站基坑宽24.3~25.3m，长约223m，站台中心里程处顶板覆土约1.5m，南北端头井基坑深分别为17.97m、 18.42m。翠柏里站前后区间采用类矩形盾构施工，两端均为盾构始发。车站主体结构上方加建二~三层商业开发用房，利用车站的框架柱及桩作为基础。 为确保施工进度与安全质量按时按标完成，我项目部拟配置2台MH10/10t-28.1m电动葫芦门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 8/= = = * 150 8/8.9 mg kN f7. 183 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。西侧基础梁拟采用1200mm*800mm的主体围护顶圈梁作为基础梁，长度根据现场实际情况施工，东侧基础梁拟采用500mm*1500mm的地下连续墙的导墙作为轨道梁基础，总长超过 223m，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁 受力简图 3、西侧轨道梁梁的截面特性 西侧轨道梁混凝土梁采用C35混凝土，抗压强度35MPa。如图所示，轴线至梁底距离： 4.0 1y= m y4.0 = m 2 图2 基础梁截面简图 梁的截面惯性矩： I=b*h3/12=0.051m3 梁的截面抵抗矩：
龙门吊轨道基础计算书
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书 一、 工程概况 福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，根据盾构施工需要安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时管片、渣土、油脂等器材的垂直运输。因盾构区间较短，暂定安装1台50t 龙门吊进行作业。 二、 龙门吊检算 1、设计依据 ① 龙门吊使用以及受力要求 ② 施工场地布置要求 ③ 地铁施工规范 2、设计参数： 、材料性能指标 a 、C30砼 轴心抗压强度：MPa f c 8.13=; 弹性模量：MPa E c 4100.3?=; b 、钢筋 R235钢筋：MPa f sd 195=; HRB335钢筋：fsd=280MPa 。 、基础截面的拟定及钢筋的配置 基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋,上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。 图 基础截面钢筋布置图 倒T 型条形基础计算 如上图所示，倒T 型轨道基础上铆固一条龙门吊行走轨道，结构计算50T 龙门吊
为外荷载。50T的龙门吊的最大轮压为382KN，每两个轮为一组。则有：P50=382 kN-------------------------------50T龙门吊最大轮压 Q1=43kg/m×kg=型钢轨重 Q2=(1m×+××25kN/m3=m----T梁自重荷载 考虑到钢轨的作用，上述数据中的龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。 根据基础抗冲剪破坏公式： Fl≤βhpft Am Am=∑Bi×Hi Fl=pjAl 式中： βhp---受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取.当h 大于等于2000mm时，βhp取，其间按线性内插法取用； ft---混凝土轴心抗拉强度设计值； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度； Am---冲切破坏体最不利一侧面积； 45T龙门吊侧立面图 Bi---冲切破坏体最不利一侧截面的宽度； Hi --冲切破坏体最不利一侧截面的高度； pj---扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al---冲切验算时取用的部分基底面积； Fl---相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 p1={[10×（+）]+4×335}/10×=149kN/m2 F1=p1×A1=149kN/m2×=149kN<×××（1000×300+500+500）×=。 故，倒T型龙门吊基础可按最小配筋率配筋。即： ρ>ρsvmin=(ft/fyv)=×210=%。 实际ρ=3416/550000=%>ρsvmin，故满足要求。 地基承载能力计算 根据太沙基极限承载力假设：
龙门吊轨道梁基础计算书
佳~管区间盾构场地龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 佳海工业园明挖段为佳～管区间盾构始发场地，拟配置2台MGtz 型45t-19.2m门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 150 8/= = = * f7. kN mg 183 8/8.9 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。基础梁拟采用顶面500mm*底面1000mm梯形截面钢筋混凝土条形基础梁，高度500mm，长度根据现场实际情况施工，总长超过100m，轨道梁设置在场地路基上，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁受力简图 3、梁的截面特性 混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离： m hc bd c b d cH y 207.0) 5.0*3.02.0*1(*2)5.01(*2.05.0*5.0)(2)(22221=+-+=+-+= m y H y 293.0207.05.012=-=-= 图2 基础梁截面简图
梁的截面惯性矩： 43131320215.0]))(([3 1m d y c b by cy I =---+= 梁的截面抵抗矩： 310734.0207 .05.00215 .0m y H I W =-=-= 混凝土的弹性模量： 27/10*55.2m kN E c = 截面刚度： 25710*47.510*55.2*0215.0kNm I E c == 4、按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩 假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为： m kN L F p /72.9379 .52*934.3320 *4=+= =∑ 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。 图3 基础梁受力简图
龙门吊基础设计
目录 1设计依据 (1) 2、工程概况 (1) 3、龙门吊基础设计 (1) 3.1龙门吊布置 (1) 3.2龙门吊设计 (1) 4、地基承载力验算 (4) 4.1基本计算参数 (4) 4.2轨道梁地基承载力验算 (4) 5、施工现场安全管理 (5) 5.1施工现场的安全教育 (5) 5.2起重作业安全控制措施 (5)
龙门吊基础设计方案 1设计依据 （1）《基础工程》（清华大学出版社）； （2）设计图纸； （3）龙门吊生产厂家提所供有关资料； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002 ; （5）《砼结构设计规范》（GB50010-2002 ； （6）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）。 2、工程概况 园博苑站设置在集杏海堤路北侧停车场内，东北角为厦门市园博苑，西南角为杏林大 桥，南侧现状为集杏海堤路，起点里程YDK20+303.269车站终点里程YDK20+565.619 有效站台中心里程为右YDK20+411.294车站主体总长为262.3m，有效站台长度为118m 标准段基坑深度约为16.5m，宽度约为21m本站主体采用明挖法施工，分两期施工，一期施作车站部分主体，二期施作车站剩余主体及附属。围护结构采用钻孔灌注桩+旋喷桩+ 临时立柱+内支撑。车站两端采用钻孔灌注桩+内支撑的支护形式；止水帷幕采用桩间高压旋喷桩；临时立柱为型钢格构柱；车站共设三道支撑，一道为混凝土支撑，二、三道支撑为? 609钢支撑。冠梁采用C40混凝土，冠梁截面尺寸为1500X 1000mm钢筋保护层厚度为50mm车站小里程端区间采用明挖法施工，车站大里程端区间采用盾构法施工。 园博苑站钢支撑架设与主题结构施工吊装作业采用一台龙门吊，并由汽车吊配合作业。所用龙门吊额定载荷16t，由专业安装单位进行安装调试，经国家特种设备检验中心检验合格后使用。采用1台25吨汽车吊和1台80吨汽车吊配合龙门吊进行吊装。 3、龙门吊基础设计 3.1龙门吊布置 以园博苑站3?32轴桩中心位置为龙门吊轨道梁中心，确定龙门吊跨距（22.7m）后 并直接在桩顶冠梁铺设轨道。冠梁浇筑前预埋轨道的固定钢筋为间距2m的2根20钢筋。 3.2龙门吊设计