新规 增压稳压设备计算
1.消防增压稳压泵的设计计算：
稳压泵的设计计算内容：稳压泵启泵压力P1、稳压泵停泵压力P2、消火栓泵启泵压力P3、稳压泵扬程H。
依据《消防给水及消火栓系统技术规范》GB 50974－2014第5.3.3条3款，稳压泵的设计应保持系统最不利点处灭火设施在准工作状态时的静水压力为0.15MPa。
（1）稳压泵启泵压力P1（当稳压泵设置在屋顶时）：
稳压泵启泵压力P1（MPa）＞(15-h1+h2)×0.01
h1——消防水箱最低水位与最不利点消火栓的静高差（m）；
h2——消防水箱最低水位与气压罐电接点压力表的静高差（m），取2m；
则P1（MPa）=(15-5+2)×0.01=0.12MPa
（2）稳压泵停泵压力P2：
稳压泵停泵压力P2（MPa）＝P1（MPa）＋（0.05~0.07）（MPa）
（综合考虑稳压泵启泵次数的经验值，按150L调节容积复核稳压泵启泵次数不大于15 次/h）
则P2（MPa）＝0.12+0.07=0.19MPa
（3）消火栓泵启泵压力P3：
消火栓泵启泵压力P3（MPa）＝P1＋h3×0.01-(0.07~0.10)（MPa）
h3——气压罐电接点压力表与消火栓泵压力开关的静高差（m），电接点压力表距离屋面高差取2.5m。
则P3（MPa）＝0.12+7×0.01-0.1=0.09MPa
（4）稳压泵扬程H：
稳压泵扬程H（m）≧（P2－h2×0.01）×100
则H（m）=（0.19－2×0.01）×100=17m
（5）稳压泵设备选用：
水泵选用立式多级分段式离心消防专用泵两台，一用一备。单泵Q=1L/s，H=23m，3000r/min，N=1.1kw，Pg=1.6MPa，Q～H性能曲线平滑无驼峰，电机轴功率应能满足Q～H性能曲线上任何一点的工作要求。
气压罐选用隔膜式、有效容积300L。
2.喷淋增压稳压泵的设计计算：
稳压泵的设计计算内容：稳压泵启泵压力P1、稳压泵停泵压力P2、喷淋泵启泵压力P3、稳压泵扬程H。
依据《消防给水及消火栓系统技术规范》GB 50974－2014第5.3.3条3款，稳压泵的设计应保持系统最不利点处灭火设施在准工作状态时的静水压力为0.15MPa。
1）稳压泵启泵压力P1（当稳压泵设置在屋顶时）：
稳压泵启泵压力P1（MPa）＞(15-h1+h2)×0.01
h1——消防水箱最低水位与最不利点喷头的静高差（m）；
h2——消防水箱最低水位与气压罐电接点压力表的静高差（m），取2m；
则P1（MPa）=(15-1+2)×0.01=0.16MPa
（2）稳压泵停泵压力P2：
稳压泵停泵压力P2（MPa）＝P1（MPa）＋（0.05~0.07）（MPa）
则P2（MPa）＝0.16+0.07=0.23MPa
（3）喷淋泵启泵压力P3：
喷淋泵启泵压力P3（MPa）＝P1＋h3×0.01-(0.07~0.10)（MPa）
h3——气压罐电接点压力表与最不利喷头的静高差（m），电接点压力表距离屋面高差取2.5m。
则P3（MPa）＝0.16+3×0.01-0.1=0.09MPa
（4）稳压泵扬程H：
稳压泵扬程H（m）≧（P2－h2×0.01）×100
则H（m）=（0.23－2×0.01）×100=21m
（5）稳压泵设备选用：
水泵选用立式多级分段式离心消防专用泵两台，一用一备。单泵Q=1L/s，H=23m，3000r/min，N=1.1kw，Pg=1.6MPa，Q～H性能曲线平滑无驼峰，电机轴功率应能满足Q～H性能曲线上任何一点的工作要求。
气压罐选用隔膜式、有效容积150L。
3.自动扫描射水高空水泡增压稳压泵的设计计算：
1）稳压泵启泵压力P1（当稳压泵设置在屋顶时）：
稳压泵启泵压力P1（MPa）＞(60-h1+h2)×0.01
h1——消防水箱最低水位与最不利点水泡的静高差（m）；
h2——消防水箱最低水位与气压罐电接点压力表的静高差（m），取2m；
则P1（MPa）=(60-20+2)×0.01=0.42MPa
（2）稳压泵停泵压力P2：
稳压泵停泵压力P2（MPa）＝P1（MPa）＋（0.05~0.07）（MPa）
（综合考虑稳压泵启泵次数的经验值，按150L调节容积复核稳压泵启泵次数不大于15 次/h）
则P2（MPa）＝0.42+0.07=0.49MPa
（3）自动扫描射水高空水泡泵启泵压力P3：
自动扫描射水高空水泡泵启泵压力P3（MPa）＝P1＋h3×0.01-(0.07~0.10)（MPa）
h3——气压罐电接点压力表与最不利水泡的静高差（m），电接点压力表距离屋面高差取2.5m。
则P3（MPa）＝0.42+18×0.01-0.1=0.09MPa
（4）稳压泵扬程H：
稳压泵扬程H（m）≧（P2－h2×0.01）×100
则H（m）=（0.23－2×0.01）×100=21m
（5）稳压泵设备选用：
水泵选用立式多级分段式离心消防专用泵两台，一用一备。单泵Q=1L/s，H=23m，3000r/min，N=1.1kw，Pg=1.6MPa，Q～H性能曲线平滑无驼峰，电机轴功率应能满足Q～H性能曲线上任何一点的工作要求。
气压罐选用隔膜式、有效容积150L。
增压稳压设备技术全参数
品牌上海型号ZW（L)-I-X-13 材质铸铁驱动方式电动 泵轴位置边立式叶轮吸入 方式 单吸式 流量1（L/S）压力0.45（MPa） 转速2950（Mpa）功率 1.5（w） 必需汽蚀 余量 0.41 重量2200（kg） 效率76（%）叶轮结构多级 叶轮数目 4 该设备由水泵机组、电控系统、气压罐、压力控制器、阀门管路、共同底座等组成。其中，气压罐采用隔膜式，设备运行时气水分离。 设备运行时，要根据供水压力向气压罐气室充气至适当值。同时整定压力控制器上限、下限值。装于气压罐表座并密封严。
水泵运动时，向管网及气压罐胶胆内供水。随着胶胆内充水量增加，气室内气体被压缩，压力上升。当压力升至上限值时，发信号至电控柜，停止 水泵运行，由气室内气体膨胀释放胶胆水向管网供水。伴随着胶胆内水量减少，气室气体的膨胀，压力逐渐降低，当压力降至下限时，再次启动水 泵供水。如此周而复始，实现全自动供水。 由于采用卫生胶胆作为气压罐内腔，实现了气水分离式供水，有效地避免了水质二次污染，其次气压罐一次充气，长期使用，设备运行可靠，操作 简单，使用方便，故该设备最适宜于水量不很大楼群、单栋住宅楼及其它场所生活供水选用。
ZW(L)立式消防增压稳压供水设备,ZW(W)卧式消防增压稳压供水设备,具体型号如 下:ZW(L)-I-X-7,ZW(L)-I-Z-10,ZW(L)-I-X-10,ZW(L)-I-X-13,ZW(L)-II-XZ-10,ZW(L)-I-XZ -13,ZW(L)-II-Z-A,ZW(L)-II-Z-A-B,ZW(L)-II-Z-C,ZW(L)-II-Z-D,ZW(L)-II-X-E,ZW(L)-II-X-A,ZW(L)-II-X-B,ZW(W)-II-X-C,ZW(W)-II-X-D,ZW(W)-II-X-E,ZW(W)-II-XZ-A,ZW(W)-II -XZ-B,ZW(W)-II-XZ-C,ZW(W)-II-XZ-D,ZW(W)-II-XZ-E.
暖通2017防烟排烟新规防排烟计算书
暖通2017版防烟排烟新规防排烟计算书
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一防烟系统计算 防烟楼梯间、独立前室、共用前室、合用前室和消防电梯前室的机械加压送风量应根据《建筑防烟排烟系统技术标准》GB 51251-2017第3.4.5条~第3.4.8条规定计算确定。当系统负担建筑高度大于24m 时，防烟楼梯间、独立前室、合用前室和消防电梯前室应按计算值与表3.4.2-1~表3.4.2-4的值中的较大值确定。 1、楼梯间或前室的机械加压送风量应按下列公式计算： L j=L1+L2 （3.4.5-1） L s=L1+L3 （3.4.5-2）式中：L j——楼梯间的机械加压送风量； L s——前室的机械加压送风量； L1——门开启时，达到规定风速值所需的送风量（m3/s）； L2——门开启时，达到规定风速值下，其他门缝漏风总量（m3/s）； L3——未开启的常闭送风阀的漏风总量（m3/s）。 门开启时，达到规定风速值所需的送风量应按下式计算： L1=A k vN1（3.4.6）式中：A k——一层内开启门的截面面积（m2）,对于住宅楼梯前室，可按一个门的面积取值； v——门洞断面风速（m/s）；当楼梯间和独立前室、共用前室、合用前室均机械加压送风时，通向楼梯间和独立前室、共用前室、合用前室疏散门的门洞断面风速均不应小于0.7m/s；当楼梯间机械加压
送风、只有一个开启门的独立前室不送风时，通向楼梯间疏散门的门洞断面风速不应小于1m/s；当消防电梯前室机械加压送风时，通向消防电梯前室门的门洞断面风速不应小于1.0m/s；当独立前室、共用前室或合用前室机械加压送风而楼梯间采用可开启外窗的自然通风系统时，通向独立前室、共用前室或合用前室的疏散门的门洞风速不应小于0.6（A1/A g+1）（m/s）；A1为楼梯间疏散门的总面积（m2）； A g为前室疏散门的总面积（m2）。 N1——设计疏散门开启的楼层数量；楼梯间：采用常开风口，当地上楼梯间为24m以下时，设计2层内的疏散门开启，取N1=2；当地上楼梯间为24m及以上时，设计3层内的疏散门开启，取N1=3；当为地下楼梯间时，设计1层内的疏散门开启，取N1=1。前室：采用常闭风口，计算风量时取N1=3。 2、门开启时，规定风速值下的其他门漏风总量应按下式计算： （3.4.7） 式中：A——每个疏散门的有效漏风面积(m2)；疏散门的门缝宽度取0. 002m ~0.004m 。 ?P——计算漏风量的平均压力差(Pa); 当开启门洞处风速为0. 7m/s 时，取?P = 6. 0Pa; 当开启门洞处风速为1. Om/s 时，取?P = 12. 0Pa; 当开启门洞处风速为1. 2m/s 时，取?P=17. 0Pa 。 n 指数（一般取n=2)； 1.25 不严密处附加系数； N2——漏风疏散门的数量，楼梯间采用常开风口，取N2=加压楼
正压送风系统(知识)
正压送风系统 一、正压送风的概述 1、什么是正压送风阀 就和打气筒原理一样！与止回阀是同理！假设此阀将空间分为A空间与B空间！当A 空间与B空间分别在不同时间受压，但只能有一面的气体可以进入另一面！而另一面再受压力气体是回不到原空间的！能释放压力的空间为A空间！当A受压时那么此时正压送风！当B空间气体增多，此时对A空间而言处于负压空间！不过此时由于阀的正向送风，B空间的气体始终回不到A空间！ 2、什么是正压送风机？ 向逃生楼道里送风的风机，在意外发生的时候向逃生楼道里送风，利于逃生，同时送风时楼道内处于正压，也就是说楼道的气压比别的地方高，烟雾不会渗进来而引起人员窒息， 以保证安全。 3、什么是排烟风机？ 意外发生时候用来将建筑物内烟雾抽走的风机，以提高建筑物内视野，驱除烟雾，便于灭火。 4、、正压送风口的作用 当发生火灾时，其内部的电机会打开风口，温感烟感或者是手动火灾报警会开启，塔楼顶正压风机自动打开，对送风竖井进行加压送风，楼梯的前室通过正压送风口会源源不断的对前室进行送风，使前室维持正压，保证烟气不会再这个区域蔓延，而给人逃生的空间。当温度高于280°C时人已无逃生可能性，其内部熔断器会熔断，风口自动关闭，防止火势蔓延。 4、正压送风口是不是必须设置在疏散楼梯前室？
楼梯前室是不是必须设正压送风？这个工程由于楼梯一层前室位置和上面几层不对照，现一层的正压送风设在房间内了，规范允不允许啊？哪个规范上规定的？ 正压送风口是不是必须设置在疏散楼梯前室？---按规范要求,送风口应设于楼梯间、前室、封闭避难层。 楼梯前室是不是必须设正压送风？---不具备自然排烟条件的消防电梯间前室可合用前室必须设置。 这个工程由于楼梯一层前室位置和上面几层不对照，现一层的正压送风设在房间内了，规范允不允许啊？---不允许。这样的情况下，只能增设一段风管，引到前室。 哪个规范上规定的？---《建筑设计防火规范》和《高层民用建筑设计防火规范》。 5、补风机和正压送风机的区别是什么？ ●补风机：尤其在多层的地下室（如：-2、-3层），越靠下层与外界连通的空气 通道就越较少，单独使用排烟机，造成较大负压，降低了排烟效率，烟排出的比 较慢。采用补风机把外面的空气送进来，减小负压，从而使烟气更容易排出。 ●加压风机：一般用在楼梯间和电梯前室，使有毒烟气不能进入。楼梯间因为是 上下联通的，所以加压送风口可以同时开启，只要送风均匀即可，所以一般隔2 或者3层做自垂百叶送风。而前室却是不联通的，所以火灾时为了利于逃生，是 考虑打开着火层和相邻层的风口，所以要做成电动风口。一般用280度防火阀代 替，280度时熔断关闭。与消防系统的联动就是，发现火灾信号----打开加压风机 ---打开着火层及相邻层前室的风口。 二、正压送风与新风 1、正压送风与新风的区别
正压送风原理
1、关于正压送风防烟系统的正压度问题 不论国内或国外的防火规范，都有一致的加压要求，即应使在火灾时，楼梯间压力>前室压力>走廊或室内压力。 所谓正压度，指防烟楼梯间的防火门、前室与走廊间的防火门两侧的压力差值。而正压度又可分为最大允许压差值与最小压差值。所谓最大允许压差值，是指所有防火门在关闭状态下防火门两侧允许的一般人力能推开的最大压差值，关于最大允许压差值，各国的取值不完全一致，多数国家均把50pa作为最大允许压差。所谓最小压差值，是指火灾时人员进行疏散。防火门一旦打开，楼梯间及开门前室的压力将瞬时下降，为了防止烟气侵入，要保持门洞处具有一定的反吹风速应有的最小的压力差值。关于火灾时防烟要求的最小压差值(或最小门洞风速)，各国也有不同的规定与要求。 我国原《高规》对防烟的最小压差(或最小门洞风速)未提出明确的数值要求，仅指出“应保持正压，且楼梯间的压力应略高于前室的压力”。而新《高规》第8.3.2条中提出了开门时的门洞风速要求，即“开启门时，通过门风速不宜小于0.7m/s.”还在第8.3.7条中提出了防烟楼梯间与前室的余压要求，即其余压值应符合下列要求：防烟楼梯间为50pa;前室、全用前室、消防电梯前室、封闭避难层(间)为25pa。 2、关于加压送风口的形式问题 2.1楼梯间的加压送风口一般每2-3层设1个，均为常开百叶风口，具体形式可为单层百叶或双层百叶，双层百叶对送风量的调节与平衡更为有利些。 2.2前室的加压送风口一般每层设1个，而对送风口的形式，则有不同的选择与做法。2.2.1一般做法把前室(合用前室)的加压送风口选为常闭式(静电接点)。当发生火灾时立即启动加压送风机，同时仅打开着火层、着火层相邻层的前室之送风口。这种做法，把前室的送风量集中用于加压这3层(或4层)上，这些层的送风量基本不受其它层前室开门与否的影响，当然这对保证这3层(或4层)的防烟效果是有利的，但也存一定问题： 如果疏散人员尚未打开楼梯间、前室的防火门，则这些送风层前室内的压力将会急骤上升，出现这些层前室压力高于楼梯间压力(楼梯间压力一般不开门时可通过余压阀保持在50pa)的情况，如不采用足够的泄压措施，将影响走廊至前室门的开启，显然是非常危险的。因此这种做法要求每层前室均设泄压阀，若向室内泄压则还需接防火阀，以确保防火隔断。 常闭送风口一般都有一定的规格要求，在阀体的土建留洞受限制的情况下较难采用，另外，电气控制上也要求较高。常闭阀动作件多，控制较为复杂，长期不用，易生锈失灵。如果日常维护管理不善，要用是反而可能无法打开，影响使用，常闭阀及其电气控制 新市场营销法则助推企业成长电子商务营销食品餐饮营销建筑房产营销消费品营销 系统投资较高。> 2.2.2另一种做法，前室送风口与楼梯间一样也采用常开百叶风口(一般可采用双层百叶)，这种做法有以下特点： 在楼梯间与前室(合用前室)的防火门全闭的情况下，前室送风量较均匀地分配在所有层，每个前室送风量不大(一般为600-1000m3/h)，一般只要设计恰当，不会出现前室(合用前室)与走廊(或室内)的压差值超过最高允许压差值的情况。 在楼梯间及前开门的情况下，开门层前室的压力将迅速下降，楼梯间的送风量将基本流向
增压稳压设备技术全参数
该设备由水泵机组、电控系统、气压罐、压力控制器、阀门管路、共同底座等组 成。其中，气压罐采用隔膜式，设备运行时气水分离。 设备运行时，要根据供水压力向气压罐气室充气至适当值。同时整定压力控制器上限、下限值。装于气压罐表座并密封严
水泵运动时，向管网及气压罐胶胆内供水。随着胶胆内充水量增加，气室内气体被压缩，压力上升。当压力升至上限值时，发信号至电控柜，停止 水泵运行，由气室内气体膨胀释放胶胆水向管网供水。伴随着胶胆内水量减少， 气室气体的膨胀，压力逐渐降低，当压力降至下限时，再次启动水 泵供水。如此周而复始，实现全自动供水。 由于采用卫生胶胆作为气压罐内腔，实现了气水分离式供水，有效地避免了水质二次污染，其次气压罐一次充气，长期使用，设备运行可靠，操作 简单，使用方便，故该设备最适宜于水量不很大楼群、单栋住宅楼及其它场所生活供水选用。
ZW(L)立式消防增压稳压供水设备,ZW(W)卧式消防增压稳压供水设备，具体型号如 下:ZW(L)-l-X-7,ZW(L)-l-Z-10,ZW(L)-l-X-10,ZW(L)-l-X-13,ZW(L)-ll-XZ-10,ZW(L)-l-XZ -13,ZW(L)-II-Z-A,ZW(L)-II-Z-A- B,ZW(L)-II-Z-C,ZW(L)-II-Z-D,ZW(L)-II-X-E,ZW(L)-II-X- A,ZW(L)-II-X-B,ZW(W)-II-X-C,ZW(W)-II-X-D,ZW(W)-II-X-E,ZW(W)-II-XZ-A,ZW(W)-II -XZ-B,ZW(W)-II-XZ-C,ZW(W)-II-XZ-D,ZW(W)-II-XZ-E.
关于正压送风量计算方法
关于正压送风量计算方法 1、问题提出 1.1《高规》[1]第8.3.2条“高层建筑的防烟楼梯间及前室、合用前室和消防电梯前室的机械加压送风量应由计算确定，或按表8.3.2-1至表8.3.2-4的规定确定。当计算和本表不一致时，应按两者中较大值确定。”该条条文说明明确指出“采用机械加压送风时，由于建筑有各种不同条件，如开门数量、风速不同，满足机械加压送风条件亦不同，宜首先进行计算，但计算的加压送风量不能小于本规范表8.3.2-1～8.3.2-4的要求。”因是“宜”首先进行计算，现在大部分设计人员为避免繁杂的计算，在机械加压送风（以下简称正压送风）设计时不是首先进行计算，而是直接套用《高规》表8.3.2-1至表8.3.2-4的规定值，结果使许多工程 的正压送风量偏小。 1.2选用不同送风量计算公式所引起的误差 1.2.1《高规》在门缝漏风量计算时选用压差法计算公式： L=0.827×A×ΔP1/2×1.25=1.03375×A×ΔP1/2（1） 式中L—正压漏风量，m3/s；0.827—漏风系数；A—总有效漏风面积，m2；ΔP—压力差，Pa；1.25—不严密处附加系 数。 《高规》在通过门洞风量计算时选用流速法计算公式： Q=F×W×m（2） 式中Q—正压风量，m3/s；W—门洞断面风速，m/s；F—每档开启门的几何断面积，m2；m—同时开启门的数量。 1.2.2文献[2]在门缝漏风量计算时选用计算公式： L'=α'×A×（2×ΔP/ρ）1/2 =0.6×A×（2×ΔP/1.2）1/2=0.7746×A×ΔP1/2（3） 式中L'—文献[2]的正压漏风量；α'—流量系数，一般取α'=0.6～0.7；ρ—气体密度，1.2kg/m3；其它符号同前。 文献[2]在通过单个门洞风量计算时选用计算公式： Q'=F'×W 式中对双扇门，同时开门的楼层数或并列的门数≥2时F'=0.5×门宽×门高。 因此对文献[2]来讲，大多数状况下： Q'=0.5×F×W×m（4） 式中Q'—文献[2]的正压送风量，m3/s；其它符号同前。 以上二项和剩安全系数1.25得文献[2]总正压送风量。 1.2.3文献[3]在正压送风量计算时选用计算公式： Q''=Fj×W
加压送风系统计算书
5、6、7#楼加压送风系统风量计算书 1.合用前室加压送风系统风量计算 按开启着火层疏散通道时要相对保持该门洞处的风速计算公式： L=F*V*N=1.2*2.1*3600*0.7*2*0.75(单扇门取0.75的系数)=9526立方/h. 5、6#楼共30层，着火时开启3层的正压送风口。正压送风系统送风量L=9526X3=28578立方/h.附加系数取1.1为L=28578X1.1=31435立方/h.根据高层民用建筑设计防火规范8.3.2-4 中20-32层正压送风量为28000-32000立方/h.合用前室正压送风系统屋顶正压送风机组风量为33158立方/h，每层风口送风量L=33158/3=11052立方/h。 8#楼加压送风系统风量计算书 1. 楼梯间加压送风系统风量计算 按开启着火层疏散通道时要相对保持该门洞处的风速计算公式：L=F*V*N=1.2*2.1*3600*0.7*=6350立方/h. 8#楼共20层，着火时开启2层的正压送风口。正压送风系统送风量L=6350X2=12700立方/h.附加系数取1.1为L=12700X1.1=13970立方/h.根据高层民用建筑设计防火规范8.3.2-2 中<20层正压送风量为16000-20000立方/h.防烟楼梯间正压送风系统屋顶正压送风机组风量为18036立方/h，每层风口送风量L=18036/6=3006立方/h。 2. 合用前室正压送风系统风量计算 按开启着火层疏散通道时要相对保持该门洞处的风速计算公式：L=F*V*N=1.2*2.1*3600*0.7*=6350立方/h. 8#楼共20层，着火时开启2层的正压送风口。正压送风系统送风量L=6350X2=12700立方
消防水箱及增压稳压设施
1.消防水箱 在高层建筑临时高压消防给水系统扑救初期火灾(指火灾的前10 min)时，主要依靠消防给水系统中贮存一定消防水量的高楼供水设备。当建筑内发生火灾而消防泵尚未启动时，依靠高位水箱的设置高度，把水箱中贮存的消防用水输送到着火点附近的消火栓进行灭火，这是一种在火灾初期非常经济可靠的措施。 (1)高位水箱的贮水量。高位水箱的贮水量应按建筑物的室内消防用水总量的10 min进行计算。消防水箱的最小贮水量应符合下列要求:一类建筑(住宅除外)不应小于18立方米;二类建筑(住宅除外)和一类建筑的住宅不应小于12立方米;二类建筑的住宅不应小于6立方米。 (2)高位水箱的设置高度。高位水箱的设置高度，应保证最不利点消火拴静水压力。建筑高度不超过100 m时.高层建筑最不利点的静水压力不应小于0.07 MPa;建筑高度超过100 m时，高层建筑最不利点消火栓静水压力不应小于0. 15 MPa。 (3)消防水箱的设置。消防水箱宜与其他用水的水箱合用.使水箱内的贮水经常处于流动状态，以防止水质变坏。消防用水与其他用水合用水箱时.应有确保消防用水不被动用的技术措施. (4)止回阀设置。消防水箱的出水甘上应设置止回阀，以防止火灾时，消防泵供给的消防用水进人消防水箱，影响消防给水系统正常工作。
2.消防给水系统的增压设备 设有高位消防水箱的消防给水系统.当高位水箱安装高度不能满足上述静压力要求时.应采用增压设备。增压设备有以下几种: (1)管道泵。系统中除设有消防主系外.在屋顶水箱间设置管道泵。火灾发生后，管道泵由远距离按钮及时启动，从无塔供水设备的水箱吸水加压后送至管网进行灭火。管道泵的流量对消火栓系统不应大于5L/s,对自动喷水灭火系统不应大于1L/s,以满足一个消火栓用水量或一个自动喷头的用水量。管道泵的扬程按照保证本区消防管网最不利消火栓所需要的压力.通过计算确定。 (2)气压罐。气压罐相当于压力水箱，既可贮水又可维持系统所需压力.安装位置不受限制。并且可通过气压罐的压力控制自动启动消防水泵。但是，气压罐的缺点是有效贮水容积小.用其代替高位水箱贮存火灾初期10 min用水时，其总容积必将很大.占有较大的空间.同时造价也高。采用气压罐贮存火灾初期10min消防用水，适用于没有高位水箱的建筑。 (3)稳压泵。稳压泵是一种小流量高扬程的水泵.设在屋顶水箱间，其作用是补充系统所需的水量，保持系统所需的压力。 稳压泵的运行设有三个压力控制点一般为设计工作压力的正负0.1 MPa间.当系统处在设计工作压力时.稳压泵启动，在压力提高了0.1 MPa时停泵。火灾发生时消火栓启用.则系统压力
谈加压送风系统风量和风压的计算
谈加压送风系统风量和风压的计算 发表时间：2018-04-23T11:31:06.183Z 来源：《建筑学研究前沿》2017年第33期作者：张光仁 [导读] 作为一位暖通设计师，建筑防排烟系统是最基本的功底，事关人民群众的生命安全。 海南省农垦设计院 摘要：建筑加压送风防烟系统中风量和风压的计算。 关键词：加压送风 一、加压送风系统风量的计算 作为一位暖通设计师，建筑防排烟系统是最基本的功底，事关人民群众的生命安全，马虎不得，以前浅谈加压送风系统中风量的计算问题。 由于《建筑设计防火规范GB50016-2014》中8.5.1条只说明设置防烟设施的场所，而具体的风量计算没有给出，而《建筑防烟排烟系统技术规范》迟迟没有出，对于加压送风系统风量的计算设计人员只能参考《建筑设计防火规范GB50016-2006》中表9.3.2及对应的条文说明，和《建筑设计防火规范GB50045-95-2005年版》中8.3.2条及对应的条文说明。 风速法计算加压送风风量时建规和高规对门洞风速的要求均为0.7-1.2m/s，而什么情况下具体取多少没有说明，这让设计人员在计算风量时有点愣。小编在几年设计中总结了以下风速取值表： 加压送风门洞风速取值表1 楼梯间前室合同前室风速取值m/s 送 ------ 送 0.7 送送 ------ 0.7 送 X ------ 1.0 自送 ------ 1.2 自 ------ 送 1.2 如对于低层建筑的防烟楼梯间，当对楼梯间加压送风，前室不送风时，按照建规表9.3.2取加压送风风量25000m3/h。 按照风速法计算,假定楼梯间的门为双扇门，规格为1.5m×2.1m。 计算如下： 加压送风风量=2×1.5×2.1×1.0×（1+0.1）×3600÷1.0=24948 m3/h。 经过计算对比加压送风风量取25000 m3/h。 在项目设计中按照表1给出的门洞风速，用风速法计算及压差法计算再和规范表格中的加压送风风量对比，取大值还是比较合理的。 二、加压送风系统风压的计算 加压送风系统多采用土建风道，其系统压力计算比较麻烦，在项目设计中多采用估算，小编在几年设计中总结了以下风压估算方法：方法一 △P=（△P1+△P2+△P3+△P4）×（1.05～1.1） △P:加压送风风压Pa。 △P1:风道阻力，△P1:=Rm×L，Rm为平均比摩阻取5.5Pa/m，L为风道长度。 △P2:考虑风机出口效应，取100Pa。 △P3:风口处的阻力，取30Pa。 △P4:余压，楼梯间余压40-50Pa，前室，合用前室及消防电梯间前室余压25-30Pa。 实例1如给地下室防烟楼梯间加压送风，风机设置在3层屋面，层高均为3.3m，计算加压送风系统风压如下： △P=（△P1+△P2+△P3+△P4）×（1.05～1.1） △P=（5.5×3.3×3+100+30+50）×（1.05～1.1） △P=234.45×1.1 △P=257.895Pa 实例2如给上18层防烟楼梯间加压送风，风机设置在18层屋面，层高均为3.3m，计算加压送风系统风压如下： △P=（△P1+△P2+△P3+△P4）×（1.05～1.1） △P=（5.5×3.3×17+100+30+50）×（1.05～1.1） △P=488.55×1.1 △P=537.405Pa 实例3如给上26层防烟楼梯间加压送风，风机设置在26层屋面，层高均为3.3m，计算加压送风系统风压如下： △P=（△P1+△P2+△P3+△P4）×（1.05～1.1） △P=（5.5×3.3×25+100+30+50）×（1.05～1.1） △P=633.75×1.1 △P=697.125Pa 方法二 在设计中按照经验加压送风系统的风压和系统高度有如下关系：
2.3.0 消防增压稳压计算说明
2.3.0消防增压稳压设备选用计算表说明 1 基本原理 图1气压罐简图 1） 平时稳压泵在P s1和P s2之间运行，消防储水量V x 不被动用。 2） 火灾发生时消火栓或喷头喷水，压力下降至P 2，报警并开始启动消防大泵（稳压泵停止运转），启泵过程一般不超过15s ，罐内消防储水容积V x 可供2个消火栓10L/s 流量和4个喷头5L/s 流量使用30s 。 3） 自动喷水与消火栓系统合用时，需设置其他报警信号确定启动消火栓大泵还是自动喷水大泵。自动喷水系统可通过报警阀处压力开关判定，消火栓系统稳压管上需设置水流开关判定。 4） 由于稳压泵不需灭火只起稳压作用，因此水泵流量可很小（一般1L/s 左右），如流量过大稳压时水泵运行不稳定。 5） 高位水箱与水泵出口应设置旁通管（标准设备没有，需另设），为管网大流量充水用，且如大泵未及时启动，其他层着火时，高位水箱水可通过旁通管供水灭火。 2 最低供水压力P 1的确定 1）P 1一般应按下式计算确定 P 1=P 0+Δh-0.01h 1 P 0——满足最不利消火栓充实水柱或最不利喷头最低压力的栓口或喷头处水压（MPa ），可 按表1取值。 0Δ 水箱P 2 P 1 水箱管网
h1——气压罐最低水位高于最不利消火栓或喷头的几何高差（m）；当气压罐高于最不利消火栓或喷头时，h1为正值；当气压罐低于最不利消火栓或喷头时，h1为负值。 注：合用系统应取较大P1值 2）采用标准图集《消防增压稳压设备选用与安装（隔膜式气压罐）》（98S205）选型表，且增压稳压设施为上置式时，P1按表3简化取值。 表3 图集P简化取值表 3）P1不应小于高位水箱设置高度规定的静压要求： 建筑物高度≤100m，P1≥0.01（7-h1）； 建筑物高度≥100m，P1≥0.01（15-h1）。 3其他压力值确定 1）最高供水压力和大泵启泵压力P2（MPa） P2＝（（P1＋0.10）/α）－0.1，α＝0.6～0.85 2）稳压泵启泵压力P s1（MPa） P s1＝P2＋0.02～0.03 3) 稳压泵停泵压力P s2（MPa） P s2＝P s1＋0.05～0.06 4气压罐容积确定 1）罐内消防贮水容积V x： 自动喷水系统——150L 消火栓系统——300L 合用系统——450L 无高位水箱的自动喷水系统——3000L 2）罐总容积V（L） V＝V x/（1－α） 3）缓冲容积V h（L）： V h = V（1－α’）- Vx，α’＝（P1＋0.1）/（P s1＋0.1） 4）稳压容积V w： V w = V（1－α”）- V x－V h，，α”＝（p1＋0.1）/（P s2＋0.1） V w应≥50L，不满足时应增大α值重新计算。 5稳压泵选择 1）扬程H b（MPa） H b＝（P s1＋P s2）/2-h2 式中：h2——稳压泵与吸水的高位水箱或低位水池的高差，当稳压泵与水箱或水池设于同层时，h2近似取0。 2）流量Q b（L/s） 消火栓系统Q b≤5L/s，自动喷水系统Q b≤1L/s，一般1L/s左右。 6电算表使用说明
01楼梯间加压送风量计算
地下楼梯间加压送风计算 工程概况：地下楼梯间共一层，仅楼梯间设置机械加压送风系统。 一、地下楼梯间 1、 查表法：查《高层民用建筑设计防火规范》风量为16000m 3/h 。 2、 压差法： 根据公式1/0.8273600 1.25N y L A P =?? 式中：y L ——加压送风量（m 3/h ）； 0.827——计算常数（漏风率系数）； A ——门、窗缝隙的计算漏风量总面积（m 2）； P ——门缝两侧的压差值（Pa ）。对于防烟楼梯间，取40~50 Pa ；对于前室、消防电梯间前室、合用前室，取30~25 Pa ； N ——指数，门缝及其较大漏风面积，取2；对于窗口缝隙，取1.6； 1.25——不严密处附加系数。 该楼梯间门为双扇门，尺寸1.2m ×2.3m （宽×高），缝隙长8.8 m ，漏风面积0.0290 m 2，取P =50 Pa ，N=1，计算得：加压送风量为1528 m 3/h 。 3、 风速法： 根据公式(1)3600v nFv b L a +=? 式中：v L ——加压送风量（m 3/h ）； F ——每个门的开启面积（m 2）； V ——开启门洞处的平均风速，取0.7~1.2m/s ；
a——背压系数，根据加压间的密封程度，取0.6~1.0； b——漏风附加率，取0.1~0.2； n——同时开启门的计算数量。当建筑物为20层以下时取2，当建筑物为20层~32层时取3。 本楼梯间取值：n=2，F=2.52m2，v=0.9 m/s，b=0.1，a=1.0，计算得：加压送风量为11476 m3/h。 综合以上计算结果，楼梯间加压送风风量取16000m3/h。 二、风机选型 此处仅防烟楼梯间加压送风，楼梯间加压送风量为16000 m3/h。 考虑漏风对加压送风系统的影响，此处漏风附加系数取20%，因此楼梯间加压送风风机风量为16000X1.15=18400m3/h。
加压送风量计算
1、地上楼座前室及合用前室机械加压送风量计算 参考《高规》表8.3.2-4，本项目楼层数为27层，两个单扇门，前室及合用 为： 前室加压送风量为L 表 L表=28000×0.75×1.5=31500m3/h 前室计算加压送风量为L ： 前 L计=L1+L3 L1——门开启时，达到规定风速值所需要的送风量（m3/s）； L3——未开启的常闭送风阀的漏风总量（m3/s）。 L1=A k vN1=1.0×2.1×（0.7~1.2）×3×3600=15876~27216 m3/h L3=0.083A f N3=0.083×0.87×24×3600=6239 m3/h L前=L1+L3=（15876~27216）+6239=（22115~33454）m3/h 前室计算加压送风量为L ： 合 L1=A k vN1=1.0×2.1×（0.7~1.2）×3×3600=15876~27216 m3/h L3=0.083A f N3=0.083×0.845×24×3600=6060 m3/h L合=L1+L3=（15876~27216）+6060=（21936~33276）m3/h 2、地下楼座防烟楼梯间机械加压送风量计算 为：参考《高规》表8.3.2-2，地下两层楼梯间加压送风量为L 表 L表=16000 m3/h 楼梯间计算加压送风量为L ： 楼 L计=L1+L2 L1——门开启时，达到规定风速值所需要的送风量（m3/s）； L2——门开启时，规定风速下其他门缝漏风总量（m3/s）。 L1=A k vN1=1.0×2.1×（0.7~1.2）×1×3600=5292~9072 m3/h L3=0.827×A×△P1/n×1.25×N2=0.827×6.2×0.004×（6~17）0.5×1.25×1=226~381 m3/h L前=L1+L3=（5292~9072）+（226~381）=（5518~9453）m3/h 3、地下车库防烟楼梯间机械加压送风量计算 参考《高规》表8.3.2-1，地下两层层，楼梯间加压送风量为L 为： 表 L表=25000 m3/h
增压稳压设备的选择计算
喷淋配水支管压力不大于0.4Mpa, 民用建筑高位消防水箱增压设施的设计探讨 重庆市设计院林玲 关键词：高位消防水箱、增压泵、气压罐 内容提要：介绍当高位消防水箱压力不足时常用的2种增压设施的工作原理；并通过实例计算，说明了2种增压设施的计算内容与计算方法，对2种增压方式的优缺点进行了比较；提出了设计中增压方式的选用方法。 在民用建筑的消防给水设计中，采用临时高压给水系统的建筑物都应设置高位消防水箱，以保证最不利点消火栓或喷头的消防水压。《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(以下简称高规)规定，建筑高度不超过100m时，最不利点消火栓的静水压力不应低于0.07Mpa，建筑高度超过100m时，最不利点消火栓的静水压力不应低于0.15Mpa。在实际工程设计中，由于受建筑造型、结构设计的限制，当高位水箱的设置高度不能满足上述消火栓的静压要求时应设置增压设施。设计中常采用的增压形式有两种：一是设置增压泵；二是设置气压罐。 1增压泵 在消防水箱的出水管上设置增压泵以解决最不利点消火栓的压力要求，是一种从设计到施工都较为简单的增压形式，既方便又经济，在工程实践中得到广泛应用。其基本工作过程如图1所示： 图1 增压泵加压工作原理图 1.1增压泵的工作原理 顶部消防给水的压力在火灾初期由增压泵供给，消防水箱出水管上设有电接点压力表，压力表设3个控制点，即上限压力值、下限压力值和启动消防泵的压力值。当系统压力升至设计上限值时，停止增压泵的运行；当系统压力降至设计下限值时，启动增压泵，系统压力上升至上限值，如此反复来维持消防系统的压力需要；当发生火灾时，消火栓水枪或喷头开始喷水，系统压力下降，当降至设计压力下限值以下时，停止增压泵，启动消防泵。 1.2增压泵的设计计算 增压泵的设计计算内容主要是确定启动、停止增压泵的上限压力值、下限压力值和启动消防泵的压力值。
为您分享消防增压稳压设备的工作原理
为您分享消防增压稳压设备的工作原理 1、利用设在建筑顶层的高位消防水箱对消防增压稳压设备；按“高规”GB5004595及《建筑设计防火规范》GBl6—87的规定，对于临时高压消防给水系统均应设置高位消防水箱。 此时应注意： （1）稳压泵应能自动启停，并受控于设置在系统管道上的压力检测装置。 （2）稳压泵宜设置在系统顶部靠近高位水箱处，以降低稳压泵的额定工作压力，节约能源。 （3）稳压泵组应设在旁线的管道上。 （4）对自动喷水灭火系统，稳压泵的加压点，应设在系统的水源侧。 2、利用高位消防水池(例如山顶上的高位消防水池)对消防增压稳压设备。这种系统称为常高压消防系统，但在实际工作中很少见到。 （1）当规范允许用气压罐代替高位水箱时，气压罐必须储存分钟的消防用水量，平时不能动用，火灾时方可动用，通常称这样的气压罐为“大罐”，“大罐”只能启动稳压泵和停止稳压泵，一般不要求用它的信号去启动主泵，更不允许用它的信号去停运主泵。
（2）“小罐”是指按规范要求，配合高位水箱增压而设置的气压给水装置。该装置的气压罐仅储存火灾初期的30S的消防用水量，对消火栓给水系统，其调节容积为2支水枪30S用水量，即25（L/S）30=300（L）；对自动喷水灭火系统，其调节容积为5只标准喷头30S的用水量，即51（L/S）30=150（L）。 3、利用设在水泵房内的专用稳压泵与气压罐协同工作对消防增压稳压设备，使之处于准备消防状态。 当采用“小罐”时，气压罐不但能发出启动和停止稳压泵的信号，而且还能发出启动消防主泵的信号。即设备投入正常运行后，系统水压将保持在设定的上下限（即稳压泵的启动和停机压力）之间，当管网泄露、系统压力降至设定压力下限P2时，稳压水泵自动启动，对管网进行补水稳压，以供消防供水系统保证最不利配水点的消防所需压力，当系统压力达到设定压力上限P1时稳压泵停止工作，每次压力下降时，都将重复上述的运行过程，以稳定消防管网的压力和气压罐的调节水容积。消防用水时，稳压泵持续运行阻止不住压力的下降，当系统压力降至消防主泵启动压力P3时，电控系统发出报警信号，启动消防主泵进行供水，当消防主泵运行达到额定流量和压力时，控制系统关闭稳压水泵运行。当单台消防泵运行仍阻止不住压力的下降，系统压力降至消防最低压力P4时，消防备用泵启动。
消防水箱及增压稳压设备的设计探讨
消防水箱及增压稳压设备的 设计探讨 摘要：根据新的《消防给水及消火栓系统技术规范》，借鉴相关工程案例，讨论消防水箱及增压稳压设备在设计过程中相关的问题。 关键词：消防水箱增压稳压设备 Discussion on the design of gravity fire tank and make up pump Abstract: According to the Technical code for fire protection water supply and hydrant system, referring to the engineering case ,to discuss the problems of gravity fire tank and make up pump in the design process.. Key words：gravity fire tank, make up pump 1 引言 消防给水系统中，高位消防水箱及增压稳压设备起着至关重要的作用。它提供了火灾初期的用水量及水压，为后续消防灭火争取了宝贵的时间，大大提高了消防给水系统的可靠性。根据《建筑设计防火规范》[1]及《自动喷水灭火设计规范》[2]中的规定，消防水箱以重力自流的方式满足系统最不利点消火栓及喷淋的工作压力和水量要求，当无法满足时，设置由消防水泵和气压水罐等组成的增压稳压设备。 增压稳压设备作为消防给水中的辅助供水设施，辅助消防水箱满足初期消防用水要求。本质上增压设备和稳压设备所起的作用是不同的，增压设备虽设置了气压水罐上的压力开关联动，实际效果上仅对最不利点的消防用水点进行稳压，而稳压设备则是对整个系统管网的稳压。[3]，消防水箱增压和稳压给水方式详见下图：
加压送风系统设计中的几点问题
加压送风系统设计中的几点问题 重庆市设计院夏虹 摘要针对在高层民用建筑加压送风系统设计中剪刀楼梯间共用加压送风竖井问题、加压送风系统中防火阀的设置问题、建筑的地上部分与地下部分共用防烟楼梯间的加压送风系统设计及只有一层地下室的加压送风量的确定，提出了几种具体的设计方案，供设计人员参考。 关键词高层建筑防烟楼梯间等加压送风设计 在当今建筑设计中，高层建筑项目发展迅速，新的设计思想及设计理念不断涌现，使我们在设计中遇到了一些现行规范中没有明确的问题。为了在今后的设计工作中，更加准确地执行相关规范中的条文，本文将这些问题提出，不当之处希望能得到广大的暖通专业设计人员的指正。 1 剪刀楼梯间共用加压送风竖井 《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2005年版)（以下简称《高规》）第6.1.2条规定：“塔式高层建筑，两座疏散楼梯宜独立的设置，当确有困难时，可设置剪刀楼梯，并应符合下列规定：……剪刀楼梯应分别设置前室。塔式住宅确有困难时可设置一个前室，但两座楼梯应分别设加压送风系统。”单从该条文来理解，塔式住宅共用前室的剪刀楼梯（共用前室，意味着在建筑上削弱了消防安全，不利于疏散），不论其是否满足自然排烟的条件，其两座楼梯间（剪刀梯）应设置二个加压送风系统（加强防烟措施，保障人员安全疏散）。但同时《高规》第8.3.4条规定：“剪刀楼梯间可合用一个风道，其风量应按二个楼梯间风量计算，送风口应分别设置。”该条文并没有将剪刀楼梯间适用的建筑类型进行定义，因此便可以理解为该条文适用于所有的剪刀楼梯间。以上两条对系统设计的要求不尽统一，在执行过程中常常引起一定的歧义。而在具体设计工作中，为了降低建安成本，最大限度地减少公摊面积，塔式住宅往往将剪刀楼梯间及消防电梯共用前室，即三合一的合用前室，由于各种各样原因及条件的限制，设置二个送风竖井分别对防烟楼梯间进行加压送风在部分工程中有一定的困难。因此，本人认为，加压送风设计中对于该类高层建筑，防烟楼梯间应设置机械加压送风系统，在条件许可的情况下，加压送风
新规增压稳压设备计算
1.消防增压稳压泵的设计计算： 稳压泵的设计计算内容：稳压泵启泵压力P1、稳压泵停泵压力P2、消火栓泵启泵压力P3、稳压泵扬程H。 3款， 稳压泵的设计应保持系统最不利点处灭火设施在准工作状态时的静水压力为。 （1）稳压泵启泵压力P1（当稳压泵设置在屋顶时）： 稳压泵启泵压力P1（MPa）＞(15-h1+h2)× h1——消防水箱最低水位与最不利点消火栓的静高差（m）； h2——消防水箱最低水位与气压罐电接点压力表的静高差（m），取2m； 则P1（MPa）=(15-5+2)×= （2）稳压泵停泵压力P2： 稳压泵停泵压力P2（MPa）＝P1（MPa）＋（~）（MPa） （综合考虑稳压泵启泵次数的经验值，按150L调节容积复核稳压泵启泵次数不大于15 次/h） 则P2（MPa）＝+= （3）消火栓泵启泵压力P3： 消火栓泵启泵压力P3（MPa）＝P1＋h3×~（MPa） h3——气压罐电接点压力表与消火栓泵压力开关的静高差（m），电接点压力表距离屋面高差取。 则P3（MPa）＝+7×（4）稳压泵扬程H： 稳压泵扬程H（m）≧（P2－h2×）×100 则H（m）=（－2×）×100=17m （5）稳压泵设备选用： 水泵选用立式多级分段式离心消防专用泵两台，一用一备。单泵Q=1L/s，H=23m，3000r/min，N=，Pg=，Q～H性能曲线平滑无驼峰，电机轴功率应能满足Q～H性能曲线上任何一点的工作要求。 气压罐选用隔膜式、有效容积300L。 2.喷淋增压稳压泵的设计计算： 稳压泵的设计计算内容：稳压泵启泵压力P1、稳压泵停泵压力P2、喷淋泵启泵压力
P3、稳压泵扬程H。 3款， 稳压泵的设计应保持系统最不利点处灭火设施在准工作状态时的静水压力为。 1）稳压泵启泵压力P1（当稳压泵设置在屋顶时）： 稳压泵启泵压力P1（MPa）＞(15-h1+h2)× h1——消防水箱最低水位与最不利点喷头的静高差（m）； h2——消防水箱最低水位与气压罐电接点压力表的静高差（m），取2m； 则P1（MPa）=(15-1+2)×= （2）稳压泵停泵压力P2： 稳压泵停泵压力P2（MPa）＝P1（MPa）＋（~）（MPa） 则P2（MPa）＝+= （3）喷淋泵启泵压力P3： 喷淋泵启泵压力P3（MPa）＝P1＋h3×~（MPa） h3——气压罐电接点压力表与最不利喷头的静高差（m），电接点压力表距离屋面高差取。 则P3（MPa）＝+3×（4）稳压泵扬程H： 稳压泵扬程H（m）≧（P2－h2×）×100 则H（m）=（－2×）×100=21m （5）稳压泵设备选用： 水泵选用立式多级分段式离心消防专用泵两台，一用一备。单泵Q=1L/s，H=23m，3000r/min，N=，Pg=，Q～H性能曲线平滑无驼峰，电机轴功率应能满足Q～H性能曲线上任何一点的工作要求。 气压罐选用隔膜式、有效容积150L。 3.自动扫描射水高空水泡增压稳压泵的设计计算： 1）稳压泵启泵压力P1（当稳压泵设置在屋顶时）： 稳压泵启泵压力P1（MPa）＞(60-h1+h2)× h1——消防水箱最低水位与最不利点水泡的静高差（m）； h2——消防水箱最低水位与气压罐电接点压力表的静高差（m），取2m； 则P1（MPa）=(60-20+2)×= （2）稳压泵停泵压力P2：
增压稳压设备
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消防增压稳压给水设备 定义：由气压水罐、水泵、控制柜、控制仪表、管道附件等组成的，其泵身由电机和泵两部分组成。泵结构包括泵体、叶轮、泵盖、机械密封等部件，泵和电机同轴。泵的轴向力由叶轮设平衡环来进行平衡。泵进、出口在同一水平轴线上，且口径规格相同。泵设有安装底座，便于安装，增加泵运行的稳定性。 特点： 增压泵泵密封采用机械密封，具有密封可靠，无泄漏的特点。通常用于为消防管网末端增压的给水设备。 分类: 1）设备按供消防给水系统分: a.消火栓给水系统消防增压稳压给水设备 b.自动喷水灭火系统消防增压稳压给水设备 c.消火栓和自动喷水灭火系统合用消防增压稳压给水设备 2）设备按安装位置分为: a.上置式消防增压稳压给水设备 b.下置式消防增压稳压给水设备 3）设备按气压罐设置分为: a.立式罐消防增压稳压给水设备 b.卧式罐消防增压稳压给水设备 c.补气式消防增压稳压给水设备 d.胶囊式消防增压稳压给水设备 增压稳压设备型号消防压力 （mpa）P1 卧式隔膜式气压罐配用水泵 型号规格 工作 压力 比 消防储水容积（L) 型号 标定容 积 实际容 积 ZW(W)-I-X-7SQW1000*30039025LGW3-10*3 N= ZW(W)SQW1000*15031225LG3-10*3 N=
ZW(W)-I-X-10SQW1000*30031225LGW3-10*3 N= ZW(W)-I-X-13SQW1000*30031225LGW3-10*4 N= ZW(W)-I-XZ-10SQW1000*45046725LGW3-10*4 N= ZW(W)-I-XZ-13SQW1000*45045225LGW3-10*5 N= ZW(W)-II-Z-A N= C N= D N= E N= ZW(W)-II-X-A N= B N= C N= D N= E N= ZW(W)-II-XZ-A N= B N= C N= D N= E N= ZW(L)-I-X-7SQL800*30031925LGW3-10*4 N= ZW(L)-I-Z-10SQL800*15015925LGW3-10*4 N= ZW(L)-I-X-10SQL800*30031925LGW3-10*5 N= ZW(L)-I-X-13SQL1000*30032925LGW3-10*4 N= ZW(L)-I-XZ-10SQL1000*45048025LGW3-10*4 N= ZW(L)-I-XZ-13SQL1000*45045225LGW3-10*5 N= ZW(L)-II-Z-A N= C N= D N= E N= ZW(L)-II-X-A N= B N=