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烟气脱硫水平衡计算

水平衡计算

一、根据阿伏伽德罗定律P1/P2=N1/N2计算

1、在烟气出口，假设温度为50度，查表可以求出50度水的饱和蒸汽压P水=12.3KPa。由于烟气出口混合气体与水蒸汽的体积、温度相同，所以P水/P干烟气=n水/n干烟气，P干烟气约为大气压+引风机出口压-脱硫系统压降-P水，一般选取105~109Kpa- P水=92.7~96.7。

2、n干烟气的计算

平均烟气成分按氮气80.34%，二氧化碳13.27%，水蒸气4.19%，氧气6%，二氧化硫0.39%。脱硫塔进口烟气量已知，例如320000标立方，进口烟温135度，

则n干烟气=320000*95.42%/22.4*1000=13631428 mol。

3、出口烟气中水含量的计算

n水=12.3/94.7*13631428=1770502.2 mol

m水=18*n水/1000/1000 t=31.86t

4、原烟气中的水含量

n原水=320000/22.4*1000*4.19%=598571 mol

m原水=18* n原水/1000/1000 t=10.77 t

5、烟气从系统中带出的水

m =31.86-10.77=21.09t

二、根据烟气放热量=水吸收热量计算

1、查《热能工程设计手册》P30页，得脱硫塔进口烟气温度为135度时的各组分的焓值。

氮气：175.9；二氧化碳：63.8；水蒸气2746.5；氧气：179.2二氧化硫250，单位KJ/Kg。

脱硫塔出口温度为50度时各组分的焓值，氮气：65；二氧化碳：8.2；水蒸汽：2592.2；氧气：65.88。

2、150度烟气的平均mol焓值：

H1=H N2M N2/1000*X N2+H CO2M CO2/1000*X CO2+H H2O M H2O/1000*X H2O+H O2M O2/1000*X O2+H SO2M SO2/1000*

=6.807KJ/mol

50度烟气的平均mol焓值：

H2=同上

=3.614KJ/mol

3、烟气放热量

Q=(6.807-3.614)*320000/22.4*1000=45242857KJ

4、查表的50度水的汽化潜热为2382.9KJ/Kg

水从20度升到50度吸收热量125KJ/Kg则蒸发的水量为Q/(2382.9+125)=18.04 t 总需水量39.13t

3#炉

2、n干烟气的计算

平均烟气成分按氮气80.34%，二氧化碳13.27%，水蒸气4.19%，氧气6%，二氧化硫0.39%。脱硫塔进口烟气量已知，例如320000标立方，进口烟温110度，

则n干烟气=320000*95.42%/22.4*1000=13631428 mol。

3、出口烟气中水含量的计算

n水=12.3/94.7*13631428=1770502.2 mol

m水=18*n水/1000/1000 t=31.86t

4、原烟气中的水含量

n原水=320000/22.4*1000*4.19%=598571 mol

m原水=18* n原水/1000/1000 t=10.77 t

5、烟气从系统中带出的水

m =31.86-10.77=21.09t

二、根据烟气放热量=水吸收热量计算

1、查《热能工程设计手册》P30页，得脱硫塔进口烟气温度为110度时的各组分的焓值。

氮气：144.1；二氧化碳：30.5；水蒸气2696.4；氧气：145.3二氧化硫200.9，单位KJ/Kg。

脱硫塔出口温度为50度时各组分的焓值，氮气：65；二氧化碳：8.2；水蒸汽：2592.2；氧气：65.88。

2、150度烟气的平均mol焓值：

H1=H N2M N2/1000*X N2+H CO2M CO2/1000*X CO2+H H2O M H2O/1000*X H2O+H O2M O2/1000*X O2+H SO2M SO2/1000* =5.782KJ/mol

50度烟气的平均mol焓值：

H2=同上

=3.614KJ/mol

3、烟气放热量

Q=(5.782-3.614)*320000/22.4*1000=30971428KJ

4、查表的50度水的汽化潜热为2382.9KJ/Kg

水从20度升到50度吸收热量125KJ/Kg则蒸发的水量为Q/(2382.9+125)=12.34 t 总需水量33.43t

4#炉

2、n干烟气的计算

平均烟气成分按氮气80.34%，二氧化碳13.27%，水蒸气4.19%，氧气6%，二氧化硫0.39%。脱硫塔进口烟气量已知，例如250000标立方，进口烟温140度，

则n干烟气=250000*95.42%/22.4*1000=10649553 mol。

3、出口烟气中水含量的计算

n水=12.3/94.7*10649553=1383204.9 mol

m水=18*n水/1000/1000 t=24.90t

4、原烟气中的水含量

n原水=250000/22.4*1000*4.19%=467634 mol

m原水=18* n原水/1000/1000 t=8.42 t

5、烟气从系统中带出的水

m =24.90-8.42=16.48t

二、根据烟气放热量=水吸收热量计算

1、查《热能工程设计手册》P30页，得脱硫塔进口烟气温度为110度时的各组分的焓值。

氮气：182.5；二氧化碳：70.5；水蒸气2756.5；氧气：186二氧化硫259.86，单位KJ/Kg。

脱硫塔出口温度为50度时各组分的焓值，氮气：65；二氧化碳：8.2；水蒸汽：2592.2；氧气：65.88。

2、150度烟气的平均mol焓值：

H1=H N2M N2/1000*X N2+H CO2M CO2/1000*X CO2+H H2O M H2O/1000*X H2O+H O2M O2/1000*X O2+H SO2M SO2/1000* =7.018KJ/mol

50度烟气的平均mol焓值：

H2=同上

=3.614KJ/mol

3、烟气放热量

Q=(7.018-3.614)*250000/22.4*1000=37991071KJ

4、查表的50度水的汽化潜热为2382.9KJ/Kg

水从20度升到50度吸收热量125KJ/Kg则蒸发的水量为Q/(2382.9+125)=15.14 t 总需水量 31.62t

39.3+33.43+31.62=104.18t

热电厂热力系统计算

热力发电厂课程设计 1.1 设计目的 1. 学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则 2. 学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3. 提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2 原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。西安地区采暖期 101 天，室外采暖计算温度 –5℃，采暖期室外平均温度 1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为 0.8MPa 、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示： 1.3 计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率 0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～ 0.70 0.85 0.85～ 0.90 （2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率 750～ 6000 12000 ～ 25000 5000 汽轮机相对内效率 0.7～0.8 0.75～ 0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率 0.95～0.98 0.97～ 0.99 ～ 0.99 发电机效率 0.93～0.96 0.96～ 0.97 0.98～0.985 3）热电厂内管道效率，取为 0.96。 4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取 0.96～0.98。

5）热交换器端温差，取3～7℃。 2%

6）锅炉排污率，一般不超过下列数值：以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂以化学软化水为补给水的供热式电厂5% 7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。 8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。 9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。 10）生水水温，一般取5～20℃。 11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。 12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。 2、原则性热力系统 2.1 设计热负荷和年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1 。用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h, 折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h 。 2-1 折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9 的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1 、图2-2。表2-2 热电厂设计热负荷

水资源平衡分析

一、水资源平衡分析 1、某土地整理项目采用井灌，项目区总灌溉面积1500h㎡，区内人口1.5万，大小牲畜2.5万头，全部采用低压管道输水管该后，冬小麦种植面积1200h㎡，夏玉米种植面积1150 h㎡，棉花150h㎡，另外种植部分蔬菜。水源以浅层地下水为主，灌区周边主要承受北部边界地下水补给，南部边界有少量排出，东部边界无地下水补给和排出，南北部边界长Lns=5.2㎞，北界水力坡度Jn=0.005，南界水力坡度Js=0.0015，东西边各长Lew=3㎞；地下水埋深大于8m；该区多年平均降雨量P=650mm；灌区范围内为沙壤土，含水层厚度h含=25m，渗透系数K=30m/d。试在灌溉设计保证率为75%下对该井灌区进行水量供需平衡分析与计算。解：根据已知条件、前面所述表格及公式计算如下：（1）可供水量计算 1．降雨入渗补给量W1 根据项目区范围内土质及地下水埋深，降雨入渗补给系数K取 0.15，补给面积A=5.2×3=15.6k㎡，其计算过程如下： W1=0.001KPA =0.001×0.15×650×15.6×106 =121.68（万m3）

2.侧向补给量W2 W2=365Kh含Lns（Jn-Js） =365×25×30×5200×（0.005-0.0015） =498.23（万m3） 3.灌溉回归补给量W3 地下水埋深大于8米，可忽略不计。因此，可供水量为W供=W1+W2+W3 =619.91（万m3）（2）需水量计算。由《中国主要农作物需水量等值线图》查得该井灌区所在区域在灌溉设计保证率为75%下冬小麦、夏玉米、棉花的净灌溉定额分别为300mm、55mm、165mm，蔬菜净灌溉定额每年按800mm计算。 1.灌溉用水量。灌溉水利用系数￡取0.9，算得灌溉用水量表作物面积（hm2）净灌溉定额（mm）灌溉用水量（万m2）冬小麦 1200 300 400.00 夏玉米 1150 55 70.28 棉花 250 165 45.83 蔬菜 50 800 44.44 合计 560.55 2.工业用水。该项目区无工业，所以为0. 3.居民生活及家畜家禽用水。生活用水按人均日用水量40L，大小牲畜日用水量平均35L，则居民生活及家畜家禽用水53.8万m3.

热电机组反平衡计算公式

热电机组反平衡计算公式一、各项损失计算 1、排烟损失q2： q2＝（k1+k2αy）×T y－t k 100×100－q4 100（%）（1－1）式中：q2-----排烟损失百分数（％）； k1、k2-----系数，查表1－1求得； T y----- 排烟温度（℃）； t k----- 冷空气温度（℃）； αy----- 锅炉排烟处的过剩空气系数； αy=α+Δα（1－2）式中：α----- 炉膛出口处的过剩空气系数； Δα----- 漏风系数； α＝ 21 21－氧量（1－3）热电流化床锅炉有两级过热器、两级省煤器、三级空预器，因此根据表1－2可算出： Δα=0.02×2+0.02×2+0.05×3=0.23 （1－4）根据热电公司常用煤种，查表1－1，k1取0.4，k2取3.55 所以，排烟损失q2公式如下： q2＝[0.4+3.55×(21 21－氧量+0.23)]× 排烟温度－环境温度 100× 100－q4 100(%)（1－5） 2、化学不完全燃烧损失q3（暂不考虑）由于缺乏炉膛出口处烟气中二氧化碳、二氧化硫的体积百分数，无法计算化学不完全燃烧损失。该项损失一般在0.5％以下，暂不计入。 3、机械不完全燃烧损失q4

q 4= q 4hz + q 4lm + q 4fh （%）（1－5）式中：q 4hz -----灰渣机械不完全燃烧损失； q 4lm -----漏煤机械不完全燃烧损失（流化床锅炉不存在该项损失）； q 4fh -----飞灰机械不完全燃烧损失； q 4hz ＝32826×A y .αhz .C hz Q D y .(100－C hz ) (%) （1－6） q 4fh ＝32826×A y .αfh .C fh Q D y .(100－C fh ) (%) （1－7）式中：32826-----每公斤标煤所含热值及携带的物理热量，根据 7850kcal/kg 换算所得，kj/kg ； A y -- ---燃煤应用基灰份，％； Q D y -----燃煤应用基低位热值，kj/kg ； αhz 、αfh -----灰渣、飞灰的灰比，由于热电煤种变化较大，取0.55/0.45，即αhz ＝0.55，αfh ＝0.45； C hz 、C fh -----灰渣、飞灰的可燃物质量百分数，％；灰渣：每月化验一次，根据以往的化验结果，平均取2%，即C hz ＝2％；飞灰：每天取样，由煤分析化验，％； q 4hz ＝32826×灰份×0.55×2煤低位热值×98 ＝368.46×灰份煤低位热值（％）（1－8） q 4fh ＝32826×灰份×0.45×飞灰可燃物煤低位热值×(100－飞灰可燃物) （％）（1－9）所以，机械不完全燃烧损失q 4的公式是： q 4＝q 4hz + q 4fh （1－10） 4、锅炉散热损失q 5 q 5= q 5e ×D e D G （%）（1－11）式中：q 5e -----额定蒸发量的散热损失百分数，％；查表：75t/h 锅炉q 5e =0.75% D e -----锅炉额定蒸发量（t/h ）； D G -----锅炉实际蒸发量（t/h ）。

水资源平衡分析报告

水资源平衡分析国家投资实施的土地开发整理项目，为了提高耕地质量，绝大多数都规划了灌溉工程。为此，这样的项目区地形图灌区必须进行水资源的平衡分析。灌区的水资源平衡分析，包含着水质、水量和水位等方面内容，水位的来用水平衡分析比较简单，经过对地形与取用水位相互关系的分析，结合取水工程的设置，划定出自流区和扬水区（扬程大小）即可。这里侧重讨论水量平衡分析的内容。灌区的水土资源平衡分析是根据水源来水过程和灌区用水过程进行的，这两个过程是逐年变化的，在规划设计时必须先确定用哪个年份的水源来水过程和灌区用水过程进行平衡计算，这个特定的水文年份叫设计典型年，简称设计年，而设计年又是根据灌溉设计标准确定的。一、灌溉设计标准选择设计年所依据的标准称为灌溉设计标准。它综合反映了水源对灌区用水的保证程度，关系到灌溉工程的规模、投资和效益。国标（GB50288-99）规定，设计灌溉工程时，应首先确定灌溉设计保证率，南方小型水稻灌区的灌溉工程也可按抗旱天数进行设计。（一）灌溉设计保证率 1．定义：指灌区用水量在多年期间能够得到充分满足的机率，一般用得到满足的年数占总年数的百分率表示。它综合反映了用水和

来水两方面的情况。将多年（长系列）的年灌溉用水量按大小顺序排列，用数理统计方法计算并绘制年灌溉用水量频率曲线，在此曲线上选用的频率值即为灌溉设计保证率值。如灌溉设计保证率P＝80％，则表示频率P＝80％对应的灌溉用水量出现的机会为P＝80％，意味着每百年中有80年这样的年灌溉用水量可以得到保证，只有20年供水不足或中断，换一种说法（用重现期的语言）就是相当于平均每五年出现一次（五年一遇）供水不足或中断的情况。 2．灌溉用水保证率的确定 ①国标（GB50288-99）规定：注：1、作物经济价值较高的地区，宜选用表中较大值；作物经

电厂水平衡报告

(送审稿) 某设计院二○○七年三月某公司空冷机组水平衡测试报告

目录 1 前言 (1) 1.1任务来源 (1) 1.2电厂基本情况 (2) 1.2.1机组型号 (3) 1.2.2供排水系统 (3) 1.2.3已有的主要节水措施 (8) 2 水平衡测试工作概况 (10) 2.1水平衡测试的目的及原则 (10) 2.1.1水平衡测试目的 (10) 2.1.2水平衡测试的原则 (11) 2.1.3水平衡测试的主要技术依据 (11) 2.1.4水平衡测试术语、代号及公式 (12) 2.2水平衡测试的项目、测试方法及测试设备 (13) 2.2.1水平衡测试项目及内容 (13)

2.2.2水平衡测试方法 (14) 2.2.3测试仪器、设备 (14) 2.3测试期间机组运行状况说明 (15) 3 水平衡测试结果汇总 (16) 3.1全厂水平衡测试结果 (16) 3.1.1全厂水平衡测试数据 (16) 3.1.2全厂水平衡测试结果分析 (16) 3.1.3全厂用水情况分析 (17) 3.2主要分系统水量分配概况 (20) 3.2.1供水系统 (20) 3.2.2辅机冷却水系统 (21) 3.2.3化学除盐系统 (27) 3.2.4灰渣系统 (29) 3.2.5脱硫系统 (30) 3.2.6废污水处理系统 (31)

4 测试结果分析 (33) 4.1不平衡分析 (33) 4.2用水水平评价 (33) 5 节水建议 (35) 5.1搞好水务管理工作 (35) 5.1.1水务管理的概念及内容 (35) 5.1.2搞好水务管理工作的重点 (36) 5.2节水技术路线 (37) 5.2.1节水原则 (37) 5.2.2节水方案 (37) 5.2.3全厂废污水分类处理回用方案 (37) 5.2.4小结 (40) 5.3加强全厂关口流量计的维护和校验，消除非正常用排水 (40) 5.4全厂水平衡优化 (41) 6 结论 (43)

热平衡计算

热平衡计算 2007-08-21 14:25:57| 分类：暖通空调| 标签：|字号大中小订阅热平衡计算 1．热平衡原理要使通风房间温度保持不变，必须使室内的总得热量等于总失热量，即。在通风过程中，室内空气通过与进风、排风、围护结构和室内各种高低温热源进行交换，为了使房间内的空气温度保持不变，必须使房间内的总得热量∑Qd与总失热量∑Qs相等，也就是要保持房间内的热平衡。即热平衡：∑Qd=∑Qs。通风房间内的得热与热量如图3-2-7所示。随工业厂房的设备、产品及通风方式的不同，车间得热量、失热量差别较大。一般通过高于室温的生产设备、产品、采暖设备及送风系统等取得热量；通过围护结构、低于室温的生产材料及排风系统等损失热量。图3-2-7 通风房间内的得热与热量模型在使用机械通风，又使用再循环空气补偿部分车间热损失的车间中，热平衡的等量关系如图3-2-8所示。

图3-2-8 热平衡的等量关系由图3-2-8的热平衡等量关系，即的通风房间热平衡方程式为：（3-2-16）式中——围护结构、材料吸热的总失热量，kW； ——生产设备、产品及采暖散热设备的总放热量，kW； Lp——局部和全面排风风量，m3/s； Ljj——机械进风量，m3/s； Lzj——自然进风量，m3/s； Lhx——再循环空气量，m3/s； pu ——室内空气密度，kg/ m3； Pw——室外空气密度，kg/ m3； tu——室内排出空气湿度，℃； tjj——机械进风湿度，℃； to——再循环送风温度，℃； c——空气的质量比热，其值为1.01kj/kg·℃； tw——室外空气计算湿度，℃， tw的确定：在冬季，对于局部排风及稀释有害气体的全面通风，采用冬季采暖室外计算湿度。对于消除余热、余湿及稀释低毒性有害物质的全面通风，采用冬季通风室外计算温度是指历年最冷月平均温度的平均值。通风房间的风量平衡、热平衡是风流运动与热交换的客观规律要求，设计时应根据通风要求保证满足设计要求的风量平衡与热平衡。如果实际运行时所达到的新平衡状态与设计要求的平

电厂水平衡分析报告

(送审稿) 某设计院二 ○○七年三月某公司空冷机组水平衡测试报告

3.1.1全厂水平衡测试数据 (16) 3.1.2全厂水平衡测试结果分析 (16) 3.1.3全厂用水情况分析 (17) 3.2主要分系统水量分配概况 (20) 3.2.1供水系统 (20) 3.2.2辅机冷却水系统 (21) 3.2.3化学除盐系统 (27) 3.2.4灰渣系统 (29) 3.2.5脱硫系统 (30) 3.2.6废污水处理系统 (31) 4 测试结果分析 (33) 4.1不平衡分析 (33) 4.2用水水平评价 (33) 5 节水建议 (35) 5.1搞好水务管理工作 (35) 5.1.1水务管理的概念及内容 (35) 5.1.2搞好水务管理工作的重点 (36) 5.2节水技术路线 (37) 5.2.1节水原则 (37)

热电厂热力系统计算分析

热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则 2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：热负荷汇总表 1.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90 （2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。（4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。（5）热交换器端温差，取3～7℃。

（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值：以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2% 以化学软化水为补给水的供热式电厂5% （7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。（8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。（9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。（10）生水水温，一般取5～20℃。（11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。（12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。 2、原则性热力系统 2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。表2-1 热负荷汇总表折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1、图2-2。表2-2 热电厂设计热负荷

鹤壁鹤淇发电有限责任公司(2660MW机组)全厂水平衡试

鹤壁鹤淇发电有限责任公司（2×660MW机组）全厂水平衡试验项目技术规范书编制：审核: 批准: 鹤壁鹤淇发电有限责任公司 2020年5月

资质要求投标人专项资格要求 1.投标人应具有独立订立合同的法人资格。有CMA或CNAS资质证书。 2. 应具有完善的质量保证体系，必须持有国家认定的有资质机构颁发的ISO9000系列认证书或等同的质量保证体系认证证书； 3. 投标人应在5年内至少有2项300MW以上机组电厂水平衡测试业绩。投标人须随投标文件同时提供相关合同的复印件（封面、工程范围、签字页等），以证明投标人满足招标业绩要求。 4.最近三年内没有发生骗取中标、严重违约等行为。

技术规范书 1 .总则 1.1本技术规范适用于鹤壁鹤淇发电有限责任公司（2×660MW机组）全厂水平衡试验项目，水平衡试验结果将为鹤壁鹤淇发电有限责任公司（2×660MW机组）进一步开展全厂节水工作提供基础数据技术依据。 1.2本招标文件提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术要求作出详细规定，也未充分引述有关标准及规范。投标方应保证提供符合本招标文件和相关的国际、国内工业标准的优质服务。 1.3如投标方没有对本招标文件书提出书面异议，招标方则可认为投标方提供的服务完全满足本技术协议的要求。 1.4本招标文件所引用的标准若与投标方所执行的标准发生矛盾时，按较严格的标准执行。 1.5投标方对报告数据结果负有全部责任。 1.6在合同签定后，招标方有权因规范、标准、规程发生变化而提出一些补充要求。 1.7 投标方提交的水平衡报告必须通过专家评审（有水利主管部门专家参加）。 2、水平衡试验工作要求 2.1公司用水概况鹤淇电厂设计以城市中水作为循环水系统补给水源。水库水可作为循环水系统的应急备用水源。消防水源采用循环水排污水，脱硫工艺水采用循环水排污水。全厂水系统包括工业水系统、循环冷却水（含开式水）冷却系统、生活水及生活污水处理系统、闭式冷却水系统、消防水系统、锅炉补给水处理系统、工业废水处理系统、含煤废水系统、含油废水系统、脱硫工艺水及脱硫废水处理系统、热力循环系统。 2.2水平衡试验的目的及原则 2.2.1水平衡试验的目的河南省水利厅和河南省发改委关于印发《河南省水平衡测试管理办法》的通知（豫水政资【2013】12号）文件明确要求：取用水单位应定期进行水平衡测试，挖掘节水潜力。凡月用水一万立方米以上的，每三年测试一次。

高炉热平衡计算方法

高炉热平衡计算方法 4.3热平衡计算过程需要补充的原始条件：鼓风温度1100℃；炉顶温度200℃；入炉矿石温度为80℃。 4.3.1 热量收入（1）碳素氧化热由C 氧化1m3 成CO 2放热 1222.433410.66 ?=17898.43 KJ/m3 由C 氧化成1m3 的CO 放热 1222.4 9797.11 ?=5250.50 KJ/m 3 碳素氧化热=288.45×19878.43+(435.04-2.22)×5250.50 =8006454.54 KJ （2）热风带入热 1100 ℃时干空气的比热容为1.429kJ / m 3·℃ ，水蒸气的比热为1.753 kJ / m 3·℃,热风带入热=[(1238.89-18.58)×1.429+18.58×1.753]×1100 =1954033.10 KJ （3）成渣热炉料中以碳酸盐形式存在的CaO 和MgO ，在高炉内生成钙铝酸盐时，1kg 放出热量1130.49 kJ 混合矿的CaO=1666.82×0.0154× 44 56 =32.67 KJ 成渣热=32.67×1130.49=36933.10 kJ （4）混合矿带入的物理热 80 ℃时混合矿的比热容为1.0 KJ/Kg·℃ 混合矿带入的物理热=1666.82×1.0×80=133345.60 kJ （5）H 2氧化放热 1m3 H 2氧化成H 2O 放热10806.65 KJ H 2氧化放热=51.81×10806.65=559892.53 kJ （6）CH 4生成热 1Kg CH 4生成热=16 77874.4 =4865.29 KJ CH 4的生成热=10.78×22.416 ×4865.29=37462.73 KJ 冶炼1t 生铁总热为以上各热量的总和 Q 总收 =8006454.54

某电厂水平衡报告

某公司空冷机组水平衡测试报告 (送审稿) 某设计院二○○七年三月

5.1搞好水务管理工作 (35) 5.1.1水务管理的概念及内容 (35) 5.1.2搞好水务管理工作的重点 (36) 5.2节水技术路线 (37) 5.2.1节水原则 (37) 5.2.2节水方案 (37) 5.2.3全厂废污水分类处理回用方案 (37) 5.2.4小结 (40) 5.3加强全厂关口流量计的维护和校验，消除非正常用排水 (40) 5.4全厂水平衡优化 (41) 6 结论 (43)

水资源平衡分析实例

某土地整理项目采用井灌，项目区总灌溉面积1500h㎡，区内人口1.5万，大小牲畜2.5万头，全部采用低压管道输水管该后，冬小麦种植面积1200h㎡，夏玉米种植面积1150 h㎡，棉花150h㎡，另外种植部分蔬菜。水源以浅层地下水为主，灌区周边主要承受北部边界地下水补给，南部边界有少量排出，东部边界无地下水补给和排出，南北部边界长Lns=5.2㎞，北界水力坡度Jn=0.005，南界水力坡度Js=0.0015，东西边各长Lew=3㎞；地下水埋深大于8m；该区多年平均降雨量P=650mm；灌区范围内为沙壤土，含水层厚度h含=25m，渗透系数K=30m/d。试在灌溉设计保证率为75%下对该井灌区进行水量供需平衡分析与计算。解：根据已知条件、前面所述表格及公式计算如下：（1）可供水量计算 1．降雨入渗补给量W1 根据项目区范围内土质及地下水埋深，降雨入渗补给系数K取 0.15，补给面积A=5.2×3=15.6k㎡，其计算过程如下： W1=0.001KPA =0.001×0.15×650×15.6×106 =121.68（万m3） 2.侧向补给量W2

W2=365Kh含Lns（Jn-Js） =365×25×30×5200×（0.005-0.0015） =498.23（万m3） 3.灌溉回归补给量W3 地下水埋深大于8米，可忽略不计。因此，可供水量为W供=W1+W2+W3 =619.91（万m3）（2）需水量计算。由《中国主要农作物需水量等值线图》查得该井灌区所在区域在灌溉设计保证率为75%下冬小麦、夏玉米、棉花的净灌溉定额分别为300mm、55mm、165mm，蔬菜净灌溉定额每年按800mm计算。 1.灌溉用水量。灌溉水利用系数￡取0.9，算得灌溉用水量表 2.工业用水。该项目区无工业，所以为0. 3.居民生活及家畜家禽用水。生活用水按人均日用水量40L，大小牲畜日用水量平均35L，则居民生活及家畜家禽用水53.8万m3. 项目区总需水量为614.35万m3

肥西县水资源平衡报告

水资源概况项目区属于淮河流域东淝河水系，地表水资源丰富，灌溉条件较好，全部处于淠河总干渠自流直灌灌区范围内。农业生产的主要供给水源有：南侧大潜山总干渠（淠河总干渠）直灌庙东支渠，中侧肥西县柳条湾水库（小一型水库），东侧白露寺支渠（淠河的支渠），内部塘坝堰星罗棋布。淠史杭灌区是我国特大型灌区，淠河总干渠水源来自大别山佛子岭、磨子潭、响洪甸三大水库，灌溉水量充沛，水质较好。项目区内地下水为松散岩类孔隙水，埋藏深度超过10m，涌水量40～200t/d，均为碳酸氢根离子型淡水，水质条件较好，可满足项目区人畜用水要求。地下水的补给条件主要为大气降水入渗，地下水流向属淮河地下径流区。 1、项目区可供水量分析项目区水资源丰富，主要供水水源有：淠河总干渠直灌庙东支渠，柳条湾水库小（一）型，区内塘、坝、堰等蓄水工程。水源的可供水量分述如下。（1）庙东支渠和白露寺支渠供水量庙东支渠灌区总面积17.25km2，设计灌溉耕地万亩，渠首设计流量0.95m3/s，灌溉水位-45.0m，渠道底宽2m，渠深-1.8m，其中设计水深-1.0m，边坡1：，纵比降1：5000。庙东支渠的陈圩斗渠、孔大塘斗渠、徐大塘斗渠以及10余个直灌放水口，可直接作为项目区的灌溉供水水源。陈圩斗渠全长2.8km，设计流量0.21m3/s，

可灌溉耕地万亩；孔大塘斗渠全长2.6km，设计流量0.21m3/s，可灌溉耕地万亩；徐大塘斗渠全长2.4km，设计流量0.23m3/s，可灌溉耕地万亩；10余个直灌放水口合灌溉流量0.3m3/s，可灌溉耕地万亩。白露寺支渠灌区总面积14.46 km2，设计灌溉耕地万亩。经多年灌溉用水量调查，设计灌溉保证率情况下年引水量约1100万m3。（2）塘、坝、堰蓄水量项目区的塘坝堰多为淠史杭灌区内的反调节塘坝，共有大小塘口10余口，其中来水面积较大的有孔大塘、徐大塘，集水面积分别为1.94 km2、1.22km2，塘口口面面积分别为万m2、万m2，塘容分别为万m2、万m2，有效塘容分别为万m2、万m2。10余口塘坝堰总有效塘容约万m2，这些塘坝整修后的复蓄系数可达，年可供水量为万m3。（3）柳条湾水库可调供水量柳条湾水库位于项目区东侧，属于拦河坝性质的水库，该坝建于1956年，坝来水面积200km2，兴利库容万m3，总库容343万m3，死库容万m3，防洪库容71万m3，按照库容划分，该水库属于小（一）型水库。拦河坝沿河两岸向上游做堤防长 2.66km，形成了长条形水库，抬高水位至两岸冲田地面1.5m以上，由于来水面积大，调节性能好，常年可保持兴利水位，每年可调节蓄水次。该水库可向项目区内岗圩、双峰两村的冲田地区调节供水，年可调节供水量达165万m3，灌溉耕地达3000亩。

热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为℃、0℃、℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为℃。气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到℃，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排

火电厂水平衡测试

火电厂水平衡测试葛春鹏（西：ｌ匕电力试验研究院，陕西西安７１００５４）［摘要］主要阐述在电厂水平衡测试过程中，如何关注组织管理、前期准备、测试方法、数据整理等几个方面的工作，才能确保水平衡测试任务的顺利实施，最终达到令人满意的效果，为电厂合理用水、科学管水提供可靠资料。［关键词］水平衡；测试；注意要点中图分类号，ＴＵ９９Ｌ６４文献标识码，Ｂ文章编号；１００８—４８３５（２００５）０２一００２】一０２０引言火电厂是用水大户，一座装有两台６００ＭＷ发电机组的电厂，如冷却水采用闭式循环方式，年用水量约为２０００万ｍ３左右。电厂所用生水通常取用江河湖泊、水库等地表水或地下水。电厂用水遍及电厂的各个部门，用水量较多的为冷却水系统的补充水、锅炉用水及水力除灰用水；同时电厂排水种类也较多，主要有灰场渣场排水、化学车间酸碱废水、主厂房的生产废水、输煤系统喷淋除尘污水、生活污水等。为节约用水及减少外排水的污染问题，提高水的重复利用率，常采取多种处理系统，故需要强化电厂用水管理，降低发电水耗率也就显得十分重要，查清火电厂用水、取水和排水，达到合理用水、科学管水，作好水平衡测试工作便成为其惟一的途径。火电厂水平衡测试就是以火电厂作为一个确定的用水体系，研究水的输入、输出和损失之间的平衡关系。通过对电厂各种取、用、排、耗水量的测定，查清火电厂用水状况，正确地评价火电厂的用水水平，找出节水潜力，制定切实可行的节水技术措施和规划，使火电厂的用水达到合理使用和科学管理。１成立水平衡测试小组１．１水平衡测试作为一项临时工作，电厂一般以合同协议的方式委托具有相关工作经验的单位来厂里进行具体指导和测试，电厂负责协调配合。由于电厂用水遍及电厂的各个部门，委托单位就必须与电厂相关专业人员进行合作才能顺利完成任务，这除了需要厂里高级领导层的统一调度、指挥外，相当程度上依赖于水平衡测试小组合作各方的协调能力。因此在组织工作方面需要成立一个水平衡测试小组，负责与委托单位合作，协调电厂各部门配合工作。水平衡测试小组以主管总工程师为领导，抽选机、炉、电、燃、化专业人员参加，要求参加试验的人员熟悉专业系统，具有一定的运行经验和理论知识。根据电厂实际情况，以锅炉燃料、环保或化学专业的技术主管为主要负责人，一方面负责与委托单位合作、联系及具体测试的一些相关事宜，另一方面负责与水平衡测试小组内各专业人员协调、组织各部门配合水平衡测试工作。１．２水平衡测试以锅炉燃料技术主管牵头负责，环保专工、化学专工配合。抽选各专业部分人员参加测试工作。１．３委托具有水平衡测试经验的专业技术人员编写水平衡测试大纲，并具体负责测试工作。２水平衡测试的准备工作水平衡测试的准备工作主要有：水平衡测试前的准备工作、建立水平衡体系及选定测点和水平衡测试计量仪表的配备。水平衡测试前的准备工作主要有：编写水平衡测试大纲、现场调查、收集资料和准备测试用仪器、仪表、记录表格等项内容。其中现场调查又包括水源情况、丽丽丽厕丽ｄ蒜甓搿泓器０　万方数据

热电厂热力系统计算

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热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1．学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则２.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3．提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1．２原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–５℃，采暖期室外平均温度1.０℃,工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0．8MＰa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示: 热负荷汇总表项目单位采暖期非采暖期最大平均最小最大平均最小用户热负荷工业ｔ/h １75 １42 1０8 1２6 ９2 7５采暖ｔ／h 177 72 ４３0 0 0 1.3计算原始资料 (1)锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率０.72~0.85 ０.85~0.90 0.65～０.7００．８5 0.８5~０．９０(2)汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率７50~6000 120０0～25000 500０汽轮机相对内效率０．7~0．8 0.７5~0.８5 ０.８5～0．８7 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.９7~０.99 ～０.９９发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98~０.9８５（３）热电厂内管道效率，取为0.96。 (4)各种热交换器效率,包括高、低压加热器、除氧器,一般取0．96～０．98。 (５)热交换器端温差，取3～7℃。

热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)电子教案

热力发电厂课程设计说明书(国产600M W 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。计算任务：㈠根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；

回热加热系统参数锅炉型式及参数其他 4 计算过程汇总:

㈠原始资料整理：㈡全厂物质平衡方程 ① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量 D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗） 0D =D b - D 1= D b -65

③锅炉给水量 D fw = D b +D 1b -D e = D b -45= D+20 ④补充水量 D ma =D l + D b =95t/h ㈢计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。其中1段2段抽汽来自于高压缸，3段4段抽汽来自于低压缸，5—8段抽汽来自于低压缸，再热系统位于2段抽汽之后，疏水方式采用逐级自流，通过机组的原则性热力系统图可知三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力4.4／5.39kPa。与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。高压缸门杆漏汽A和B分别引入再热冷段管道和轴封加热器SG，中压缸门杆漏汽K引入3号高压加热器，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（L1、L）、均压箱（M1、M）和轴封加热器（N1、N）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进均压箱（P）和轴封加热器（R）。低压缸的轴封用汽S来自均压箱，轴封排汽T也引入轴封加热器。从高压缸的排汽管路抽出一

热平衡计算

二、高温区域热平衡计算高温区热平衡与全炉热平衡计算的原则是相同的，而不同点是进入1000℃以上区域的物料要按l00℃左右温度差区别考虑，即煤气温度按1000℃、而物料按900℃计算。【7】 1 热量收入高温区热量收入主要是风口前焦炭、煤粉、重油的燃烧及热风带入的热量，与全炉热平衡计算方法相同。 (1) 风口前碳的燃烧放热(QC) 首先计算总碳量： 1)焦炭带入的碳量＝455.6×0.8567＝390.31kg 2)煤粉带入的碳量＝120×0.778＝93.36 kg 其次计算风口前燃烧碳量： 1)每1kg燃烧时需氧根据 2C+O2=2CO m3/kg C 2）已知风量为1262m3； 3）风口前燃烧的总碳量(C风口总)：

4）风口前燃烧的焦炭中的碳量（ C风口，焦炭) 所以它们的发热量为： QC＝ｑ焦炭＋ｑ煤 =2173640 ＋ 975985.44 ＝3149625.44 kJ （2）热风带入的热量式中，V风、C风、t风分别为风量、风的比热容与风温，查热力学数据表，1000℃时的比热容1.185kJ／(kg·℃)【15】 2 热量支出计算铁等元素的还原、脱硫、石灰石分解、水分分解等均与全炉热平衡相同，

（1）还原耗热(Q还原) 【8】 1) Fe的直接还原耗热：(2890 kJ／kgFe) 2) Si的还原耗热： 3) Mn的还原耗热 qMn＝1.64×4877＝7998.28 kJ 4) P的还原耗热 qP＝2.65×26520=70278 kJ Q还原＝qFe＋qSi＋qMn＋qP＝1701633.775kJ (2) 脱硫耗热(QS) 取qS 4600 kJ/kg 【8】 QS＝渣量×（S）× qS ＝439.69 ×0.0078× 4600 ＝ 15776kJ (3 )石灰石分解与反应热(Q石灰石)

火力发电厂水平衡导则

火力发电厂水平衡导则 Guide for water balance of thermal power plant DL/T 606.5-1996 前言本标准是根据电力工业部1995年电力行业标准计划项目（第二批）（技综[1995]44号文）的安排，由东北电力集团公司制定的。能量平衡是火力发电厂节能工作的一项基础工作。火力发电厂能量平衡是考核火力发电厂能源利用水平的重要方法之一。本标准是根据有关国家标准，并吸收火力发电厂在能量平衡工作中的经验和节能的科研成果而制定的。根据火力发电厂生产的特点，生产过程和主要能耗，将火力发电厂能量平衡导则分为五个部分，即： DL/T 606.1 《火力发电厂能量平衡导则总则》 DL/T 606.2 《火力发电厂燃料平衡导则》 DL/T 606.3 《火力发电厂热平衡导则》 DL/T 606.4 《火力发电厂电能平衡导则》 DL/T 606.5 《火力发电厂水平衡导则》在编排上有总则，但还尽可能地保持四种能量平衡各自的独立性，便于应用。本导则是第五部分DL/T 606.5《火力发电厂水平衡导则》。本导则附录A、附录B、附录C、附录D都是标准的附录，附录E是提示的附录。本导则由中华人民共和国电力工业出版社提供。本导则由电力工业部标准化小组归口。本导则主要起草单位：电力工业部东北电力集团公司。本导则主要起草人：张登敏、王雅贤、宋家升、常建华。本导则由电力工业部标准化领导小组负责解释。生中华人民共和国电力行业标准

DL/T 606.5-1996 火力发电厂水平衡导则 Guide for water balance of thermal power plant 中华人民共和国电力工业部1997-02-24批准 1997-06-01实施 L 范围本标准规定了火力发电厂水平衡测试的内容和方法。适用于火力发电厂水平衡测试。 2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。