EGSB 膨胀颗粒污泥床反应器设计计算
膨胀颗粒污泥床反应器（EGSB）
膨胀颗粒污泥床反应器是一种新型的高效厌氧生物反应器，是在UASB反应器的基础上发展起来的第三代厌氧生物反应器。与UASB反应器相比，它增加了出水再循环部分，使得反应器内的液体上升流速远远高于UASB反应器，污水和微生物之间的接触进一步加强。正是由于这种独特的技术优势，使得它越来越多地用于有机污水的处理，并且具有较高的处理效率。
（1） EGSB设计参数：
设计流量: Q＝7500m3/d＝312.5m3/h
容积负荷：8.0kg/m3·d
CODcr去除率：≥80%
停留时间：t=5h
进水COD浓度：S
＝4000mg/L
污泥产率：0.1kgMLSS/kgCOD；
产气率：0.5m3/kgCOD
（2）构筑物
设计罐体为圆形，单座尺寸：D=8m H=22.5m
结构形式: 钢筋混凝土
数量: 4 座
EGSB设计计算
依据《厌氧颗粒污泥膨胀床（EGSB）反应器污水处理工程技术规范》EGSB 反应器进水应符合下列条件：
a）pH 值宜为 6.5～7.8；
b）常温厌氧温度宜为 20℃～25℃，中温厌氧温度宜为 30℃～35℃，高温厌氧温度宜为50℃～55℃；
c）COD
Cr
:N:P=100～500:5:1；
d）EGSB 反应器进水中悬浮物含量宜小于 2000mg/L；
e）废水中氨氮浓度宜小于 2000mg/L；
f）废水中硫酸盐浓度宜小于 1000mg/L 或 COD
Cr /SO
4
2-比值大于 10；
g）废水中 COD
cr
浓度宜为 1000mg/L～30000mg/L；
h）严格控制重金属、氰化物、酚类等物质进入厌氧反应器的浓度。
因此根据进水水质和运行情况，进行磷盐、碱式氯化铝、三氯化铁、次氯酸钠、
氢氧化钠、盐酸及微量元素的配置和投加。 因此设立加药间
选用WA-0.5A-Ⅱ型加药泵
根据设备参数，故加药间尺寸应为： 3
356m h B L ??=?? 3.4.4.4 EGSB 构筑物主体设计计算 参数选取：
设计流量: Q ＝7500m 3/d ＝312.5m 3/h 容积负荷：8.0kg/m 3·d CODcr 去除率：≥80% 停留时间：t=5h
进水COD 浓度S 0＝4000mg/L 污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD ； 产气率0.5m 3/kgCOD 设计罐体为圆形 有效容积：V 有效=3
0375080
.47500m N S Q V =?=?
式中：
Q - 设计流量，m 3/s S 0 -进水COD 含量,mg/L N v -容积负荷,kgCOD/(m 3·d) 取反应器有效高度：h=20m
反应器面积：2m 5.187203750
===h V A 有效， 采用4座相同EGSB 反应器 则每个反应器的面积A1=A/4=46.88 m 2
反应器直径
取D=8m 横截面积
m
A D 73.746.88441=?==π
π
A2=1/4πD 2=50.24m 2
取反应器总高
H ＇=22.5m ，其中超高为0.5m 反应器总容积
V ＇=187.5(H ＇－0.5)=187.5×22=4125 m 3 EGSB 反应器的体积有效系数：
%
90.90%10041253750
=? 3.4.4.5 反应器的升流速度 上升流速:)/(22.624
.505
.312Q 2h m A ===
ν。 上升流速在3m/h-7m/h 之间，故符合设计规范。 3.4.4.6 三相分离器设计
三相分离器设计计算草图见下图：
图3-3三相分离器草图
(1) 设计说明
三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。
三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。 (2) 沉淀区的设计
三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀 区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。
由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体， 这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求： 1）沉淀区水力表面负荷<3.0m/h
2）沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。 3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h 4）总沉淀水深应大于1.5m 5）水力停留时间介于1.0～1.5h
如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果 沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ＝50° 沉淀区面积为：
A=1/4πD 2=1/4×3.14×82=50.24m 2 表面水力负荷为：
q=Q/A=312.5/(4×50.24)=1.56<3.0m/h 符合设计要求。 (3) 回流缝设计
取h 1=0.3m,h 2=0.5m,h 3=1.5m b 1=h 3/tg θ 式中：
b 1-下三角集气罩底水平宽度，m;θ-下三角集气罩斜面的水平夹角； h 3-下三角集气罩的垂直高度，m; 0
150
5
.1tg b
=1.26m
b 2=8-2×1.26=5.48m
下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V 1可用下式计算： V 1=Q 1/S 1 式中：
Q 1-反应器中废水流量，m 3/h ；S 1-下三角形集气罩回流逢面积，m 2
；
h m V /31.34/48.54
/5.31221=?=
π 上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算： V 2=Q 1/S 2， 式中：
Q 1-反应器中废水流量，m 3/h ；S 2-上三角形集气罩回流逢之间面积m 2； 取回流逢宽CD=1.2m,上集气罩下底宽CF=6.0m 则 DH=CD ×sin50°=0.92m
DE=2DH+CF =2×0.92+6.0=7.84m S 2=π(CF+DE)CD/2=26.07m 2
则 h m S Q V /98.207
.2645
.312/212=?=
= 确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸
m CD CH 77.040sin ==?
m tg tg b DE tg DI AI 17.150)48.545.7(5.050)(2
1
50020=??-?=?-?=?=
故 h 4=CH+AI=0.77+1.17=1.94m h 5=1.0m 由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为： CF-2h5tg40°=6.0-2×1.0×tg40°=4.32m BC=CD/sin40°=1.2/sin40°=1.87m DI=0.5(DE-b2)=0.5×(7.84-5.48)=1.18m AD=DI/cos50°=0.93/cos50°=1.83m BD=DH/cos50°=0.92/cos50°=1.43m AB=AD-BD=1.84-1.43=0.41m 3.4.4.7 配水系统设计
本系统设计为圆形布水器，每个EGSB 反应器设36个布水点 (1) 参数
每个池子流量： Ｑ＝312.5/4=78.125m 3/h (2) 设计计算
圆环直径计算：每个孔口服务面积为:
22240.184
1
36/41m D =??==ππα
a 在1～3m 2之间，符合设计要求
可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口
a ）内圈6个孔口设计
服务面积： S 1＝6×1.40=8.4m 2 折合为服务圆的直径为：
m S 27.314
.34
.8441
=?=
π
用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布 6个孔口，则圆的直径计算如下：
2
11
1
42d S π= 则m S d 31.214.34.82211=?==π b ） 中圈12个孔口设计
服务面积： S 2=12×1.40=16.8m 2 折合成服务圆直径为：
m S S 67.5)
8.164.8(4(42
1=+?=
+π
π
c) 中间圆环直径计算如下：
0.25π(5.312-d 22)＝0.5S 2 则d 2=4.18m 外圈18个孔口设计
服务面积： S 3=18×1.40=25.2m 2 折合成服务圈直径为：
m S S S 01.8)
4.88.162.25(4(43
21=++?=
++?π
π
外圆环的直径d 3计算如下： 0.25π(7.512-d 32)=0.5S 3则d 3＝6.35m 3.4.4.8 布水槽的设计
根据EGSB 的尺寸，布水槽尺寸设计为长×宽×高=4.5m ×0.6m ×0.3m ,布水
槽共设60根DN32的出水管，分为两排，30列，每排30根，同排每根布水管间距为0.15m ，同列两根管间距为0.3m ，钢材采用12号圆钢。 3.4.4.9 进出水系统设计
用锯齿形出水槽，槽宽0.2m,槽高0.2m 每个反应器设1出水渠，基本可保持出水均匀，出水管采用d=125mm 铸铁管。进水管也采用d=125mm 的铸铁管 。 3.4.5.0 排泥系统设计 设计参数： COD 去除率E=80% 设计流量 Q=312.5m 3/h
进水COD 浓度 0C =4000mg/L=4.0kg/m 3
厌氧生物处理污泥产量取为X=0.1kgVSS/kgCOD
取 8.0=SS VSS
污泥含水率为98%，因含水率>95%，取ρs =1000kg/m 3 污泥管道设计充满度为0.6 产泥量为：G VSS =rQC 0E
=7500×0.8×0.1×4000×10-3
=2400kgMLSS/d Gss=
d kgMLSS /30008
.02400
= 则污泥产量Q s =
d
m /150%)981(10003000
3=-?
3.4.5.1 排泥系统设计
在反应器底部距底部200mm 处设置一个排泥口，排空时由污泥泵从排泥管强制排放。反应器每天排泥一次，由污泥泵抽入污泥浓缩池中。反应池排泥管选钢管，D=200mm ，该管每次排泥2h 。排泥速度为
V 实=
s m /73.06.044
.0=
3.4.5.2 产气量计算 设计参数
Q=7500m 3/d
进水COD C 0=4000mg/L=4.0kg/m 3 出水COD C e =650mg/L=0.65kg/m 3
V 沼气(标准)＝0.35[Q(C 0－C e )－1.42YQ(C 0－C e )]×10-3
＝0.35×[7500×(4000－650)－1.42×0.04×7500×(4000-650)]
×10-3
＝8294.265m 3/d 取CH 4占沼气体积的51%
d
m /26.1626351.0265
.82943=
由上述计算可知该处理站日产沼气26.162633m ，则沼气柜容积应为3h 产气量的体积确定，即388.225324/26.16263m qt V =?==。 2.4.5.3 气水分离器
气水分离器起到对沼气干燥作用，选设计选用300钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为φ7000㎜×H6000㎜串联使用。气水分离器中预装钢丝填料，在各级气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计、压力表及温度计。
)
/(44.0)2
2
.0(14.336002100
2
s m =???=
ν
EGSB膨胀颗粒污泥床反应器设计计算
膨胀颗粒污泥床反应器（EGSB） 膨胀颗粒污泥床反应器是一种新型的高效厌氧生物反应器，是在UASB反应器的基础上发展起来的第三代厌氧生物反应器。与UAS皈应器相比，它增加了出水再循环部分，使得反应器内的液体上升流速远远高于UASB反应器，污水和微生物之间的接触进一步加强。正是由于这种独特的技术优势，使得它越来越多地用于有机污水的处理，并且具有较高的处理效率。 （1）EGSB 设计参数： 设计流量：Q = 7500mVd = 312.5m3/h 容积负荷：8.0kg/m 3?d CODcr 去除率：》80% 停留时间：t=5h 进水CODS度：S Q=4000mg/L 污泥产率：0.1kgMLSS/kgCOD； 产气率：0.5m3/kgCOD （2）构筑物 设计罐体为圆形，单座尺寸：D=8m H=22.5m 结构形式：钢筋混凝土 数量： 4 座 EGSB设计计算 依据《厌氧颗粒污泥膨胀床（EGSB反应器污水处理工程技术规范》 EGSB反应器进水应符合下列条件:
a) pH值宜为6.5?7.8 ; b）常温厌氧温度宜为20 °C?25，中温厌氧温度宜为30 °C?35，高温厌氧温度宜为 50C ?55C； c）C OD Cr:N:P=100?500:5:1 ； d）E GSB反应器进水中悬浮物含量宜小于2000mg/L; e）废水中氨氮浓度宜小于2000mg/L ； f）废水中硫酸盐浓度宜小于1000mg/L或COD r/SO』-比值大于10 ; g）废水中COB 浓度宜为1000mg/L?30000mg/L; h）严格控制重金属、氰化物、酚类等物质进入厌氧反应器的浓度。 因此根据进水水质和运行情况，进行磷盐、碱式氯化铝、三氯化铁、次氯酸钠、氢氧化钠、盐酸及微量元素的配置和投加。 因此设立加药间 选用WA-0.5A-H型加药泵 根据设备参数，故加药间尺寸应为： 3.4.4.4 EGSB 构筑物主体设计计算 参数选取： 设计流量：Q = 7500riVd = 312.5m3/h 容积负荷：8.0kg/m3?d CODcr 去除率：》80% 停留时间：t=5h
EGSB处理高浓度有机废水的实验方案
高浓度有机废水的处理课题研发介绍 一、研究意义 本研究的废水样品为某污泥工程项目处理过程中产生的高浓度有机废液。高浓度有机废水通常采用厌氧方法处理。最早的厌氧消化池反应器停留时间长，设备庞大，能耗高。而厌氧滤池、升流式厌氧污泥床（UASB）等第二代厌氧生物处理工艺的诞生，在一定程度上克服了第一代的缺点，但这些反应器均运行负荷低，在UASB反应器中，由于反应器内混合强度不够，容易形成沟流，且在某些情况下污染物会对微生物产生抑制和毒害作用。为了克服这些缺点，以颗粒污泥膨胀床（EGSB）反应器为典型代表的第三代厌氧处理工艺应运而生，EGSB是国际上九十年代在UASB的基础上开发出来的至今为止效率最高的废水厌氧生物反应器。 目前，国内EGSB主要是从荷兰帕克公司引进的IC内循环厌氧反应器，已有工程应用，但其投资巨大（以500m3反应器为例，系统总投资1300万元），如此高的造价限制了该技术在我国的应用。因此，积极开展颗粒污泥膨胀床EGSB工艺及设备化的研究，开发出实用经济、集成度高的EGSB技术，以适应我国社会经济地发展，这一先进厌氧技术在我国的推广应用，将对我国高浓度有机废水的治理、厌氧技术研究的进步、适合国情的环保产品的发展都有着重要的意义。 二、研究目的 1、废水样品 本研究的废水样品的具体参数详见下表。 2、处理目标 由于本有机废液化学需氧量高达79000mg/L，要求出水后COD达到500mg/L。为达到处理要求，本研究建议采用的工艺为“颗粒污泥膨胀床反应器（EGSB）”与“好氧生物氧化反应器”。处理工艺如图所示。
好氧生物处理 ESGB处理高浓度有机废水工艺图 本方案预通过研究EGSB处理高浓度有机废水的工艺参数对污水指标去除率的影响，找出最佳的操作条件，将上述水样处理后出水指标达到《污水排入城市下水道水质标准》CJ3082-99要求。 研究成果预期为厌氧污水处理工艺发展成成套的设备和技术提供理论依据，以便在我国现有的材料和加工技术上，开发出实用、经济、适应性强、集成度高的技术和设备，使之能够适应我国社会经济发展水平。 三、主要预开展的研究内容 1、膨胀床构筑物和设备的内部结构设计及优化 包括：三相分离器的设计优化：在高的上升流速时，维持稳定的水力内循环，并确保气、液、固可靠地分离，同时实现沼气的回收利用。布水系统的研究与开发：使得布水面小，布水系统与内循环构成微生物与有机质充分接触的水力环境。 2、污泥稳定化研究 研究影响污泥稳定化的因素（温度、pH值、污泥浓度、溶解氧等） 3、研究EGSB启动运行过程的规律 1）研究影响污泥颗粒化的因素，包括惰性颗粒（活性炭）、水流上升速度和有机负荷； 2）污泥浓度沿反应器高度的分布曲线； 3）上流速度的变化对污泥床膨胀率的影响； 4）研究操作条件（温度、进液pH值、VFA、硫化物、上流速度、水力停留时
颗粒污泥的形成机理
目前，对于颗粒污泥的形成机理学术界还没有一个统一的定论。很多研究者都在自己研究的基础上提出了颗粒污泥的形成机理的假设。大家较为认可的主要有以下几种： 1、“晶核假说”原理 该假说认为颗粒污泥的形成过程和结晶过程类似，微生物和晶核结合后，在晶核的基础上不断生长发育，形成成熟稳定的颗粒污泥。晶核主要来源于微生物本身、惰性载体和钙离子等。 2、“胞外多聚物假说”原理 胞外多聚物（EPS）主要包括多聚糖、蛋白质、酶蛋白、核酸、磷脂和腐植酸等物质。这些物质使污泥表面局部呈疏水性，有利于细菌之间的凝聚。EPS能粘合微生物细胞和颗粒态的物质，高浓度的多糖有利于细胞之间的吸附作用。而且通过聚合物矩阵增强微生物结构，当多糖的代谢机制受阻时，微生物的聚合也会受到影响。 3、“自凝聚假说”原理 在适当的水力剪切力和溶解氧作用下，微生物产生的自凝聚现象。形成密度
和体积大、活性和传质条件好的微生物共生体颗粒。污泥颗粒化是微生物为适应外界环境，自发凝聚的一种现象，是生物进化的结果。 4、“选择压驱动假说”原理 选择压可以看作是水力负荷率和气体负荷率这两个因素的共同作用对不同 沉降特征的污泥组分进行选择。只有沉降性能好粒径大的污泥才能沉淀下来，而密度小沉降性能不好的则被洗出反应器。这相当于一个物理筛选过程，但是小的絮状污泥需要微生物分泌的胞外多聚物相互黏合来抵抗上升流所产生的剪切力，以免被洗出反应器。所以单纯用物理过程来解释颗粒污泥的形成有待进一步完善。 5、“丝状菌假说“原理 该假说认为在颗粒污泥形成的过程中，丝状菌起到了关键性的作用。丝状菌相互缠绕构成颗粒污泥的框架，微生物在此构架上不断生长繁殖，形成圆形或椭圆形的生物聚积体。随着粒径的增长，聚积体开始破裂，密度大的细菌聚积体将会留在反应器内，进一步生长发育，最终形成成熟的颗粒污泥。 6、“细胞疏水性假说”原理 细胞表面疏水性是因细胞表面Gibbs能减低，细胞间的亲和力增加，使细
IC厌氧反应器与颗粒污泥
IC厌氧反应器二次启动 摘要：本文对IC厌氧反应器二次启动的原理、方法和检测指标进行了讨论。 关键词：颗粒污泥二次启动IC厌氧反应器 IC厌氧反应器要实现在高负荷稳定运行，仅靠成功的设计是不够的，还必须要掌握颗粒污泥的培养与运行技术。在絮状污泥条件下运行，IC的容积负荷一般只能达到6kgCOD/m3.d左右，只有在颗粒污泥条件下运行，才能达到 20kgCOD/m3.d左右。本文对IC反应器二次启动的有关问题开展了讨论。 一、二次启动的原理 用颗粒污泥来启动厌氧反应器称二次启动。为讨论方便，我们把当二次启动处理的是同样的废水时，称为“同质二次启动”；二次启动处理的是不同性质的废水时，称为“异质二次启动”。二次启动可分为3个阶段：污泥驯化期、污泥活性恢复期和污泥增殖期。在不同的阶段，调试方法应有所不同。 污泥驯化期 二次启动的第一阶段为污泥驯化期。驯化有3方面的意义： 1)恢复水解产酸菌的数量 2)使厌氧微生物适应新的营养条件 3)产酸菌与产甲烷菌在颗粒污泥上建立新的共生系统 颗粒污泥中的水解产酸菌代谢能力强，不耐饥饿，在反应器较长时间停止运行后，其数量会急剧减少。启动运行一开始，首先要恢复产酸菌的数量。在同质二次启动时，因产酸菌繁殖快，数量恢复也快，往往只需要1-2天的时间，随后便可进入污泥恢复期。 在异质二次启动时，为适应新的营养物、抑制物或有毒物质，水解产酸菌需要产
生新的酶类，甚至发生种群更替。当产酸菌出现种群更替时，颗粒污泥中的水解产酸菌和产甲烷菌需要建立新的共生关系，这种新共生系统的建立，有时还会导致颗粒污泥结构组成上的变化，因此，异质二次启动驯化期比同质二次启动的驯化期要长些。 颗粒污泥恢复期 颗粒污泥中的产甲烷菌内源代谢弱、能耐饥饿，在接种或停止运行后，其数量变化较小，一旦水解产酸菌数量得到了恢复，产甲烷菌活性的恢复是是很快的。对同质二次启动来说，短暂的驯化期过后，在几天或十几天内便可将容积有机负荷提高到与污泥接种量相适应的水平。 显然，在污泥活性恢复期，容积有机负荷提高的幅度取决于污泥接种量，而不是靠污泥的增值。污泥接种量大，可以在较短时间内将容积有机负荷提得更高。由于产甲烷菌所要求的营养条件比较简单，只能利用产酸菌提供的少数几种极为简单的一碳或二碳化合物作为产甲烷的机制。因此，即使废水成分发生变化，直接受影响的只是水解产酸菌，对产甲烷菌的影响则是间接的。因此，在异质二次启动的情况下，驯化期过后，仍可以较快的速度提高反应器的容积有机负荷。当然，提高的幅度也要与污泥接种量相适应。 无论是同质二次启动还是异质二次启动，容积有机负荷的提高，都必须要根据运行中的沼气产量、VFA、PH、COD去除率等项技术指标而定，这是提高负荷时必须遵循的根本原则。 污泥增殖期 启动运行一开始，污泥就在增值，但污泥的大量增殖是在污泥活性恢复期之后。在污泥活性恢复期，容积有机负荷的增加幅度取决于污泥的接种量。而在污泥增殖期内，容积有机负荷的增加，则取决于污泥增长量和增长速度。在厌氧消化过程中，COD去除的越多，污泥增长量越大。换句话说，容积有机负荷越高，污泥增长越快。
ABR颗粒污泥
ABR颗粒污泥 由于ABR独有的结构，不同的微生物群落可以在每个格室内发展。每个反应器格室内的微生态，都依赖于所出现的基质的类型和数量，就象依靠外部参数pH和温度一样。在折板反应器前部是高浓度的甲烷八叠球菌，向反应器后部转变为甲烷毛发菌，这是因为在高乙酸浓度下甲烷八叠球菌由于更快的增长动力学(倍增时间1.5天，甲烷毛发菌倍增时间4天)比甲烷毛发菌长得快而占优势，然而在低浓度下甲烷毛发菌由于它的摄取能力(Ks=23omg几，甲烷八叠球菌Ks二40omg/L)强而占优势。 污泥的颗粒化不仅可有效地改善污泥的沉降性能，利于反应器对生物体的截留，改善微生物的生理环境加强它们对外界环境(如水质、pH、温度等)的抵抗和适应能力，利于处理系统的稳定性和高效运行。目前的许多报告[27，42.70]中都提到了在ABR 反应器内颗粒污泥的出现，在这些研究中颗粒污泥的外观、组成颗粒污泥的微生物种类及数量、颗粒污泥粒径大小等都随废水水质、运行条件及反应器的功能(酸化和甲烷化)的不同而不同。 王宝贞、沈耀良等125，701用四格室ABR反应器处理垃圾渗滤液和生活污水的混合废水，较全面地观察了容积负荷为4.71kgcoD/m3.d时ABR反应器内的颗粒污泥，见表1一4。 颗粒污泥的形成机理 厌氧生物处理的关键是通过微生物的成颗粒(或成膜)在厌氧生物反应器中形成高浓度、高效能的污泥，才能大幅度提高厌氧生物处理的效率。曾经有报道指出，ABR 的优点就在于ABR内不需要难于培养的颗粒污泥，也能达到很好的去除效果。但有很多的研究者已经证明，ABR内能够培养出高效的颗粒污泥，在本文的试验研究中也培养出了颗粒污泥。目前，对于厌氧颗粒污泥进行了很多研究l”9一，23]，但污泥的成颗粒机理还不是十分清楚，因而还没有成熟的颗粒污泥培养技术。
EGSB
厌氧膨胀颗粒污泥床EGSB 反应器 EGSB 反应器是对UASB 反应器的改进, 除反应器主体外, EGSB 反应器主要由配水系统、反应区、三相分离器、沉淀区、出水系统和出水循环系统等构成。与UA SB 反应器相比, EGSB 能在高负荷下对低温低浓度有机废水取得高处理效率, 可维持很高的水流上升流速。反应器内颗粒污泥床呈膨胀状态, 颗粒污泥性能良好。在高水力负荷条件下,EGSB 反应器内颗粒污泥的粒径较大、凝聚和沉降性能好、机械强度也较高。EGSB 能承受较大的有机负荷, 且对布水系统要求较为简单。颗粒污泥的膨胀床改善了废水中有机物与微生物之间的接触，强化了传质效果，提高了反应器的生化反应速度，从而大大提高了反应器的处理效能。 与UASB 反应器相比,EGSB 反应器内的液体上升流速要大得多,因此必须对三相分离器进行特殊改进。改进可以有以下几种方法：1.增加一个可以旋转的叶片,在三相分离器底部产生一股向下水流,有利于污泥的回流;2. 采用筛鼓或细格栅,可以截留细小颗粒污泥;3. 在反应器内设置搅拌器,使气泡与颗粒污泥分离;4. 在出水堰处设置挡板,以截留颗粒污泥。 出水循环部分是EGSB 反应器不同于UASB 反应器之处,其主要目的是提高反应器内的液体上升流速,使颗粒污泥床层充分膨胀,污水与微生物之间充分接触,加强传质效果,还可以避免反应器内死角和短流的产生。 总的来说，与UASB反应器相比，EGSB反应器有如下特点: 1.EGSB反应器内维持较高的液体表面上升流速( 2.5一6m/h)，能在高负荷下取 得高处理效率。 2.反应器采用较大的高径比(15一40)，细高型的反应器构造可有效地减少占地面积。 3.EGSB反应器的颗粒污泥床呈膨胀状态，颗粒污泥性能良好。在高水力负荷 条件下，颗粒污泥的粒径较大，凝聚和沉降性能好，机械强度也较高。 4.EGSB反应器对布水系统要求较为宽松，但对三相分离器要求更为严格。高 水力负荷使得反应器内的搅拌强度加大，这保证了颗粒污泥与废水之间的充 分接触，强化了传质过程，可以有效地解决UASB常见的短流、死角和堵塞 问题。但是在高水力负荷和产气浮力搅拌的共同作用下，EGSB反应器容易 发生污泥流失现象。因此，三相分离器的设计成为EGSB高效稳定运行的关 键。 5.EGSB反应器采用出水回流技术。对于低温和低负荷有机废水，回流可以增 加反应器的水力负荷，保证处理效果;对于超高浓度或含有毒物质的有机废 水，回流可以稀释进入反应器内的基质浓度和有毒物质浓度，降低其对微生 物的抑制和毒害，这是EGSB区别于UASB工艺最为突出的特点之一。 6.EGSB反应器在处理低温、低浓度有机废水时也有显著效果。 大多数第二代厌氧反应器UASB，以絮状污泥为主，容积负荷比EGSB（颗粒污泥为主）低，因此建议新建厌氧反应器时优先考虑EGSB.
附着性和颗粒型膨胀床生物制氢反应器的运行和调控
附着性和颗粒型膨胀床生物制氢反应 器的运行和调控 题目
Through the research of the biofilm-based expanded bed, the results showed organic loading rate (OLR) was a significant parameter in reactor control and hydrogen production, especially in fermentation types formation. Ethanol-type fermentation formed under the OLR of 10 kgCOD/m3·d.The biofilm-based expanded bed reactor performed well in 31d operation, pH=4.2~4.4 and the average hydrogen production rate was 0.66 L/L·h. Through the research of the granule-based expanded bed, the results showed that hydrogen-producing granule was observed at the 20d from startup, and the maximum hydrogen production rate was 1.07 L/L·h when OLR=86.3 kgCOD/ m3·d. Glucose as substrate，start biofilm-based and granule-based expanded bed hydroge n-producing reactors. The results showed that when HRT of 1.0h, the corresponding gl ucose concentration of 40g/L, the biofilm-based expanded bed achieved maximum h ydrogen production rate of 6.54L/L·h; when HRT was 1.5 h, the corresponding gluc ose concentration of 60 g/L, the granule-based expanded bed reactor achieved maximu m hydrogen production rate of 6.85L/L·h.When HRT of 1.0h and the correspondin g glucose concentration of 40 g/L, the two reactors obtained the maximum hydrogen of 1.69mol/mol-glucos and 1.54mol/mol-glucose,respectively. 摘要 能源枯竭、环境恶化是人类正在面临着的严峻挑战。氢气是一种清洁无污染、热效能高的可再生能源，是一种有很大发展前景能够替代化石能源的能源，而生物制氢技术成为氢能发展的必然趋势。发酵法生物制氢技术产业化的关键因素是提高反应器系统的产氢效能从而降低制氢成本。本文研究了附着型和颗粒型膨胀床生物制氢反应器的启动和运行调控及其影响因素，并通过各自的产氢效能进行了比较分析。 1．绪论 1.1引言 环境的破坏在很大程度上制约了人类经济社会的发展[1]。有研究者在19世纪便已发
流化床反应器的简介及其工业应用
流化床反应器的简介及其工业应用 1 流化床反应器概述 流化床反应器是一种利用气体或液体通过颗粒状固体层而使固体颗粒处于悬浮运动状态，并进行气固相反应过程或液固相反应过程的反应器。在用于气固系统时，又称沸腾床反应器。流化床反应器在现代工业中的早期应用为20世纪20年代出现的粉煤气化的温克勒炉；但现代流化反应技术的开拓，是以40年代石油催化裂化为代表的。目前，流化床反应器已在化工、石油、冶金、核工业等部门得到广泛应用。 按照床层的外形分类，可分为圆筒形和圆锥形流化床。圆筒形流化床反应器结构简单，制造容易，设备容积利用率高。圆锥形流化床反应器的结构比较复杂，制造比较困难，设备的利用率较低，但因其截面自下而上逐渐扩大，故也具有很多优点：1、适用于催化剂粒度分布较宽的体系由于床层底部速度大，较大颗粒也能流化，防止了分布板上的阻塞现象，上部速度低，减少了气流对细粒的带出，提高了小颗粒催化剂的利用率，也减轻了气固分离设备的负荷。这对于在低速下操作的工艺过程可获得较好的流化质量。2、由于底部速度大，增强了分布板的作用床层底部的速度大，孔隙率也增加，使反应不致过分集中在底部，并且加强了底部的传热过程，故可减少底部过热和烧结现象。 3、适用于气体体积增大的反应过程气泡在床层的上升过程中，随着静压的减少，体积相应增大。采用锥形床，选择一定的锥角，可适应这种气体体积增大的要求，使流化更趋平稳。 按照床层中是否设置有内部构件分类，可分为自由床和限制床。床层中设置内部构件的称为限制床，未设置内部构件的称为自由床。设置内部构件的目的在于增进气固接触，减少气体返混，改善气体停留时间分布，提高床层的稳定性，从而使高床层和高流速操作成为可能。许多流化床反应器都采用挡网、挡板等作为内部构件。对于反应速度快、延长接触时间不至于产生严重副反应或对于产品要求不严的催化反应过程，则可采用自由床，如石油炼制工业的催化裂化反应器便是典型的一例。 流化床反应器的优点 流化床内的固体粒子像流体一样运动，由于流态化的特殊运动形式，使这种反应器具有如下优点： 1、由于可采用细粉颗粒，并在悬浮状态下与流体接触，流固相界面积大（可高达3280~16400m2/m3），有利于非均相反应的进行，提高了催化剂的利用率。 2、由于颗粒在床内混合激烈，使颗粒在全床内的温度和浓度均匀一致，床层与内浸换热表面间的传热系数很高[200～400W/（m2?K）]，全床热容量大，热稳定性高，这些都有利于强放热反应的等温操作。这是许多工艺过程的反应装置选择流化床的重要原因之一。 流化床反应器的缺点 1、气体流动状态与活塞流偏离较大，气流与床层颗粒发生返混，以致在床层轴向没有温度差及浓度差。加之气体可能成大气泡状态通过床层，使气固接触不良，使反应的转化率降低。因此流化床一般达不到固定床的转化率。
几种常用污水处理主要工艺及优缺点比较
几种常用污水处理主要工艺及优缺点 比较 汉赢创业（北京）科技有限公司 二〇二〇年六月十日
目录 第一章污水处理常见工艺 (1) 1.1概述 (1) 1.2污水处理工艺分类 (1) 1.2.1 物理法 (1) 1.2.2 化学法 (1) 1.2.3 物理化学法 (2) 1.2.4 生物法 (2) 第二章中小型生活污水处理工艺对比 (3) 2.1常用生活污水处理工业简介 (3) 2.1.1 氧化沟工艺 (3) 2.1.2 A/O法 (4) 2.1.3 SBR法 (7) 2.1.4 曝气生物滤池 (7) 2.1.5 MBR工艺 (8) 2.2各种工艺之比较 (9) 2.2.1 在生活污水中的应用 (9) 2.2.2 占地面积与总池容 (10) 2.2.3 投资费用 (10) 2.2.4 运行成本及管理 (10) 2.2.5 出水水质 (10) 2.3结论 (10)
第一章污水处理常见工艺 1.1 概述 生活污水处理工艺目前已相当成熟，其核心技术为活性污泥法和生物膜法，对活性污泥法（或生物膜法）的改进及发展形成了各种不同的生活污水处理工艺，传统的活性污泥法处理工艺在中小型生活污水处理已较少使用。根据污水的水量、水质和出水要求及当地的实际情况，选用合理的污水处理工艺，对污水处理的正常运行、处理费用具有决定性的作用。 1.2 污水处理工艺分类 目前，污水处理行业，常用的工艺有以下几种：物理法、化学法、物理化学法、生物法。 1.2.1 物理法 （1）沉淀法，主要去除废水中无机颗粒及SS； （2）过滤法，主要去除废水中SS和油类物质等； （3）隔油，去除可浮油和分散油； （4）气浮法，油水分离、有用物质的回收及相对密度接近于1的悬浮固体； （5）离心分离：微小SS的去除； （6）磁力分离，去除沉淀法难以去除的SS和胶体等。 1.2.2 化学法 （1）混凝沉淀法，去除胶体及细微SS； （2）中和法，酸碱废水的处理； （3）氧化还原法，有毒物质、难生物降解物质的去除； （4）化学沉淀法，重金属离子、硫离子、硫酸根离子、磷酸根、铵根等的去除。
IC厌氧反应器调试及颗粒污泥的培养
市新琪安科技 EGSB厌氧污泥床反应器调试方案 工业大学 2013.4.13
EGSB调试及厌氧颗粒污泥的驯化 一、调试计划 1、颗粒污泥菌种 经研究决定EGSB颗粒污泥菌种选用金禾柠檬酸集团污水站的颗粒污泥，经现场考察，颗粒污泥的性状非常好。其粒度分布较均匀，大小在2-3mm,表面光滑，呈现灰黑色；颗粒的密度较大，沉降性能非常好，几乎几秒钟的时间，颗粒就与水分离，且水色清澈，没有浑浊现象。产气量大，静置几分钟时间，容器就产生大量的气泡升浮到液面，需要不时地打开容器的瓶盖排气。见图示。 2、颗粒污泥的运输 由于调试时间紧，近日气温高，决 定选用30吨槽罐车由高速公路运输。 由于颗粒污泥价格较高，考虑柠檬 酸废水与三氯蔗糖废水在水质性质上存 在一定的差异，需要积累和掌握三氯蔗 糖废水颗粒污泥驯化的经验和要求，以 减少调试的风险，保证调试时间。 基于上述的考虑，调试分两阶段进 行。第一阶段先调试西北面的EGSB反应 器，待调试成功进入第二阶段调试余下 的反应器。 根据调试经验和试验结果，利用颗 粒污泥进行驯化，所需颗粒污泥量要求大于12kg/m3,据此计算，第一阶段一个罐体所需干污泥量大于9600kg,按污泥的含水率为90%～93%计算，则湿污泥量为96t～120t。按100t采购，三辆槽罐车运输。 3、颗粒污泥的验收 运输车到现场后，应进行验收含水率、颗粒形态和污泥量检验验收： （1）含水率检测现场准备一只100ml或1000ml玻璃量筒，运输车到现场后，取泥量至量筒的刻度，经5～10分钟的静置沉淀，泥水界面大于8ml或80ml,即含水率满足要求；
（2）颗粒形态观察观察沉淀筒中的颗粒污泥的形态。如颗粒的大小约2～3mm，形状呈球形或橄榄状，颜色呈灰黑色，即形态满足要求； （3）污泥量估算根据槽罐车的形状，量测污泥的液位深度。通常液位超过罐顶，在罐顶人孔颈位附近。否则，量不够。 4、颗粒污泥的装填 （1）排空EGSB反应罐污水，以免现存废水对接种颗粒污泥产生毒害作用； （2）直接装填，减少中间环节从槽罐车到反应器宜直接装填，尽可能减少中间环节，以免打碎颗粒污泥； （3）应采用螺杆泵增压提升颗粒污泥输送提升应采用螺杆泵，以免导致颗粒污泥破碎解体； （4）管道输送流速应小于1.0m/s，以免打碎污泥； （5）适当加热在输送污泥罐上设置间接加热装置，使污泥温度保持在35℃。 5、污泥驯化 (1）驯化时间：约20天 （2）污泥负荷：分三阶段增加负荷，第一阶段：0.05～1.5kgCOD/kgMLSS.d；第二阶段：1.6～3.0kgCOD/kgMLSS.d；第三阶段：3.1～5.0kgCOD/kgMLSS.d； (3)原水：第一阶段：生化系统出水；第二阶段：生化系统出水和预处理系统出水各一半水量；第三阶段：预处理系统出水； (4)进水量：50m3/h；进水频率：1次/h； (5)进水管上设置流量计，以准确计量流量； (6)进水水质浓度：2000mg/L～8000mg/L； (7)进水温度控制：原水温度通过加热器控制在37℃。 二、调试驯化必须注意以下几点 1营养元素和微量元素 在当废水中N、P等营养元素不足时，不易于形成颗粒，对于已经形成的颗粒污泥会发生细胞自溶，导致颗粒破碎，因此要适当加以补充。
厌氧颗粒污泥膨胀床中三相分离器的优化设计
厌氧颗粒污泥膨胀床中三相分离器的优化设计 颜智勇，胡勇有，凌霄 （华南理厂大学造纸与环境厂程学院，广东广州510641） 摘要：三相分离器的设计是厌氧颗粒污泥膨胀床（EGSB ）反应器成功运行的关键。通过对三相分离器的工作原理与设计要求的分析，运用流体力学理论，在van Der Mer等人提出的上流式反应器废水厌氧生物处理数学描述的基础上，建立了一种改进结构三相分离器的设计数学模型，可以求得三相分离器的最佳结构尺寸。此设计在工程中得到了应用验证。 关键词：污水处理；三相分离器；厌氧；颗粒污泥；反应器 中图分类号：X703.3文献标识码：A文章编号：1009一2455（2003）04一0005－04 Optimized Design of Three-Phase Separator in Anaerobic Granular-Sludge，Expanded-Bed（EGSB）Reactor Abstract：The design of the three-phase Separator is the key to the successful running of an anaerobic granular-sludge expanded-bed（EGSB）reactor.A design mathematical model of the three－phase separator of modified structure is established through analyzing the work principle of and design requirement for three-phase separator and by applying the theory of hydrodynamics on the basis of mathematical description brought forward by Van Der Mer and others on upflow－reactor anaerobic biological treatment of wastewater，with which optimum structural dimensions of three-phase separators can be obtained.This design has been used and proven in engineering. Keywords:wastewater treatment;three—phase separator;anaerobic;granular sludge;reactor 厌氧颗粒污泥膨胀床（EGSB）反应器是荷兰Lettinga教授和他同事在20世纪80年代后期对UASB反应器进行改良而开发的第三代反应器。因具结构简单、负荷高、适应性广等特点，受到国内外普遍重视，已被用于多种工业有机废水（如淀粉、啤酒、酒精、屠宰、味精、柠檬等）的处理［1—4］。自EGSB开发以来，因三相分离器是EGSB反应器稳定运行的关键，而且在日益发展的三相流态化技术中也有着广泛的应用前景，故反应器的设计重点集中在气一液一固三相分离器方面。但到目前为止，用于大规模生产的三相分离器结构在国外仍属专利，有关设计方法也是沿用UASB的设计方法。国内已有的报道对EGSB的三相分离器大多按固液和气液两相分离的方法进计设计［5］，主要是针对低浓度的有机废水，而对于高浓度的有机废水分高效果不太理想，出现污泥流失，限制了反应器负荷的提高。因此，在高浓度有机废水中EGSB反应器的三相分离器设计是一项值得探讨的课题。本文运用流体力学理论来对互相分离器进行理论分析和优化计算.以便对三相分离器的设计提供理论依据。 1 三相分离器的基本要求及工作原理 三相分离器是EGSB反应器的重要结构，它对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起着十分重要的作用。它同时具有以下两个功能：一是收集从分离器下反应室产生的沼气；二是使得在分离器之上的悬浮物沉淀下来。要实现这两个功能，在厌氧反应器内设置的三相分离器应满足以下条件： ①水和污泥的混合物在进入沉淀室之前，气泡必须得到分离。 ②沉淀区的表面负荷应在3.0 m3／（m2·h）以下，混合液进入沉淀区前，通过入流孔道的流速不大于颗粒污泥的沉降速度。
IC厌氧反应器调试及颗粒污泥的培养
江西吉安市新琪安科技有限公司EGSB厌氧污泥床反应器调试方案 南京工业大学 2013.4.13
EGSB调试及厌氧颗粒污泥的驯化 一、调试计划 1、颗粒污泥菌种 经研究决定EGSB颗粒污泥菌种选用山东金禾柠檬酸集团污水站的颗粒污泥，经现场考察，颗粒污泥的性状非常好。其粒度分布较均匀，大小在2-3mm,表面光滑，呈现灰黑色；颗粒的密度较大，沉降性能非常好，几乎几秒钟的时间，颗粒就与水分离，且水色清澈，没有浑浊现象。产气量大，静置几分钟时间，容器内就产生大量的气泡升浮到液面，需要不时地打开容器的瓶盖排气。见图示。 2、颗粒污泥的运输 由于调试时间紧，近日气温高，决 定选用30吨槽罐车由高速公路运输。 由于颗粒污泥价格较高，考虑柠檬 酸废水与三氯蔗糖废水在水质性质上存 在一定的差异，需要积累和掌握三氯蔗 糖废水颗粒污泥驯化的经验和要求，以 减少调试的风险，保证调试时间。 基于上述的考虑，调试分两阶段进 行。第一阶段先调试西北面的EGSB反应 器，待调试成功进入第二阶段调试余下 的反应器。 根据调试经验和试验结果，利用颗 粒污泥进行驯化，所需颗粒污泥量要求大于12kg/m3,据此计算，第一阶段一个罐体所需干污泥量大于9600kg,按污泥的含水率为90%～93%计算，则湿污泥量为96t～120t。按100t采购，三辆槽罐车运输。 3、颗粒污泥的验收 运输车到现场后，应进行验收含水率、颗粒形态和污泥量检验验收： （1）含水率检测现场准备一只100ml或1000ml玻璃量筒，运输车到现场后，取泥量至量筒的刻度，经5～10分钟的静置沉淀，泥水界面大于8ml或80ml,即含水率满足要求；
流化床反应器
流化床反应器 fluidized bed reactor(FBR) : 一种利用气体或液体通过颗粒状固体层而使固体颗粒处于悬浮运动状态，并进行气固相反应过程或液固相反应过程的反应器。在用于气固系统时，又称沸腾床反应器。 流态化过程： 当流体向上流过颗粒床层时，其运动状态是变化的。流速较低时，颗粒静止不动，流体只在颗粒之间的缝隙中通过。当流速增加到某一速度之后，颗粒不再由分布板所支持，而全部由流体的摩擦力所承托。此时，对于单个颗粒来讲，它不再依靠与其他邻近颗粒的接触而维持它的空间位置，相反地，在失去了以前的机械支承后，每个颗粒可在床层中自由运动；就整个床层而言，具有了许多类似流体的性质。这种状态就被称为流态化。颗粒床层从静止状态转变为流态化时的最低速度，称为临界流化速度。 流化床的性质： （1）在任一高度的静压近似于在此高度以上单位床截面内固体颗粒的重量； （2）无论床层如何倾斜，床表面总是保持水平，床层的形状也保持容器的形状； （3）床内固体颗粒可以像流体一样从底部或侧面的孔口中排出；（4）密度高于床层表观密度的物体在床内会下沉，密度小的物体会
浮在床面上； （5）床内颗粒混合良好，因此，当加热床层时，整个床层的温度基本均匀。 一般的液固流态化，颗粒均匀地分散于床层中，称之为“散式”流态化；一般的气固流态化，气体并不均匀地流过颗粒床层，一部分气体形成气泡经床层短路逸出，颗粒则被分成群体作湍流运动，床层中的空隙率随位置和时间的不同而变化，因此这种流态化称为“聚式”流态化。与固定床反应器相比，流化床反应器的优点是： ①可以实现固体物料的连续输入和输出； ②流体和颗粒的运动使床层具有良好的传热性能，床层内部温度均匀，而且易于控制，特别适用于强放热反应。但另一方面，由于返混严重，可对反应器的效率和反应的选择性带来一定影响。再加上气固流化床中气泡的存在使得气固接触变差，导致气体反应得不完全。因此，通常不宜用于要求单程转化率很高的反应。此外，固体颗粒的磨损和气流中的粉尘夹带，也使流化床的应用受到一定限制。为了限制返混，可采用多层流化床或在床内设置内部构件。这样便可在床内建立起一定的浓度差或温度差。此外，由于气体得到再分布，气固间的接触亦可有所改善。 近年来，细颗粒和高气速的湍流流化床及高速流化床均已有工业应用。在气速高于颗粒夹带速度的条件下，通过固体的循环以维持床层，由于强化了气固两相间的接触，特别有利于相际传质阻力居重要地位的情况。但另一方面由于大量的固体颗粒被气体夹带而出，需要
颗粒污泥技术简介
颗粒污泥技术简介 在当前污水处理技术领域中，活性污泥法是应用最为广泛的技术之一，自20世纪初期与英国的曼彻斯特建成试验污水厂开创以来，至今已有近百年的历史。活性污泥开创初期采用的是以絮状污泥为主的悬浮活性污泥法，大多数的污水处理厂至今也主要以絮状悬浮污泥状态来运行。 颗粒污泥最初是随着有机工业废水的处理而出现的，最早是出现在一些厌氧反应器中。Young和McCatry于20世纪70年代曾在厌氧滤清器中观察到颗粒污泥。1976年研究者在荷兰Breda的CSM糖厂的一个6平方米的反应器中也发现了颗粒污泥，因为反应器里获得的污泥效果比Wageningen大学更早前在实验室里取得的好，颗粒污泥的重要性引起人们的重视。自20世纪80年代开始Lettinga 等学者对升流式厌氧流化床反应器（UASB）中的颗粒污泥及其应用进行了大量的研究，人们对颗粒污泥的认识才逐渐系统起来。目前，厌氧颗粒污泥技术已经在高浓度有机废水的处理工程中得到了大量应用。 与之相对的是，好氧颗粒污泥技术出现要晚很多。1991年Mishima等学者首次报到了在连续运行的好氧升流污泥床（AUASB）反应器中出现的好氧颗粒污泥。但是AUASB反应器运行条件较为苛刻，需要纯氧曝气才能培养出颗粒污泥。随后，SBR培养模式为研究奠定了基础，为目前大多数研究者所采纳。在此基础上，好氧污泥颗粒的研究在1997年后迅速展开。至今，关于好氧颗粒污泥的研究也大量的开展起来。目前，颗粒污泥工艺已经是污水处理领域的推荐技术之一，在某些特种废水的处理中得到一定的应用。但总体来看，好氧颗粒污泥存在运行能耗高等问题，其实际应用不如厌氧颗粒污泥广泛。 颗粒污泥的特点：同普通的絮状活性污泥相比，颗粒污泥具有一些突出的优点。比如颗粒污泥具有相对的外形，密度大，强度高，结构较稳定，尤其是沉淀性能较为突出。这些特点使得采用颗粒污泥的反应器可以保持较高的生物量，因而能够承受较高浓度的污染物和有毒物质的冲击，同时能够使得水处理构筑物具有紧凑的结构，较小的体积和占地面积。 颗粒污泥根据形成和应用条件的不同可以分为厌氧颗粒污泥和好氧颗粒污泥两大类。厌氧颗粒污泥的形成是高效厌氧反应器成功启动的关键。人们最初在
第七章 流化床反应器
第七章 流化床反应器 1.所谓流态化就是固体粒子像_______一样进行流动的现象。（流体） 2.对于流化床反应器，当流速达到某一限值，床层刚刚能被托动时，床内粒子就开始流化起来了，这时的流体空线速称为_______。（起始流化速度） 3.对于液—固系统的流化床，流体与粒子的密度相差不大，故起始流化速度一般很小，流速进一步提高时，床层膨胀均匀且波动很小，粒子在床内的分布也比较均匀，故称作_______。（散式流化床） 4.对于气—固系统的流化床反应器，只有细颗粒床，才有明显的膨胀，待气速达到_______后才出现气泡；而对粗颗粒系统，则一旦气速超过起始流化速度后，就出现气泡，这些通称为_______。（起始鼓泡速度、鼓泡床） 5.对于气—固系统的流化床反应器的粗颗粒系统，气速超过起始流化速度后，就出现气泡，气速愈高，气泡的聚并及造成的扰动亦愈剧烈，使床层波动频繁，这种流化床称为_______。（聚式流化床） 6.对于气—固系统的流化床反应器，气泡在上升过程中聚并并增大占据整个床层，将固体粒子一节节向上推动，直到某一位置崩落为止，这种情况叫_______。（节涌） 7.对于流化床反应器，当气速增大到某一定值时，流体对粒子的曳力与粒子的重力相等，则粒子会被气流带出，这一速度称为_______。（带出速度或终端速度） 8.对于流化床反应器，当气速增大到某一定值时，流体对粒子的_______与粒子的_______相等，则粒子会被气流带出，这一速度称为带出速度。（曳力、重力） 9.流化床反应器的mf t u u /的范围大致在10～90之间，粒子愈细，比值_______，即表示从能够流化起来到被带出为止的这一范围就愈广。（愈大） 10.流化床反应器中的操作气速0U 是根据具体情况定的，一般取流化数mf U U 0在_______范围内。（1.5～10） 11.对于气—固相流化床，部分气体是以起始流化速度流经粒子之间的空隙外，多余的气体都以气泡状态通过床层，因此人们把气泡与气泡以外的密相床部分分别称为_______与_______。（泡相、乳相） 12.气—固相反应系统的流化床中的气泡，在其尾部区域，由于压力比近傍稍低，颗粒被卷了进来，形成了局部涡流，这一区域称为_______。（尾涡） 13.气—固相反应系统的流化床中的气泡在上升过程中，当气泡大到其上升速度超过乳相气速时，就有部分气体穿过气泡形成环流，在泡外形成一层所谓的_______。（气泡云） 14.气—固相反应系统的流化床反应器中的气泡，_______和_______总称为气泡晕。（尾涡、气泡云） 15.气—固相反应系统的流化床中，气泡尾涡的体积W V 约为气泡体积b V 的_______。（1/3） 16.气—固相反应系统的流化床，全部气泡所占床层的体积分率b δ可根据流化床高f L 和起 始流化床高mf L 来进行计算，计算式为=b δ_______。（f mf f L L L -） 17.在气—固相反应系统的流化床中设置分布板，其宗旨是使气体_______、_______、_______和_______为宜。（分布均匀、防止积料、结构简单、材料节省） 18.在流化床中设计筛孔分布板时，可根据空床气速0u 定出分布板单位截面的开孔数 or N =_______。（or or u d u 20 4） 19.在流化床中设计筛孔分布板时，通常分布板开孔率应取约_______，以保证一定的压降。（1%） 20.在流化床中为了传热或控制气—固相间的接触，常在床内设置内部构件，以垂直管最为常用，它同时具有_______，_______并甚至_______的作用。（传热、控制气泡聚、减少颗粒
厌氧颗粒污泥膨胀床反应器(EGSB)废水处理工程技术规范
厌氧颗粒污泥膨胀床反应器（EGSB）废水处理工程技术规范 目录 1 适用范围1 2 规范性引用文件1 3 术语和定义2 4 设计水量和设计水质3 5 总体要求4 6 工艺设计5 7 检测和过程控制11 8 主要辅助工程12 9 施工与验收12 10 运行与维护15
GB 50203 砌体工程施工质量验收规范 GB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50205 钢结构工程施工质量验收规范 GB 50209 建筑地面工程施工质量验收规范 GB 50222 建筑内部装修设计防火规范 GB 50268 给水排水管道工程施工及验收规范 GB 50275 压缩机、风机、泵安装工程施工及验收规范GB/T 18883 室内空气质量标准 GBJ 19 工业企业采暖通风及空气调节设计规范
GBJ 22 厂矿道路设计规范 GBJ 87 工业企业噪声控制设计规范 GBZ 1 工业企业设计卫生标准 GBZ 2 工作场所有害因素职业接触限值 CJJ 60 城市废水处理厂运行、维护及其安全技术规程 HGJ 212 金属焊接结构湿式气柜施工及验收规范 HJ/T 91 地表水和废水监测技术规范 JGJ 80 建筑施工高处作业安全技术规范 NY/T 1220.1 沼气工程技术规范第1 部分：工艺设计 NY/T 1220.2 沼气工程技术规范第2 部分：供气设计 《建设项目（工程）竣工验收办法》（国家计委计建设（1990）1215 号） 《建设项目竣工环境保护验收管理办法》（国家环境保护总局令（2001）第13 号） 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本标准。 3.1 厌氧颗粒污泥膨胀床反应器expanded granular sludge blanket reactor (简称EGSB反应器) 指由底部的污泥区和中上部的气、液、固三相分离区组合为一体的，通过回流和结构设计使废水在反应器内具有较高上升流速，反应器内部颗粒污泥处于膨胀状态的厌氧反应器。 3.2 外循环external the circle