行车主梁拱度下挠修复工程..
济南黄河特钢有限责任公司行车主梁拱度下挠修复工程
施
工
方
案
河南省宏瑞防腐安装有限公司
2015-05
行车主梁拱度下挠修复工程施工方案
1、行车主梁拱度严重下挠，修复主梁拱度并加固，达到国家相关标准要求。
2、施工质量标准：工程质量按照GB/T14405-93等国家标准执行。
3、计划维修项目和要达到的数值或效果
3.1 修复双主梁上拱度均至1/1000L即16.5mm（L为起重机跨度）使其符合GB/T14405-93《通用桥式起重机》优等品标准,并使双主梁同截面高差不大于1mm。
3.2 修复双主梁水平弯曲使之符合标准，（1/2000L之内，并均向走台侧凸曲）即：1-8mm，均向走台侧凸曲。
3.3 双主梁加固：
3.3.1 刚度指标：使其静刚度均达到GB/T14405-93《通用桥式起重机》新车优等品标准（技术条件：额定静载荷，小车位于跨中，从实际上拱度计算，静态刚性不大于1/800L）即不大于20.6mm。
3.3.2 强度指标：主梁强度指标按GB/T14405-93新车标准和GB5905—86实验规范执行：即3次加载1.25倍额定载荷,距地100mm,每次10分钟，最后一次主梁不得再有永久变形。
4、维修方案
4.1 起拱、加固技术路线的选定
4.1.1 目前国内现行起重机主梁下挠起拱、加固方法概述
目前国内起重机主梁下挠有多种起拱、加固方法，概括起来、主
要分为热（冷）缩主梁受拉区和预应力张拉两大类，两类方法虽然采取形式、手段、材料有差别，但修复原理从根本上说是一样的，都是反弯主梁，并且走的都是修复、补强、保持的技术路径。
4.1.2 现行两类方法的区别特征
1）第一类是利用热（冷）手段缩短主梁自身受拉区，依靠产生的偏心拉力来拉弯主梁，然后用型钢进行加固。
2) 第二类是利用加装的预应力拉筋，依靠施加偏心拉力的方法来拉弯主梁,并依靠增加的应力来增强主梁。
4.1.3 现行两类方法的不足和主要缺陷
1）现行第一类热（冷）缩主梁受拉区方法的主要缺陷是：变形与受拉区增加的应力较大并且与工作载荷应力重叠。不足之处还有：矫形尺寸差、型钢加固效果差、不易二次修复、工程量大、工期长等。
2）现行第二类预应力张拉方法的主要缺陷是：选用的拉筋材料不能长久保形、保力;每根拉筋受力不均、预加力不能对准偏轨梁的剪力线。
3）现行两类方法的共同不足是：修复效果都不能保持长久稳定，并易存安全隐患。
4.1.4 选定主梁起拱、加固方法
本项目选用一种改进的预应力张弦新方法，即《梁式起重机主梁下挠的修复方法及其梁式起重机》专利技术
4.1.5 选用方法的技术特点：
该方法主要是解决了拉筋长久保形、保力与每根拉筋受力均等的问题；能够使修复、加固效果长久保持稳定，并且，修复拱度曲线滑顺、精度高、受力好、可控制、可调整、施工简便用时短、增强效果
显著、对主梁没有损害等诸多优点。
4.1.6 本项目选用修复加固装置规格2×94.5tf-16.5m（选用计算过程略）
4.2 选用主梁起拱、加固、隔热、旁弯矫正的方法、机理
4.2.1 双主梁拱度修复方法及原理简述
4.2.1.1 体外预应力张弦修复增强起重机主梁下挠的基本形式
1、主梁
2、加强板
3、筋板
4、横梁
5、止退盖
6、保护夹板
7、撑顶器
8、安全夹板
9、钢绞线
4.2.1.2 张拉起拱方法示意图
1、等高棒
2、0.5mm钢丝
3、直尺
4、主梁5管式测力计、6、端梁7、固定端支座8、预应力钢绞线拉筋9、撑顶器
10、张拉端支座11、超高压双回路油泵12、转换后的压力表
13、高压油管14、空芯千斤拔
4.2.1.3 预应力钢绞线布置形式
1、加强板
2、筋板
3、横梁
4、扁夹具
5、预应力钢绞线
（箱型正轨梁扁夹具布置示意图）
4.2.1.4 撑顶器结构示意图
1、主梁下盖板
2、上顶板
3、5锁紧螺母
4、调整螺母
5、调整螺母
6、螺杆
7、下顶板
8、安全夹板
9、钢绞线
4.2.1.5 维修方法及原理简述
本维修方法就是通过反向张弦将主梁制成挠性预弯状态（起拱），同时附加反向应力（加固），用于抵消工作应力和形变，并改善小车通过的平顺性来实现修复加固之目的。
如图一至图四所示，将预应力张弦修复装置分别焊装于两主梁下盖板下面，穿入预应力钢绞线，将固定端夹牢，用专用小千斤拔配合油泵分别调整每根预应力钢绞线的初始应力，使其受力均等，然后再用专用大千斤拔统一张拉预应力钢绞线拉筋，在这一偏心拉力作用下便产生一个较大的相对于中性层的偏心力矩，迫使主梁向上弯曲变形。
张拉至设定拱度值后，切掉工艺段预应力钢绞线，夹牢张拉端，调整撑顶器螺母，使其受力，然后锁紧，去掉维修工具即完工。
采用该方法修复加固后，修复加固装置留置原位，成为起重机重要的承载构件，和主梁共同工作，承担着极大的修复主梁拱度和工作载荷的拉力。
撑顶器用于微量调整拱度和调整梁上载荷应力分布，增加对主梁及预应力钢绞线的约束，改善抗弯截面模量，防止钢绞线飞出造成伤害和备用再次调整拱度等。
4.2.4 增强主梁强度、刚度及承载能力的机理简述
4.2.4.1 应用体外预应力张弦修复主梁拱度的形式，也就是在主梁负荷之前，根据等效荷载和平衡荷载的原理，用修复装置给主梁施以载荷的反向预加力，将其制成一个下凹上凸的负弯矩，因梁的负弯矩的拉、压应力刚好与工作载荷造成的上凹下凸的正弯矩的拉、压应力相反，所以预应力抵消了一部分或者全部梁的工作载荷应力和工作弯矩，减小了或者使梁的最大工作应力值等于零。
预应力随载荷的增减而变化，无载荷时预应力为初始应力。
4.2.4.2 由于加装了修复装置，主梁的中性层相应的下移，受压区截面积增大，受拉区截面积缩小，但预应力钢绞线离中性轴最远，大部分拉应力都集中到预应力钢绞线上，又因预应力钢绞线有着优越的抗拉性能，所以修复后的主梁抗拉、抗压能力都增强了。
4.2.4.3 修复装置张紧后替代了大部分主梁的受拉工作，并对主梁原受压区的翘曲变形，受拉区的延伸、裂纹进行反向修复。
4.2.4.4 由于主梁下加装了修复装置，加大了主梁截面的惯性矩和抗弯截面模量，使主梁的刚度、强度都得到了加强。
4.2.4.5 增装了修复装置，相当于附加了一个下弦拉杆和几个支座，从而合理的调整了载荷分布和增加了支座约束，降低了最大弯曲正应力和最大弯矩值，显著提高梁的刚度。
4.2.4.6 修复装置张紧后，主梁的拱度、抗弯截面模量、弯矩值三者之间的变化近似，使原来的等截面梁改善为近似等强度梁。
4.2.5 双主梁旁弯矫正方法
主梁水平刚度较小、旁弯度需要矫正值较小时，采用张拉主梁中线两侧钢绞线不同顺序的方法即可完成旁弯矫正。
当主梁水平刚度较大，需矫正值较大时采用下面方法进行矫正：在预应力修复装置张紧之前，在双主梁之间用千斤顶将双主梁向走台侧顶至旁弯标准值上限，然后张拉钢绞线，起拱与旁弯矫正分别至设定值、待2小时定性期过后，去掉千斤顶测量旁弯值观察回弹量，如旁弯值符合标准值，此项修复工作结束；如旁弯值接近标准值，松开预应力修复装置，重复以上工作，加大千斤顶力度；如旁弯值与标准值相差较大时，则需用氧—乙炔火焰在主梁大筋板处配合矫正；如旁
弯值相差更大，则需割开边梁，按以上工艺矫正，待旁弯值符合标准值后，再将边梁割口补焊。
修复双主梁不等值内旁弯示意图
4.3 修复后主梁拱度、旁弯度及增强效果保持长久稳定的技术保障
修复后主梁的拱度值是主梁弯曲应力与修复装置张拉力的平衡点，要保持拱度和增强效果的长久稳定主要取决于张拉力的长久稳定，张拉力的长久稳定主要取决于拉筋材料的性能和配筋。本项目选用高强度、低松弛、防腐性能好的桥梁缆索用预应力钢绞线作为拉筋；按五十一年应力松弛和蠕变等于零、450MP应力幅200万次脉动拉伸不断裂的疲劳寿命为原则进行配筋设计。所以修复后在同样的载荷条件下，起重机主梁的工作安全和保持拱度数值及增强效果的长久稳定是有保证的。
退一步说，使用若干年后，如果拱度数值及增强效果万一发生变动可再调整撑顶器螺母或二次张拉，恢复效果非常简单。
4.4 施工工艺流程
4.4.1、前期准备阶段
4.4.1.1 检查、测量、分析、评估
4.4.1.1.1 检查主梁有无开焊、裂纹、局部变形等缺陷，如有起拱
前采取相应的手段消除之。
4.4.1.1.2 按专利技术之《修前检测项目表》逐项检测、认真填写
4.4.1.1.3 拉钢丝法测量主梁上拱图（附图）
4.4.1.1.4 主梁水平弯曲的测量（附图）
4.4.1.2 施工方案设计及施工准备
4.4.1.2.1 根据测量结果预设修复值（本工程拱度修复值设定为1/1000L，优等品标准值，即16.5mm；旁弯度修复值设定为1/2000L，即1-8mm均向走台侧凸曲）。
4.4.1.2.2 根据预设修复值，计算修复装置各部件及主梁各受力构件最大受力，然后校验、定值。（计算过程略）。
4.4.1.2.3 根据受力计算结果选用修复加固装置规格（本工程选用2×94.5Tf—16.5m修复加固装置，选用原则、过程略）。
4.4.1.2.4 按设计要求制作预应力张拉修复装置。
4.4.1.2.5 运至施工现场。
4.4.1.2.6 按本方案之安全措施做好安全准备工作。
4.4.2、施工及验证阶段
1）挂施工吊栏或支平台等2）安装测量工具
3）划线确定焊装位置4）焊装撑顶器及支座
5）穿入钢绞线6）夹固固定端夹片
7）按一定顺序分别分四次控力张拉钢绞线至设定拱度并保证钢绞线受力均等
8）夹固张拉端夹片9）安装止退密封盖
10）安装保护夹板11）切掉工艺段钢绞线
12）调整撑顶器螺母使其受力，然后锁紧锁紧螺母
13）主梁水平弯曲的维修（略）
施工吊篮草图
4.4.3 交工、验收、质量评价及保修阶段
1）试吊、测量、验证其效果。
2）清理施工现场、交工。
5、维修及验收依据标准
GB3811-83 起重机设计规范
GB/T14405-93 通用桥式起重机
GB6067-88 起重机安全规程
GB/ZQ8001-89 通用桥式起重机产品质量分等
GB5905—86 起重机试验规范和程序
6、施工安全措施
6.1 甲方职责
6.1.1 甲方将检修段大车滑线断电，并挂“有人施工禁止送电”警示牌。并用绝缘材料将作业区内角钢滑线保护起来。
6.1.2 甲方分别在两侧大车轨道上设置大车轮卡子4个，防止本车移动和相邻工作天车越界碰撞本车。
6.1.3 甲方清理作业区域障碍物及杂物，施工场地尽可能干净、平整。
6.1.4 甲方在作业区，设置安全围栏和警示标志，严禁非施工人员入内，注意防火、防电、防盗、防爆。
6.1.5 甲方向乙方介绍本单位、本行业的特殊规定和特点；介绍施工现场及相邻设备应注意事项。
6.2 乙方职责
6.2.1 乙方参与该工程人员应遵守甲方厂规厂纪，服从甲方领导，听从甲方指挥，接受甲方监督。
6.2.2 建立健全安全管理机构和制度，落实安全责任，明确安全责任分工，设专职或兼职安全员。
6.2.3 参与直接施工人员必须持有特种设备操作证。
6.2.4 乙方施工人员进入现场前，请甲方讲解现场注意事项及相关知识。
6.2.5 施工人员进入现场，必须穿棉质工作服，戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。
6.2.6 施工中所用起重设备、工具、梯子、绳索、吊点，必须经过试拉、试用，确保安全，工作可靠。电器设备、工具、电缆、确保不漏电，不飞出伤人。检修临时专用电盘，要有保护装置。
6.2.7 如发现有施工人员身体不适，或未按规定穿戴劳动保护服装和鞋帽以及违规违纪现象者，严禁进入施工现场，勒令停工。
6.2.8 从事危险性作业时，必须设安全监护人员，发现安全隐患时应及时报告，主动处理。
6.2.9 吊装时由专业起重工统一指挥，上下呼应，全面照应。钢丝绳套及缆风绳要可靠。吊装物件要捆绑牢固，有棱角处要用破布等物品过渡，防止切断钢丝绳。吊装物件要用棕绳系留，控制摆动，防止碰撞。严禁人员在吊装物下走动、作业。
7、乙方对质量负责范围和期限
（正常使用及防腐蚀条件保证下）主梁项目保质5年，其它项目保修半年。
河南省宏瑞防腐安装有限公司
起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的测量方法
△f 测 起重机主梁上拱度和悬臂上翘度的测量方法 1. 测量条件:室内起重机应水平放置，并无强辐射和热源影响；室外起重机应水平放置， 并无风、无日照。 当测量时，有日照影响，其实测上拱值应为测得的上拱值减去附表 2.1 的修正值。 2. 上拱度应在跨中 S/10 区域内测量；悬臂上翘度应在悬臂全长处及最大有效悬臂处分 别测量（后者为与测下挠度值比较）。 3. 计算上拱度值或上翘度值的基准点。当采用电动单梁起重机时，应为两侧大车车轮中 心向跨内约 500～600mm 处确定的基准点；当采用通用桥式起重机及通用门式起重机时， 应为主梁上翼缘板的测量线与大车轮中心铅垂线的交点。 4. 当有条件时，可以用经纬仪、水准仪等测标高的方法进行基准线测量，亦可以张紧的 钢丝进行基准测量。 5. 测量时，宜清除小车自重的影响。 6. 电动单梁起重机主梁跨中上拱度的测量（附图 2.1），应采用 15kg 的重锤将直径为 ф0.49～ф0.52mm 的钢丝拉好（附图 2.1），测出上拱度测量值△F 测。 上拱值应按下式计 算： F=△F 测-△g (附 2.1) 式中： F----上拱度值（mm ）； △F 测 ----上拱度测量值（mm ）; △ g -----钢丝下垂修正值（mm ），可按附表 2.2 取值。 500～600 测上拱度时钢丝固定点 s 500～600 附图 2.1 电动单梁起重机上拱度测量
起重机械作业指导书附表2.1 测量上梁上拱度的日照温度差扣除值 跨度S(m) 上下翼缘板的温度差（℃） 1234567891011121314151617 扣除值（mm） 10.500.350.70 1.05 1.40 1.75 2.10 2.45 2.80 3.15 3.50 3.85 4.20 4.55 4.80 5.25 5.7059.95 13.500.450.90 1.35 1.80 2.25 2.70 3.15 3.60 4.05 4.50 4.95 5.40 5.85 6.30 6.757.207.65 16.500.53 1.06 1.59 2.13 2.65 3.18 3.71 4.24 4.77 5.30 5.88 6.36 6.897.427.858.489.01 19.500.67 1.34 2.01 2.68 3.75 4.02 4.69 5.46 6.03 6.707.378.058.719.3810.0010.7211.89 22.500.80 1.60 2.40 3.20 4.00 4.80 5.60 6.407.208.008.809.5010.4011.2012.0012.8013.60 25.500.90 1.80 2.70 3.60 4.50 5.40 6.807.208.109.009.0010.8011.7012.8013.5014.4015.80 28.50 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.007.008.009.0010.0011.0012.0013.0014.0015.0016.0017.00 31.50 1.10 2.20 3.30 4.00 5.50 6.607.708.809.9011.0012.1013.2014.3015.4016.5017.6018.70 注：①上翼板的温度应在主梁中段位置的横筋板之间、受阳面轨道侧附近测量； ②下翼缘板的温度应在主梁中段位置两横筋板之间、翼缘板中心位置测量； ③对起重量为30～50t的起重机，表中数值应乘以0.85； ④非标准跨度的起重机，可以用比例插入法计算。
单梁桥式起重机结构设计.
摘要 我做的毕业设计课题是单梁桥式起重机。单梁桥式起重机是一种轻型起重设备，它适用起重量为0.5~5 吨，适用跨度4.5～16.5米，工作环境温度C在-20℃到40℃范围内，适合于车间、仓库、露天堆场等处的物品装卸工作。桥架由一根主梁和两根端梁刚接组成。根据起重量和跨度，主梁采用普通工字钢和U形槽组合焊接形成。主梁和端梁之间采用承载凸缘普通螺栓法兰连接。提升机构采用CD型电葫芦。 此次设计的主要内容有：问题的提出、总体方案的构思，结构设计及对未知问题的探索和解决方案的初步设计，装配图、零件图等一系列图纸的设计与绘制，以及毕业设计说明书的完成。 关键词：起重机；桥式起重机；大车运行机构；小车运行结构；小车起升；结构桥架；主端梁
ABSTRACT The topic of my graduation design is list the beam bridge type derrick of design the list beam bridge type derrick is a kind of light heavy equipments, it start to apply the weight as 0.5~5 tons, apply to across degree 4.5~16.5 meters, the work environment temperature is -20℃to 40℃.Inside scope, suitable for car, warehouse, open-air heap field etc. of the product pack to unload a work. The bridge was carried beam by a lord beam and 2 to just connect to constitute. According to weight with across a degree, lord beam adoption common the work word steel and U form slot combination weld formation. Lord beam and carry an of beam an adoption loading To good luck common stud bolt method orchid conjunction. Promote the organization adoption CD type an electricity bottle gourd. The main contents of this time design have: The problem put forward, conceive outline of total project, possibility design, structure design and draw towards doing not know a problem of investigate and solution of first step design, assemble diagram, spare parts diagram wait a series the design of the diagram paper with, end include graduation design manual of completion. Keywords: cranes;bridge type derrick ；During operation organization; Car running structure; Car hoisting structure; Bridge; Main girders.
通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施(标准版)
( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施(标准版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes
通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治 理措施(标准版) 我厂是生产中小型汽轮发电机和大中型异步电动机的国有大型企业，拥有各类通用桥式起重机40台。桥式起重机能否正常运转直接影响和制约着生产任务的顺利完成。为确保起重机械的安全正常运行，我厂每年都要组织有关专业技术人员对全厂的起重机械进行一次全面安全检测，并对查出的问题及时落实整改，以消除事故隐患。根据国家有关技术标准规定，桥式起重机主梁须有足够的上拱度（注1），然而我们在安全检测中发现，部分起重机主梁不仅没有上拱度，而且出现了下挠，已成为威协起重机安全运行的一大祸患。本文仅就通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施谈几点粗浅的认识。 一、主梁下挠原因
从每年的安全检测结果看，我厂先后查出16台桥式起重机主梁下挠，占我厂起重机总台数的40%。我们对这16台起重机的工作环境，使用年限，主梁结构，产地等进行调查研究，走访了起重机使用单位和操作人员，了解了起重机安装调试和使用维护等情况。从使用环境分布看，铸造车间5台、机加工车间6台，总装车间3台，铆焊车间2台；从使用年限看，5年以下0台，5－10年2台，10－20年6台，20年以上8台；从主梁结构看，箱式双梁9台，四桁架式2台，单腹板式5台；从产地来看，外购10台，本厂自制6台。通过对以上几方面的分析，我们认为造成桥式起重机主梁下挠原因主要有以下几点： 1、高温工作环境的影响。从上述分析可以看出，16台主梁下挠起重机中铸造车间就占了5台，由此看来高温工作环境对起重机主梁有较大影响。这是因为在热加工车间使用的桥式起重机，其主梁长期处于高温烘烤状态，从而降低了金属材料的屈服极限和产生温度应力，一方面温度应力与其他应力叠加后可能超过材料的屈服极限；另一方面由于主梁上下盖板受热不均匀，下盖板温度大大高于
关于桥式起重机主梁的优化设计的研究正式版
Through the reasonable organization of the production process, effective use of production resources to carry out production activities, to achieve the desired goal. 关于桥式起重机主梁的优化设计的研究正式版
关于桥式起重机主梁的优化设计的研 究正式版 下载提示：此安全管理资料适用于生产计划、生产组织以及生产控制环境中，通过合理组织生产过程，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到预期的生产目标和实现管理工作结果的把控。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 起重机是现代化生产过程中必不可少的辅助工具，也是必不可少的生产设备，对安全声场，减少事故有着显著作用。笔者根据自己从事的实际工作经验，研究了目前国内桥式起重机主梁优化设计的现状，分析了桥式起重机主梁优化设计国内外形式。 起重机是减轻笨重体力劳动，提高劳动效率，实现安全生产的起重运输机设备，在一定范围内水平移动和垂直起升的设备，具有作业循环性特点及动作间歇性特点。在对桥式起重机主梁结构优化设计
中，设计师研究的对象主要是主梁结构轻量化。采用合理化的主梁结构，可以减轻起重机自重，其意义在于节约所消耗的钢材和控制成本，提高安全性能和运行稳定性，也减轻了桥架和厂房建筑结构的受载。当今社会是一个倡导节能型的社会，节约能源和材料是起重机轻量化设计是本文桥式起重机主梁优化设计的一个主要问题，也是时代发展的问题。 桥式起重机主梁结构分析 桥式起重机的种类比较多，根据主梁的数目分类可以分为单梁桥架和双梁桥架；根据结构可以分为箱型结构桥架、型钢梁式桥架、精架式桥架。每种结构类型其性能都不同，箱型结构桥架是应用比较
2、预制预应力T梁预拱度计算及控制
预制预应力T梁预拱度计算及控制 摘要：本文结合***高速公路***桥25m预制T梁的工程实践，介绍了T梁预拱度设置的必要性及设置注意事项，提供了依据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土弹性计算理论计算梁体挠度的方法。 关键词：预制T梁预拱度设置挠度计算 0、桥梁简介 ****桥分左右两幅，左幅桥长483.2m，右幅桥长478.2m。全桥左幅共5联：3*25+4*25+4*30+3*35+3*25，右幅共5联：4*25+4*25+3*30+3*35+3*25,上部结构左幅第1联、左幅第2联、左幅第4联、右幅第1联、右幅第2联采用预应力砼（后张）先简支后连续T梁：其余采用预应力砼（后张）T梁桥面连续结构；全桥共有T梁203片，其中122片25m、41片35m、40片30m。T梁预应力束为钢绞线，锚具为VOM锚。 1、预拱度设置 1.1设置原因 预制T梁设计时，为使梁体具有足够的强度、刚度来承受恒载和活载所产生的弯矩，往往布置预应力筋，通过预应力筋张拉对梁体产生的负弯矩来抵消恒载和活载产生的正弯矩。为了控制梁体张拉时产生的过大的向上反拱，则需通过对预制梁台座（底模）设置一个向下的合适的拱度来抵消反拱，所设的拱度即为“预拱度”。 1.2注意事项 预拱度设置的合理与否十分重要，如设置不合理，将直接影响梁的外观及后续工作的质量。如预拱度设置过大，为保证桥面铺装设计标高，则需增加桥跨中段铺装层的厚度，这样就增加了桥面铺装混凝土的重量，既降低了梁的承载储备又造成了浪费；如预拱度设置过小，受桥面铺装设计标高控制，桥跨中段铺装层厚度将达不到设计厚度，这样就影响了桥面的耐久性及梁体的使用寿命。 预拱度的设置不仅梁底要设，梁顶也要设。如梁顶不设置预拱度，而只有梁底设置，梁片浇注完成后将会出现梁顶平、梁底凹的现象。预应力张拉后，由于预应力筋的作用，向上的拱度抵消了梁底的凹拱，却产生了梁顶的凸拱，预拱度的设置也就失去了意义。故，预拱度设置时，不仅要考虑梁底，也要考虑梁底。 2、梁体挠度计算 根据结构力学挠曲变形原理及预应力混凝土梁弹性计算理论，25m后张预应力预制T梁上拱度
起重机主梁上拱度计算方法
起重机主梁上拱度计算方法 传统检测法有：“水准仪”检测法，包括吊钩检测法、塔尺检测法两种；测距仪法。由于受电动单梁起重机主梁结构、小车行程止挡限位及电动葫芦等多种因素的限制，对在用电动单梁起重机主梁上拱度的检验不管采用哪种检测方法，测量时所选取的跨度与起重机实际跨度或多或少都存在有一定的偏差。有时（如采用吊钩法）这种偏差甚至会达1～2mm。此时如果没有对所检测的主梁上拱度进行正确的修正，那么对检验结果的判定（特别是跨度较小时）很有可能会出现误判。如：1台新安装的电动单梁起重机的实际跨度为7.0m，而测量时所选取的跨度最大只能为6.0m。试载前所检测出的上拱度为5.5mm。根据检验标准规定新安装的电动单梁起重机主梁上拱度应为（1～1.4）S/1000，此时如果按跨度7.0m简单地按测量所选取的6.0m跨度所对应的标准来直接判定所检测的数值时，可能会误判为该项目不合格，而实际上将检测数据经过跨度偏差修正后，其上拱度应为合格。因为跨度的偏差与上拱值并非成线性关系，所以，对所测的上拱值如果不加以正确修正，那么其所检测的上拱值对检验结果的判定影响很大，甚至可能会出现误判。 如图1所示为起重机主梁检测示意图，检测时所需拱度尺寸为HE。 图1 现场检验电动单梁起重机主梁示意图 1.主梁 2.电动葫芦 3.大车轨道 4.小车行程止挡装置
基于高精度全站仪与AC MES 的现场检查方法如下： 现场测量得：AF 、EF 、CH 根据几何关系可计算得： () EF EF AF OE 22 2+= 22CH OE OH -= 则： OH OE HE -=
起重机轨道检测 1、轨道测量参数 超高基准：左右两根钢轨中心之间的距离 基本轨距：左右两根钢轨表面以下16mm处内侧之间的距离； 棱镜常数/高度：轨道小车棱镜常数-34.4mm； 图4.1.2-1 中心线、超高说明图 中心线：轨距的一半，在直线段是平行于两根铁轨的，而在曲线段应该是平行于曲线切线的。 超高：两根铁轨表面中心线之间在竖直面内高差。
桥式起重机主梁设计
绪论 起重机的用途是将物品从空间的某一个地点搬运到另一个地点。为了完成这个作业，起重机一般具有使物品沿空间的三个方向运动的机构。桥式类型的起重机是依靠起重机运行机构和小车运行机构的组合运动使所搬运的物品在长方形平面内作运动。 起重机是现代生产不可缺少的组成部分，借助起重机可以实现主要工艺流程和辅助作业的机械化，在流水线和自动线生产车间中，起重机大大提高了生产效率。 本文主要完成了桥式起重机主体结构部分的设计及主梁和端梁的校 核计算。采用正轨箱形梁桥架，正轨箱形梁桥架由两根主梁和端梁构成。主梁外侧分别设有走台，并与端梁通过连接板焊接在一起形成刚性结构。为了运输方便在端梁中间设有接头，通过连接板和角钢使用螺栓连接，这种结构运输方便、安装容易。小车轨道固定于主梁的压板上，压板焊接在盖板的中央。 起重机属于起重机械的一种，是一种做循环、间歇运动的机械。通常起重机械由起升机构（使物品上下运动）、运行机构（使起重机械移动）、变幅机构和回转机构（使物品作水平移动）、再加上金属机构、动力装置、操纵控制及必要的辅助装置组合而成。 在建桥工程中所用的起重机械，根据其构造和性能的不同，一般可分为轻小型起重设备，桥式类型起重机械和臂架类型起重机三大类。 桥式起重机是横架与车间、仓库和料场上空进行物料吊运的起重设备。由于它的两端坐落在高大的水泥柱或者金属支架上，形状似桥，所以又称“天车”或者“行车”。桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，起重小车沿铺设在桥架上的轨道横向运行，构成一矩形的工作范围，就可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。 桥式起重机广泛应用在室内外仓库、厂房、码头和露天贮料场等处。桥式起重机可分为普通桥式起重机、简易梁桥式起重机和冶金专用桥式起重机三种。
通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施通用版
解决方案编号：YTO-FS-PD490 通用桥式起重机主梁下挠原因、危害 及治理措施通用版 The Problems, Defects, Requirements, Etc. That Have Been Reflected Or Can Be Expected, And A Solution Proposed T o Solve The Overall Problem Can Ensure The Rapid And Effective Implementation. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards
通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施通用版 使用提示：本解决方案文件可用于已经体现出的，或者可以预期的问题、不足、缺陷、需求等等，所提出的一个解决整体问题的方案（建议书、计划表），同时能够确保加以快速有效的执行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 我厂是生产中小型汽轮发电机和大中型异步电动机的国有大型企业，拥有各类通用桥式起重机40台。桥式起重机能否正常运转直接影响和制约着生产任务的顺利完成。为确保起重机械的安全正常运行，我厂每年都要组织有关专业技术人员对全厂的起重机械进行一次全面安全检测，并对查出的问题及时落实整改，以消除事故隐患。根据国家有关技术标准规定，桥式起重机主梁须有足够的上拱度（注1），然而我们在安全检测中发现，部分起重机主梁不仅没有上拱度，而且出现了下挠，已成为威协起重机安全运行的一大祸患。本文仅就通用桥式起重机主梁下挠原因、危害及治理措施谈几点粗浅的认识。 一、主梁下挠原因 从每年的安全检测结果看，我厂先后查出16台桥式起重机主梁下挠，占我厂起重机总台数的40%。我们对这16台起重机的工作环境，使用年限，主梁结构，产地等进行调查研究，走访了起重机使用单位和操作人员，了解了起
桥式起重机主梁设计说明书99082
桥式箱型起重机主梁设计 说明书 姓名：X X 学院：冶金与材料工程学院 专业班级：XX 指导教师：XX 日期：2012年1月 前言
桥式起重机是横架于车间、仓库和料场上空进行物料吊运的起重设备。由于它的两端坐落在高大的水泥柱或者金属支架上，形状似桥。桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。在室内外工矿企业、钢铁化工、铁路交通、港口码头以及物流周转等部门和场所均得到广泛的运用，是使用范围最广、数量最多的一种起重机械。 本书主要介绍了跨度28m,起重量50t的通用桥式起重机箱型梁的设计生产过程，同时对车间的布置情况作了较为粗略的参考设计。设计过程较为详细地考虑了实际生产与工作中的情况。 本书编写过程中得到XXX教授、XXX教授等老师和同学的指导和帮助，在此一并表示衷心的感谢。由于作者实际经验不足，理论知识有限，书中错误在所难免，敬请读者多多指正！ 作者2012年1月于XX学院 目录 第一章箱型梁式桥架结构的构造及尺寸 (1)
一、桥架的总体构造 (1) 二、主梁的几何尺寸 (2) 1、梁的截面选择和验算 (2) 2、箱形主梁截面的主要几何尺寸 (3) 三、主梁的受力分析 (4) 1、载荷计算 (4) 2、强度验算 (5) 3、主梁刚度的验算 (8) 4、焊缝的设计和验算 (10) 第二章主梁的制造工艺过程 (12) 一、备料 (12) 二、下料 (13) 三、焊接 (13) 四、检验与修整 (18) 第三章主梁焊接车间设计 (21) 一、焊接生产的过程及特点 (21) 二、焊接生产组成部分的确定 (22) 三、车间平面布置 (23) 结束语 (25) 参考文献 (26)
新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比
新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比 GB/T14405-2011是2011年修订的《通用桥式起重机》国家标准，与GB/T14405-1993版相比有较大的改变。现仅就对桥式起重机主梁的上拱度的检验验收标准及其如何满足标准要求进行分析对比，来加强对就GB/T14405-2011版的技术标准的理解。 GB/T14405-1993版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 桥架在运行机构组装完成以后，主梁应有上拱，跨中上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)，且放大上拱应:应控制在跨中的S/10范围内。这项要求是制作后出厂前的验收条件。在静载试验时，起升机构按1.25Gn(Gn为起重机的额定起重重）加权，超升离地面100mm-200mm高度处，悬空时间不少于10分钟，重复三次。卸才先后，小车开至跨端，检查主梁实有上拱度应不小子0.7S/1000。 GB/T14405-2011版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 起重机在做完静载试验时，应能承受1.25 Gn的试验载荷，主梁不应有永久变形。静载试验后的主梁，当空载小东在极|破位置时，上拱最高点应在跨度中部S/10范围内，其值不应小于O.7S/1000。显然 GB/TI4405-2011版标准与GB/T14405-1993版标准关于桥架桥式起重机主梁上拱度拱度的要求的区别在于，GB/TI4405-2011版标准没有对组装后的桥式起重机主梁的上拱皮直接提出验收条件，而是对静载试验后提山了上拱度的要求。 在GB/T14405-1993标准应用过程中，生产现场为达到标准要求，通常采取的措施是，第一，质检方面综合各种因素按桥式起重机主梁跨度分成两个区段对上拱度制定验收标准，即S≤9.5m时，主梁上拱度按(1.2-1.4)S/1000验收，当S>19.5m时，主梁上拱度核 (1.4-1.6)S/1000验收。第二，腹板下料前生产班组对腹板的上拱度再增加一个附加值，经过焊接等过程后确保上拱度达到检验要求。 在GB/T14405-2011标准应用过程中，标准没有提出桥式起重机主梁在制作后出厂前的上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)的要求，尽管如此，现阶段制作时仍采用执行 GB/T14405-1993标准的上述两个措施，其目的是保证起重机加载1.25Gn静载试验后主梁跨中上拱度不小于0.7S/1000。多年的实践表明按上述措施进行控制，桥式起重机主梁的上拱度没有出现过违背标准的事故发生。
基于ANSYS的桥式起重机主梁优化设计(2021版)
基于ANSYS的桥式起重机主梁优化设计(2021版) Safety management is an important part of enterprise production management. The object is the state management and control of all people, objects and environments in production. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0478
基于ANSYS的桥式起重机主梁优化设计 (2021版) 本文以16t双梁桥式起重机为例，通过有限元软件ANSYS对其主梁进行目标驱动优化（GoalDrivenOptimization），结果相较于优化前质量减轻了24.9%，效果非常显著，并且针对优化前后进行了静力分析，优化结果可靠可行。本文通过主梁的参数化设计和优化设计，实现了质量减轻的目的，对桥式起重机的设计具有重大意义。 桥式起重机已经成为了现代化生产中必不可少的一种机械设备，除了运用方便、效果显著等原因外，桥式起重机在安全方面相较于其他设备同样有着明显的优势，例如，在实际生产中，桥式起重机能显著提高生产安全，减小事故发生率。长久以来，我国对于重型机械的要求是够大够结实，因此，在传统的设计方法和加工工
艺的限制下，我们设计出来的桥式起重机往往都具有过高的安全系数，这样设计虽然安全，但是，正因为过于安全了，我们的设计造成许多材料的浪费和废弃。通过大量设计和实例表明，桥式起重机60%以上的重量是和主梁结构相关的，因此，主梁的结构设计是否合理，直接关系到钢材耗费量的多少。采用ANSYS对起重机主梁进行结构的优化设计，不仅能实现主梁的形状优化，从而改进产品外形，同时能提高整机性能，减少制造成本和材料消耗。 主梁结构分析 本文在进行优化设计前，先对桥式起重机主梁进行静力分析，分析的目的是求出主梁的最大应力和最大位移，方便后续的优化以及对比。 本文的研究对象是16t双梁桥式起重机，主梁由上、下盖板、两块腹板以及隔板组成，同时，为了分析更为准确，本文对端梁也进行了建模。 1.1参数化建模 优化设计就是讲设定的参数不断优化，最终在众多方案中寻找
梁底下挠处理方案
梁底下挠处理措施 一、情况说明 本项目部在施工A组团49#楼3.6m~7.2m时，由于木工班组施工人员粗心大意，没顶撑加固好局部梁板模板的支撑体系，致使（5）～（7）/（F）～（D）轴范围局部现浇梁板在浇筑成型拆模后有下挠现象，经过我方现场领导召集项目技术部、工程部分析，拟将上述部位现浇梁底未下挠部分植筋挂网；下挠部分凿掉保护层，重新支模，整理完毕后浇注C30细石混凝土，确保梁底平整。 二、处理措施 1、先将需要处理的部位搭设好稳固的施工脚手架即模板支撑体系，确保无沉降。 2、凿毛梁底，将没有下挠与接近下挠部位的梁底部沿梁长度方向每边预留30～50mm钻双排孔，孔径φ8，间距300mm，孔深不少于10d。 3、植筋：用“L”形φ6圆钢结合结构胶植入双排孔内，凝固后再横向绑扎φ6圆钢两根，然后在横向钢筋上铺设一层不大于梁底宽度250mm 或300mm的钢丝网片，防止结合层脱层、开裂。 4、凿除梁底下挠的最底部保护层，方便沿梁底全长铺设钢丝网片。 5、支梁底模，底模面距剔凿后的梁底下挠部位不得小于25mm，确保梁底模水平。梁底模须宽于梁底250mm或300mm，一侧平梁侧，另一侧超出梁侧，方便一侧梁墙模板搁置并调节角度以便设置混凝土灌注口。
6、支梁侧模，采用钢管步步紧及木枋加固。 7、在留有灌注口一侧用人工浇注细石混凝土，并用木扦插捣，用小锤轻轻敲捣，确保混凝土密实。 8、浇筑后第二天则及时拆除浇灌口一侧的梁侧模板，剔除突出的混凝土，用M5纯水泥砂浆抹面收平。 9、待新浇混凝土强度达到要求后方可拆除架体及梁底模板。 具体详见后附图： 后附图1：
后附图2： 后附图3：
起重机主梁上拱度计算方法
起重机主梁上拱度计算方法 传统检测法有:“水准仪”检测法,包括吊钩检测法、塔尺检测法两种;测距仪法。由于受电动单梁起重机主梁结构、小车行程止挡限位及电动葫芦等多种因素得限制,对在用电动单梁起重机主梁上拱度得检验不管采用哪种检测方法,测量时所选取得跨度与起重机实际跨度或多或少都存在有一定得偏差。有时(如采用吊钩法)这种偏差甚至会达1～2mm。此时如果没有对所检测得主梁上拱度进行正确得修正,那么对检验结果得判定(特别就是跨度较小时)很有可能会出现误判。如:1台新安装得电动单梁起重机得实际跨度为7、0m, 而测量时所选取得跨度最大只能为6、0m。试载前所检测出得上拱度为5、5mm。根据检验标准规定新安装得电动单梁起重机主梁上拱度应为(1～1、4)S/1000,此时如果按跨度7、0m 简单地按测量所选取得6、0m跨度所对应得标准来直接判定所检测得数值时,可能会误判为该项目不合格,而实际上将检测数据经过跨度偏差修正后,其上拱度应为合格。因为跨度得偏差与上拱值并非成线性关系,所以,对所测得上拱值如果不加以正确修正,那么其所检测得上拱值对检验结果得判定影响很大,甚至可能会出现误判。 如图1所示为起重机主梁检测示意图,检测时所需拱度尺寸为。 图1 现场检验电动单梁起重机主梁示意图 1、主梁 2、电动葫芦 3、大车轨道 4、小车行程止挡装置
基于高精度全站仪与AC MES得现场检查方法如下: 现场测量得:、、 根据几何关系可计算得: 则: 起重机轨道检测 1、轨道测量参数 超高基准:左右两根钢轨中心之间得距离 基本轨距:左右两根钢轨表面以下16mm处内侧之间得距离; 棱镜常数/高度 :轨道小车棱镜常数-34、4mm; 图4、1、2-1 中心线、超高说明图 中心线:轨距得一半,在直线段就是平行于两根铁轨得,而在曲线段应该就是平行于曲线切线得。 超高:两根铁轨表面中心线之间在竖直面内高差。
支架预拱度详细计算说明
南平市跨江大桥支架施工预拱 度计算说明书 武汉理工大学南平跨江大桥监控项目部 2008年12月
南平跨江大桥主桥支架预拱度计算说明书 一、主桥支架施工系统说明 福建省南平市跨江大桥主桥采用跨径组合为38+126+76米的自锚式独塔悬索—斜拉协作体系桥，全长240米。跨江大桥的主梁采取箱型混合梁，中跨中部采用钢箱梁，其余部分为预应力混凝土梁，主梁采用支架施工。 从2号墩开始沿纵向方向共设置有17个临支墩，即L1—L17，见图1，每排临支墩由6根外径为1000~1200mm 的钢管桩并联而成，临时墩管柱上横向分配梁采用4~6根I56b 工字钢支撑于钢管桩顶部，临支墩之间以沿横桥向共17根双排单层加强型的贝雷片相连接，见图2。 图1. 主桥支架纵桥向设置 图2. 主桥支架横桥向设置
二、主桥支架预拱度计算 ㈠ 荷载计算 1、主梁自重（纵向分布） ① 市区侧砼梁段自重 ② 九峰侧砼梁段自重 ③ 钢箱梁段自重 钢箱梁段：共1450T ，宽长m m 3085 (底宽)，平均2/69.5m kN 。 2、贝雷支架及其上分配梁，模板：2/5m kN 3、振捣砼时产生的荷载：对垂直面模板为2/4m kN 4、倾倒砼时产生的荷载：取2/2m kN
5、塔竖转施工前位于4号墩靠九峰侧砼段处拼装，塔的自重 塔：共573.74T ，068斜面内顶点到桥面的垂线长度为m 262.55，平均 m to n f /382.10 ㈡ 支架在荷载作用下的挠度计算 根据支架施工图纸提供的结构图，支承分布情况，将结构离散，建立有限元模型，采用有限元程序MIDAS/CIVIL 进行计算。 又考虑到贝雷片不能贯穿3号墩和4号墩，故将全桥支架分为3部分进行计算。 1、2号墩到3号墩之间支架 ①2号墩到3号墩之间的支架有限元模型，见图3。 有限元模型共有851个节点和891个单元，单元采用空间梁单元。模型单元材料采用Q235，材料物理参数为： 弹性模量：Pa E 111006.2?= 泊松比：3.0=PRXY 密度：33/1085.7m Kg ?=ρ 图3. 2#墩到3#墩之间支架有限元模型 ②荷载工况 考虑荷载包括：1.1倍市区侧砼梁自重+贝雷支架及其分配梁和模板+振捣与倾倒砼时产生的荷载。
桥式起重机主梁设计说明书
桥式起重机设计说明书 姓名： 学院：材料科学与工程学院 专业班级： 指导教师： 日期： 2011年1月 前言 桥式起重机是横架于车间、仓库和料场上空进行物料吊运的起重设备。由于它的两端坐落在高大的水泥柱或者金属
支架上，形状似桥。桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。在室内外工矿企业、钢铁化工、铁路交通、港口码头以及物流周转等部门和场所均得到广泛的运用，是使用范围最广、数量最多的一种起重机械。 本书主要介绍了跨度28m,起重量50t的通用桥式起重机箱型梁的设计生产过程，同时对车间的布置情况作了较为粗略的参考设计。设计过程较为详细地考虑了实际生产与工作中的情况。 本书编写过程中得到XXX副教授、XXX副教授等老师和同学的指导和帮助，在此一并表示衷心的感谢。由于作者实际经验不足，理论知识有限，书中错误在所难免，敬请读者多多指正！ 作者2010年1月于XX大学 目录 第一章箱型梁式桥架结构的构造及尺寸 (1) 一、桥架的总体构造 (1) 二、主梁的几何尺寸 (2)
1、梁的截面选择和验算 (2) 2、箱形主梁截面的主要几何尺寸 (3) 三、主梁的受力分析 (4) 1、载荷计算 (4) 2、强度验算 (5) 3、主梁刚度的验算 (8) 4、焊缝的设计和验算 (10) 第二章主梁的制造工艺过程 (12) 一、备料 (12) 二、下料 (13) 三、焊接 (13) 四、检验与修整 (18) 第三章主梁焊接车间设计 (21) 一、焊接生产的过程及特点 (21) 二、焊接生产组成部分的确定 (22) 三、车间平面布置 (23) 第四章焊接工艺卡 (25) 结束语 (26) 参考文献 (27)
行车主梁拱度下挠修复工程
济南黄河特钢有限责任公司 行车主梁拱度下挠修复工程 施 工 方 案 河南省宏瑞防腐安装有限公司 2015-05 行车主梁拱度下挠修复工程施工方案1、行车主梁拱度严重下挠，修复主梁拱度并加固，达到国家相关标准要求。 2、施工质量标准：工程质量按照GB/T14405-93等国家标准执行。 3、计划维修项目和要达到的数值或效果 3.1 修复双主梁上拱度均至1/1000L即16.5mm（L为起重机跨度）使其符合GB/T14405-93《通用桥式起重机》优等品标准,并使双主梁同截面高差不大于1mm。 3.2 修复双主梁水平弯曲使之符合标准，（1/2000L之内，并均向走台侧凸曲）即：1-8mm，均向走台侧凸曲。 3.3 双主梁加固： 3.3.1 刚度指标：使其静刚度均达到GB/T14405-93《通用桥式起重机》新车优等品标准（技术条件：额定静载荷，小车位于跨中，从实际上拱度计算，静态刚性不大于1/800L）即不大于20.6mm。 3.3.2 强度指标：主梁强度指标按GB/T14405-93新车标准和GB5905—86实验规范执行：即3次加载1.25倍额定载荷,距地100mm,
每次10分钟，最后一次主梁不得再有永久变形。 4、维修方案 4.1 起拱、加固技术路线的选定 4.1.1 目前国内现行起重机主梁下挠起拱、加固方法概述 目前国内起重机主梁下挠有多种起拱、加固方法，概括起来、主要分为热（冷）缩主梁受拉区和预应力张拉两大类，两类方法虽然采取形式、手段、材料有差别，但修复原理从根本上说是一样的，都是反弯主梁，并且走的都是修复、补强、保持的技术路径。 4.1.2 现行两类方法的区别特征 1）第一类是利用热（冷）手段缩短主梁自身受拉区，依靠产生的偏心拉力来拉弯主梁，然后用型钢进行加固。 2) 第二类是利用加装的预应力拉筋，依靠施加偏心拉力的方法来拉弯主梁,并依靠增加的应力来增强主梁。 4.1.3 现行两类方法的不足和主要缺陷 1）现行第一类热（冷）缩主梁受拉区方法的主要缺陷是：变形与受拉区增加的应力较大并且与工作载荷应力重叠。不足之处还有：矫形尺寸差、型钢加固效果差、不易二次修复、工程量大、工期长等。 2）现行第二类预应力张拉方法的主要缺陷是：选用的拉筋材料不能长久保形、保力;每根拉筋受力不均、预加力不能对准偏轨梁的剪力线。 3）现行两类方法的共同不足是：修复效果都不能保持长久稳定，并易存安全隐患。 4.1.4 选定主梁起拱、加固方法
新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比
新旧国标-桥式起重机主梁上拱度验收标准对比 GB/T14405-2011是2011年修订的《通用桥式起重机》国家标准，与GB/T14405-1993版相比有较大的改变。现仅就对桥式起重机主梁的上拱度的检验验收标准及其如何满足标准要求进行分析对比，来加强对就GB/T14405-2011版的技术标准的理解。 GB/T14405-1993版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 桥架在运行机构组装完成以后，主梁应有上拱，跨中上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)，且放大上拱应:应控制在跨中的S/10范围内。这项要求是制作后出厂前的验收条件。在静载试验时，起升机构按1.25Gn(Gn为起重机的额定起重重）加权，超升离地面100mm-200mm高度处，悬空时间不少于10分钟，重复三次。卸才先后，小车开至跨端，检查主梁实有上拱度应不小子0.7S/1000。GB/T14405-2011版标准关于桥式起重机主梁上拱度的描述为: 起重机在做完静载试验时，应能承受1.25 Gn的试验载荷，主梁不应有永久变形。静载试验后的主梁，当空载小东在极|破位置时，上拱最高点应在跨度中部S/10范围内，其值不应小于O.7S/1000。显然GB/TI4405-2011版标准与GB/T14405-1993版标准关于桥架桥式起重机主梁上拱度拱度的要求的区别在于，GB/TI4405-2011版标准没有对组装后的桥式起重机主梁的上拱皮直接提出验收条件，而是对静载试验后提山了上拱度的要求。 在GB/T14405-1993标准应用过程中，生产现场为达到标准要求，通常采取的措施是，第一，质检方面综合各种因素按桥式起重机主梁跨度分成两个区段对上拱度制定验收标准，即S≤9.5m时，主梁上拱度按(1.2-1.4)S/1000验收，当S>19.5m时，主梁上拱度核 (1.4-1.6)S/1000验收。第二，腹板下料前生产班组对腹板的上拱度再增加一个附加值，经过焊接等过程后确保上拱度达到检验要求。 在GB/T14405-2011标准应用过程中，标准没有提出桥式起重机主梁在制作后出厂前的上拱度应为(0.9-1.4)S/1000(S为主梁跨度)的要求，尽管如此，现阶段制作时仍采用执行GB/T14405-1993标准的上述两个措施，其目的是保证起重机加载1.25Gn静载试验后主梁跨中上拱度不小于0.7S/1000。多年的实践表明按上述措施进行控制，桥式起重机主梁的上拱度没有出现过违背标准的事故发生。
起重机主梁的具体设计计算模板
起重机（桥式）主梁的具体设计计算 设计内容计算与说明结果 1）大车轮距 2）主梁高度 3）端梁高度 4）桥架端部梯形高度 5）主梁腹板高度 6）确定主梁截面尺寸1.主要尺寸的确定 = K（ 8 1 ～ 5 1 ）L=（ 8 1 ～ 5 1 ）22.5=2.8～4.5m 取K=4m m L H25 .1 18 5.22 18 = = =（理论值） = H（0.4～0.6）H=0.50～0.75m 取= H0.7m C=（ 10 1 ～ 5 1 ）L=（ 10 1 ～ 5 1 ）22.5=2.25～4.5m 取C=2.5m 根据主梁计算高度H=1.25m，最后选定腹板高度h=1.3m 主梁中间截面各构件板厚根据[1]表7-1推荐确定如下： 腹板厚δ=6mm；上下盖板厚 1 δ=8mm 主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定： b＞ 5.3 25 1 5.3 = H =357mm b＞ 50 500 22 50 = L =450mm 因此取b=500mm 盖板宽度：40 6 2 00 5 40 2+ ? + = + + =δ b B=552mm 取B=550mm 主梁的实际高度：8 2 30 1 2 1 ? + = + =δ h H=1316mm 同理，主梁支承截面的腹板高度取 h=700mm，这时支承 截面的实际高度 1 2δ + =h H=716mm 主梁中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图5-1和 图5-2 K=4m H=1.25m = H0.7m C=2.5m h=1.3m δ=6mm 1 δ=8mm b=500mm B=550mm H=1316mm （实际值）
最新桥式起重机设计计算讲义(DOC)
一、通用桥式起重机箱形主梁强度计算(双梁小车型) 1、受力分析 作为室内用通用桥式起重机钢结构将承受常规载荷G P 、Q P 和H P 三种基本载荷和偶然载荷S P ，因此为载荷组合Ⅱ。 其主梁上将作用有G P 、Q P 、H P 载荷。 主梁跨中截面承受弯曲应力最大，为受弯危险截面；主梁跨端承受剪力最大，为剪切危险截面。 当主梁为偏轨箱形梁时，主梁跨中截面除了要计算整体垂直与水平弯曲强度计算、局部弯曲强度计算外，还要计算扭转剪切强度，弯曲强度与剪切强度需进行折算。 2、主梁断面几何特性计算 上下翼缘板不等厚,采用平行轴原理计算组合截面的几何特性。
图2-4 注：此箱形截面垂直形心轴为y-y 形心线，为对称形心线。因上下翼缘板厚不等，应以x ’— x ’为参考形心线,利用平行轴原理求水平形心线x —x 位置c y 。 ① 断面形状如图2-4所示,尺寸如图所示的H 、1h 、2h 、B 、b 、0b 等。 ② 3212F F F F ++=∑ [11Bh F =，02bh F =，23Bh F =] ③ Fr q ∑= (m kg /) ④ 3 21232021122.)21(2)2(F F F h F h h F h H F F y F y i i c +++++- =∑?∑= (cm ) ⑤ 2 233 22323212113 112 212)(212y F Bh y F h h H b y F Bh J x ?++?+--+?+= (4cm ) ⑥ 202032231)2 2(21221212b b F h b B h B h J y ++++= (4cm ) ⑦ c X X y J W /=和c X y H J -/(3cm ) ⑧ 2 B J W y y = (3cm ) 3、许用应力为X ][σ和X ][τ。