煤矿综采工作面供电设计汇总
附件2:
***矿综采工作面供电设计
（一）综采工作面主要条件
该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。
矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。
（二）设备选用
1、工作面设备
采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。两台主电动机同时起动。
工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。
2、顺槽设备
1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。
2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。其额定功率315KW,额定电压1140V。
3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400 KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。皮带机采用CST启动方式。
4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。
5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW516/13.2型（2台），其额定功率132KW,额定电压1140V。
3、其它设备
移动列车处安装JH2-18.5慢速绞车两部，用于移动列车牵引。绞车电机功率18.5KW,额定电压等级1140V；顺槽皮带机机头安装电磁除铁器一台，型号RCDC-25S，电机功率30KW,额定电压1140V；皮带顺槽巷采用2台15KW 排污泵临时排水，额定电压1140V；其余巷道排水设备及水仓处固定离心泵就近接取电源或另设移动变电站供电。
（三）工作面移动变电站及配电点位置的确定
工作面电源电压为10kV,来自200m 以外的盘区变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V 和3300V 两种电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V 。在顺槽皮带机机头设置移动变电站及配电点，为顺槽皮带机供电；在顺槽皮带巷距工作面100-200米处设移动列车，将移动变电站，采煤机、工溜、转载机、破碎机控制开关，液压泵站、喷雾泵及其控制开关装在移动列车上，可以随着工作面的推进定期在轨道上进行移动。见设备布置示意图。 （四）负荷统计及移动变电站选择
按用电设备额定电压分为1140V 和3300V 两种，按移动变电站二次侧两种电压等级选取：
1、3300V 用电设备变电站选取
由于采煤机（1815KW ）、刮板输送机（2*700KW ）单机容量较大，且考虑过电流保护灵敏系数的要求，分别选用1台容量较大的移动变电站。
1） 供采煤机移动变电站选取（1# 移变）
b 18151
S 2135.3cos 0.85
e
x
pj
P K
KVA ??=
=
=∑ cos pj ? ——各设备的加权平均功率因素，1#移变供电1台采煤
机组，取0.85；
e p
∑——
设备额定功率之和；
x k ——需用系数，在综采工作面，x k =0.4+0.6
b
e
p p
∑，b p 为最大
一台设备额定功率，对单台设备，x k =1。
选择25002135.3be b S KVA S KVA =>=
2）供工作面运输机移动变电站选取（2#移变） b 14001
S 1647.1cos 0.85
e x pj
P K KVA ??==
=∑
选择20001647.1be b S KVA S KVA =>= 2、1140V 用电设备变电站选取
顺槽皮带机容量较大，且为固定供电设备，单独选用一台移动变电站，其余设备选用一台移动变电站。顺槽皮带巷2台15KW 潜污泵可就近在移动变电站接取电源。
1)顺槽皮带机移动变电站选取（3#移变）
顺槽皮带机长度约为2000m,且皮带巷坡度不大，皮带机采用两驱运行，一驱备用可满足要求。
b 9131
S 1074.1cos 0.85
e
x
pj
P K
KVA ??=
=
=∑ 选择12501074.1be b S KVA S KVA =>= 2)其它设备移动变电站选取（4#移变）
x k =0.4+0.6b p /e p ∑=0.4+0.6×315/1394=0.54
b
13940.54
S 1075.3cos 0.7
e
x
pj
P K KVA ??=
=
=∑ 选择12501075.3be b S KVA S KVA =>=
根据井下移动变电站要求选取型号为KBSGZY 型移变。
工作面负荷统计
（五）供电系统选型与供电系统拟定
由采区变电所1#、2#、3#、4#四台高压开关（200/5）向工作面四台移动变电站高压供电。移动变电站高压侧开关采用真空断路器，开关具有短路、过负荷和无压释放保护。
低压馈电开关及磁力启动器按其断路器（接触器）额定电流大于等于所控制（启动）设备额定电流进行选取，按断路器（接触器）分
断能力等于或大于所通过最大三相短路电流来校验。馈电应具备短路、过负荷、漏电跳闸及闭锁等保护，磁力起动器应具有短路、过负荷、漏电闭锁、断相等保护及远方控制功能。
采煤机额定电流375A，1#移变选取德国贝克生产PBE3006型低压开关，三回3300V出线，额定电流450A，一用两备，低压开关直接向采煤机供电，另一回路出线127V；刮板运输机额定电流2*143A。2#移变低压侧选取英国ALLENWEST公司生产AW2000型开关，五回3300V出线，单回额定电流200A，四用一备，另一回路出线127V。3#移变低压侧运行负荷额定电流585.1A，移变低压侧选取平阳开关厂生产BXD-800型真空馈电开关，皮带机三台驱动电机的电流256A，三台油泵额定电流12A，三台风扇额定电流3.5A，两台抱闸额定电流2.6A，采用长治海通生产Ⅱ组开关进行控制，其中3回采用400A接触器控制驱动电机，另外8回采用30A接触器控制油泵、风扇、抱闸油泵，满足使用要求，自动油泵涨紧电机采用KXJ3-80/1140型专用开关，电磁除铁器、卷带电机选用QBZ-80/1140型开关均满足要求。4#移变低压侧运行负荷额定电流I zd≥I eq+∑I e K x。其中I eq为最大负荷额定电流，取转载机额定电流200A，∑I e为其余设备额定电流之和为700A，K x 为需用系数0.54，I zd≥200+700*0.54=578A。移变低压侧选用平阳开关厂生产BXD-800型真空馈电开关，乳化液泵、喷雾泵、转载机、破碎机均采用长治海通生产6路组合开关控制，每台开关六回1140V出线，额定电流400安，满足使用要求。
根据供电设备选型与布置拟定供电系统图。
（六）高压电缆截面选择校验
按设计规定及矿用高压电缆选型，初选MYPTJ 型矿用10KV 铜芯、橡套、双屏蔽电缆。
1、供1#移变高压电缆截面选择（L 1） 1）按长时允许电流选电缆截面
3
3
10137fh P K
I A ?===
pj h ---平均效率，查表得0.9。
根据矿用橡套电缆长时允许载流量查表得35mm 2 电缆为138A >137A 满足要求。
2）按经济电流密度校验电缆截面。
2137
60.92.25
I A mm j =
== A---电缆主芯截面
j---经济电流密度 A/mm 2 查表得2.25
根据高压电缆经济电流密度校验35 mm 2不能满足要求，应选取70 mm 2截面电缆，长时允许截流量215A 。 3）按允许电压损失校验
%0.028 2.2 6.2%7%U KP ?==?=<∑
%U ?——高压电缆线路中的电压损失百分数。
K ∑—— 兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失百分数。 P —— 电缆长度，km 。 7%——允许电压损失百分数。
校验满足要求。 4) 热稳定校验电缆截面
设井下盘区变电所10kV 母线最大短路容量限制50MVA ，最大
三相稳态短路电流6(3)2887I
A ∞
===
22min
15.570A mm mm ===<
i t ——短路电流的假象时间，即热等效时间，取0.25S;
C ——电缆热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4。 热稳定校验电缆截面满足要求。 2、供2#移变高压电缆截面选择（L 2） 1）按长时允许电流选电缆截面
3
3
10105.7fh P K
I A ?===
取25mm 2电缆长时允许截流量113A ＞105.7A 满足要求。
2）按经济电流密度校验电缆截面。
22105.7
47252.25
I A mm mm j =
==> 25mm 2电缆不能满足要求，选取50 mm 2电缆截流量173A 。 3）按允许电压损失校验
%0.038 2.28.36%7%U KP ?==?=>∑ 不能满足要求
选取70mm 2 电缆% 6.2%7%U ?=< 4） 热稳定校验电缆截面 A min =15.5 mm 2＜70 mm 2 满足要求
3、供3#移变高压电缆截面选择
1）按长时允许电流选电缆截面
100fh I A = 取25mm 2
电缆长时允许截流量113A 满足要求。
2）按经济电流密度校验电缆截面。
2210044.4252.25
I A mm mm j =
==>不能满足要求 3）按允许电压损失校验
%0.0380.3 1.14%7%U KP ?==?=<∑ 满足使用要求
4）热稳定校验电缆截面 A min =15.5 mm 2＜50 mm 2 满足要求 4、供4#移变高压电缆截面选择
1）按长时间允许电流选择电缆截面
69fh I A =取16 mm 2
电缆长时间允许截流量83A ，满足要求。
2）按经济电流密度校验截面
26930.72.25
I A mm j =
==不能满足要求。 取35 mm 2电缆截面流量138A 。 3）按允许电压损失校验
%0.054 2.211.88%7%U KP ?==?=>∑ 不能满足要求。
选取70mm 2 电缆% 6.2%7%U ?=<满足要求。 4）热稳定校验电缆截面
22min 15.570A mm mm =<满足要求。
四条高压电缆选取为：
L1——MYPTJ-10——3*70+3*25+3*2.5——2200m
L2——MYPTJ-10——3*70+3*25+3*2.5——2200m
L3——MYPTJ-10——3*50+3*16+3*2.5——300m
L4——MYPTJ-10——3*70+3*25+3*2.5——2200m
(七)按长时负荷电流初选低压电缆截面
长时负荷电流要求电缆截面载流量大于等于电缆长时间负荷电流，电缆标号见拟定供电系统图。
采煤机选用MCPR1.9/3.3KV 拖移电缆，刮板运输机选用MYPTJ1.9/3KV 型电缆，其余1140V 电缆均选用MYP 型矿用橡套屏蔽电缆。L 10选取两趟120mm 2电缆，L 12选取两趟70 mm 2电缆，L 13选取两趟50 mm 2电缆。
（八）按机械强度要求校验电缆截面
机械强度要求采煤机电缆允许最小截面35-55 mm 2，工作刮板输送机为16-35 mm 2，均满足要求。 （九）按允许电压损失校验电缆截面
3.3KV 系统允许电压损失
y e U 0.9U 34000.93300430za E V ?=-=-?=
1.14KV 系统为y U 11900.91140164V ?=-?= 1、 1＃移动变电站低压配电系统 移变参数：2500be S KVA = 3.4ze U KV =
418.4ze I A = 5.5%d U = 10800P W ?=
1)正常运行时的电压损失校验
推导参数：变压器内部电阻上压降百分数10
r be P
U S ?=
? 10800
0.43250010
r U =
=?
变压器内部电抗上压降百分数
5.48x U =
==
正常负荷变压器内部电压损失百分数
()()
%2135.3
2.79cos sin 25000.4350480.53b b be r r S U S U U ???=
=++?
变压器内部电压损失
% 2.793400
94.86100100
b ze b U E U V ???=
== L5电缆上允许电压损失为：
543094.86335.14yl y b U U U V ?=?-?=-= 要求L5最小截面为：
553352
1018154501019.342.53300335.140.9
e L e yL p l A mm DU U h ???===????
52219.3150L A mm mm =< 满足正常供电要求。
2）按起动时电压损失校验电缆截面 （1）阻抗等值电路图如1-1所示。
图1-1变电站供电系统起动阻抗等值电路
Z1变压器内部阻抗 Z2 L5电缆阻抗 Z3 采煤机等值阻抗 （2）变压器内部阻抗 变压器二次额定电流：
12
437.4108000.01933437.4be be I A P R I ===?=
==Ω?
10.239X =
=
=Ω
（3）L 5电缆阻抗:
(4)采煤机起动时相阻抗 双电机同时启动 cos 0.4eq ?=
3 1.252Z =
==Ω 43cos 1.2520.40.501eq R Z ?==?=Ω
33sin 1.2520.9165 1.147eq X Z ?==?=Ω 回路总阻抗：
1
2
30.0190.0640.5010.584R R R
R =++=++=Ω∑
1230.2390.031 1.147 1.417X X X X =++=++=Ω∑ 采煤机启动时实际起动电流I sq:
1280.0sq I A =
=
=
采煤机起动时电压机端电压U
q
1280.8 1.2522777.5q sq y U Z V ==?= 2777.5
84.2%75%3300
q e
U U =
=>
05051.18 1.180.120.450.0640.0690.450.031Z z R R L X X L ==??=Ω==?=Ω
所以采煤机干线电缆截面满足起动要求。 2、2#移动变电站低压配电系统。
2000be S KVA = 3.4ze U KV = 334.7ze I A = 5%d U = 9700P W ?= 1)正常运行时的电压损失校验（按机尾高速电机运行校验） 变压器推导参数：9700
0.48510200010
r be P U S ?===??
4.98x U =
==
()()%1647.1cos sin 0.4850.85 4.940.53 2.512000
b b r r be S U U U S ???=
+=?+?= 变压器内部电压损失：% 2.513400
85.34100100
b ze b U E U V ???=
== L9电缆上允许电压损失为：
943085.34344.66yl y b U U U V ?=?-?=-=
要求L9最小截面为：
533
52910750450107.842.53300344.660.9
e L e yL p l A mm DU U h ???===????
2297.850L A mm mm =<
2）按起动时电压损失校验电缆截面
（1）阻抗等值电路图如1-2所示。
图1-2变电站供电系统起动阻抗等值电路
Z1变压器内部阻抗 Z2 Z3 机头机尾电缆阻抗 Z4 低速电动机起动阻抗
（2）变压器内部阻抗
349.9
be
I A
===
12
9700
0.026
33349.9
be
P
R
I
?
===Ω
?
1
0.271
X===Ω
（3）、电缆阻抗
机头电缆L7：
07
1.18 1.180.380.20.09
Z
R R L
==??=Ω
207
0.0810.20.016
X X L
==?=Ω
机尾电缆L8 ：
3
0.202
R=Ω
3
0.036
X=Ω
（4）、电动机（低速）起动相阻抗：
双电机同时起动：cos0.4
eq
?=
4
4.59
Z===Ω
44
cos 4.590.4 1.836
eq
R Z?
==?=Ω
4
4.590.9165 4.206
X=?=Ω
计算总阻抗：
()()
1124
0.090.016 1.836 4.206 1.926 4.222
Z Z Z j j j
=+=+++=+
()()
1234
0.2020.036 1.836 4.206 2.038 4.242
Z Z Z j j j
=+=+++=+
()()
()()
1112
22
1112
1.926 4.222
2.038 4.242
0.991 2.125 2.34565.0
1.926 4.222
2.038 4.242
j j
Z Z
Z j
Z Z j j
++
===+=
++++
()()1220.0260.2710.991 2.125 1.017 2.396 2.60367.0Z Z Z j j j =+=+++=+=
变压器输出起动电流：
754.1367.0bq I =
=
=-
机尾电动机起动电流：
111112 4.64165.5754.1367.0374.4366.49.34664.9
zq bq Z I I Z Z ?-===-+
机尾电动机起动电压：
4374.43 4.592976.76q zq U Z V ==?= 2976.76
90.2%75%3300
q e
U U =
=> 所以刮板运输机初选电缆截面满足使用要求。 3、3#移动变电站低压配电系统（驱动电机两用一备） 变压器参数：1250be S KVA = 1.19ze U KV = 601.8ze I A =
4.5%d U = 7400P W ?=
1）正常运行时电压损失校验 变压器推导参数：7400
0.59210125010
r be P U S ?=
==??
4.461x U =
==
()()%1074.1cos sin 0.5920.85 4.4610.53 2.461250
b b r r be S U U U S ???=
+=?+?= 变压器内部损失：% 2.461190
29.27100100
b ze b U E U V ???=== ①L10 截面反算校验
支线电缆L14
电压损失为：
()()141400cos sin 2560.010.230.850.0760.530.99z e z U L R x V
???=+=??+?=
同理求得支线电缆L15、L17、L18、L20、L21、L23、L24上电压损失。
10.18Z U V ?=
L10干线允许电压损失 124.55g b z U U U U V ?=?-?-?=
L10最小截面：332101010108562010 3.1542.51140124.550.9
e l e yl P L A mm DU U h ???===????
L10、L14---L24电缆截面选取满足要求。 ②L11 截面反算校验
支线电缆L33、L34、L35电压损失为： 2.29Z U V ?=
132.44g b z U U U U V ?=?-?-?=
L11最小截面：2110.39l A mm = L11、L33—L35满足使用要求。
2）按起动时电压损失校验电缆截面 ① 阻抗等值电路图如图1-3 ② 变压器内部阻抗
633.06be I A =
=
=
10.006R =Ω 10.046X =
图1-3 变电站供电系统起动阻抗等值电路图
Z 1 ：变压器阻抗；Z 2 ：驱动电机正常运行阻抗；Z 3 ：驱动电机起动时阻抗；Z 4 ：油泵运行阻抗；Z 5 ：风扇运行阻抗； Z 6 ：抱闸油泵运行阻抗；Z 7 ：涨紧电机运行阻抗；Z 8 ：卷带电机运行阻抗；Z 9 ：电磁除铁器运行阻抗；其余为对应编号电缆阻抗。 ③ L10、L11电缆阻抗
L10等于两条120mm 2电缆阻抗并联，等于单条120mm 2电缆阻抗一半。
01010 1.18 1.180.160.02
0.00222l R L R ??==Ω
01010
0.0740.020.00122
L X L X ?===Ω
110.174L R =Ω 110.004L X =Ω
④ 驱动电机正常运行时和L14电缆串联阻抗
222cos 0.911400.85
2.48510004001000e e hU Z P ???===Ω??
22cos 2.112R Z ?==Ω 22sin 1.317X Z ?==Ω
40.003L R =Ω 40.001L X =Ω
1 2.115R '=Ω 1
1.318X '=Ω 1
2.492Z '=Ω 电导：()
11221
2.115g 0.3412.492
R Z '
'==='
电纳：()
112211.318b 0.2122.492
X Z '
'==='
( 5)、驱动电机启动时和L15电缆串联阻抗
采用CST 起动，电机启动时起动电流为3倍额定电流。功率因数
取0.5。
3Z 0.857=Ω 30.429R =Ω 30.742X =Ω 150.009L R =Ω 150.003L X =Ω
20.438R '=Ω 2
0.745X '=Ω 20.864Z '=Ω 2g 0.587'= 2b 0.998'=
（6）、油泵电机运行时和L17（L21）电缆串联阻抗 3g 0.016'= 3b 0.027'=
（7）、风扇电机运行时和L20（L21）电缆串联阻抗 4g 0.007'= 4b 0.011'=
（8）、抱闸油泵运行时和L23（L24）电缆串联阻抗 5g 0.005'= 5b 0.009'=
（9）、涨紧电机运行与L33电缆串联阻抗 6g 0.014'= 6b 0.021'=
（10）、卷带机运行与L34电缆串联阻抗 7g 0.015'= 7b 0.023'=
（11）、电磁除铁器与L35电缆串联阻抗 8g 0.021'= 8b 0.032'= （12）、计算两个并列系统阻抗 112345g g g 2g 2g 2g 0.984'''''=++++=∑ 112345b b b 2b 2b 2b 1.304'''''=++++=∑
导纳 1 1.634y =
=∑
1111
0.612Z y =
=∑
110.369R =Ω 110.488X =Ω 2
678g g g g 0.05'''=++=∑ 2
678b
b b b 0.076'''=++=∑
导纳
20.091y =
=∑
122
110.989Z y =
=∑ 12 6.038R =Ω 129.178X =Ω
（13）、计算回路阻抗
2111100.3710.489L Z Z Z j =+=+ 221211 6.2129.182L Z Z Z j =+=+ 变压器负载总阻抗：2122
2122
0.3510.464Z Z Z j Z Z =
=+∑+
回路总阻抗：10.3570.51Z Z Z j =+=+∑
0.623Z = 0.375R =Ω 0.51X =Ω
（14）、驱动电机起动时变压器输出电流与电压
1102.855I =
=
=-?
1102.8550.58252.9641.0 2.1U IZ
==-???=-?∑
（15）、驱动电机实际起动电流与电压
641.0 2.1641.0 2.1602.855.00.440.7550.87459.8sq q
U I Z j -?-?
=
===-?'+?
3602.80.857894.8sq sq U Z V ==?=
894.8
78.5%75%1140
=> 3#移动变电站供电系统满足起动要求。 4、4#移动变电站低压配电系统
煤矿采煤工作面供电设计
工作面供电设计 根据我矿《西一采区供电方案及分析》特编制以下供电设计： 一、概述： 我矿西一采区位于东二采区以下中二采区以上范围内，为1306水平。供电范围包括一个轻放工作面和一个掘进工作面，以 及配合采掘生产的运输、通风系统。其供电线路为：从地面35KV 变电所通过两趟高压铠装电缆（ZLQD22—6000 3X 50）（3000 米）供至井下1380简易变电点，然后通过高压屏蔽电缆（UGSP —6000 3X 35+1 x 16/3+JS）（1000米），副井筒分别供往西一采区及东二采区的移动变电站，或通过低压电缆（U —1000 3 x 70+1 x 16）供往风机、及其它设备的馈电开关。采区的供电电压等级分别为：高压6000V、低压660V、照明及煤电钻127V。 二、1380变电点位置的选择及设备的选型 根据《煤矿安全规程》要求采区变电所必须处于距采区工作面较近的进风巷中，因此变电点的位置选择在1380四石门向东100米处，保证倒车时不受影响，要求设备沿巷帮呈一字摆开， 并用铁栅栏围住、有值班变电工。其具体设备有：矿用高开柜 BGP9L—6AK （7台）、矿用干式变压器KSGB—200/6 （2台）、检漏开关一台。 三、采区掘进变压器及风机专用变压器的选择 （一）、西一采区掘进工作面变压器的选择
1、负荷统计：
2、变压器选择: 根据： K X P e =。65 240.7 = 260.5KVA COS Pj 0.6 式中：K X = 0.4 0.6 P d 0.4 0.6 -^00 0.65 Z P e 240.7 P d 为最大一台电动机即掘进机的功率（100KW ） 艺P e 为所有有功功率之和 COS ? Pj 取0.6 根据计算则选择一台KBSGZY — 315/6型的移动变电站即可满足要 求。 （二）、东二采区掘进工作面变压器的选定 1、负荷统计: 2、变压器选择:
煤矿供电设计参考
某煤矿（整合0.15Mt/a）供电设计 （仅供参考） 第一节供电电源 一、供电电源 某煤矿矿井双回路电源现已形成，其中：一回路电源由1#变电所10kV直接引入，LGJ-70型导线，距离矿区7公里；另一回路电源由2#变电所10kV直接引入，LGJ-120型导线，距离矿区20公里。 第二节电力负荷计算 经统计全矿井设备总台数84台，设备工作台数66台；设备总容量1079.64kW，设备工作容量696.34kW，计算负荷为： 有功功率：513.24 kW 无功功率：425.94 kVar 自然功率因数COSΦ＝0.77 视在功率：666.96 kVA 考虑有功功率和无功功率乘0.9同时系数后： 全矿井用电负荷 有功功率：461.92 kW 无功功率：383.35 kVar 功率因数COSΦ＝0.77 视在功率：600.27 kVA 矿井年耗电量约243.89万kW·h，吨煤电耗约16.26kW·h/t。 负荷统计见表1。 第三节送变电 一、矿井供电方案 根据《煤矿安全规程》要求，矿井应有两回电源供电，当任一回路发生故障停止供电时，另一回路应能担负矿井全部负荷。根据本矿井现有的电源条件，设计在本矿井工业场地内建10kV变电所。两回10kV电源分别引自10kV 1#变电所
和2#变电所。 二、10kV供电线路 设计对线路导线截面，按温升、经济电流密度、线路压降等校验计算如下： 1、根据经济电流密度计算截面积 导线通过的最大电流：（两回10kV线路，当一回故障检修时，另一回10kV线路向本矿供电时，导线通过的电流最大） I j＝P／（3UcosΦ）＝513.24／（1.732×10×0.77）＝38.5A 导线经济截面： S＝I j／J＝38.5／0.9＝42.8mm2（J为经济电流密度） 通过计算，实际选用的钢芯铝绞线截面满足要求。 2、按电压降校验 由10kV1#变电所和2#变电所向本矿工业场地10kV变电所供电的两回10kV线路供电距离分别为7km和20km，正常情况下两回线路同时运行，当两回10kV线路中一回线路事故检修时，由另外一回10kV线路向本矿供电。按正常情况及事故情况对两回电源线路分别做电压降校验如下：1）正常情况下 两回10kV线路同时运行，线路电压损失： ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失： ΔU％＝Δu％PL／2 ＝0.745×0.51324×7／2 ＝1.34％。 线路能满足矿井供电。 ⑵2#变电所10kV供电线路电压损失： ΔU％＝Δu％PL／2 ＝0.555×0.51324×20／2 ＝2.85％。 线路能满足矿井供电。 2）事故情况下 单回10kV供电线路电压损失： ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失：
煤矿综采工作面供电设计
附件2: ***矿综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。 矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。两台主电动机同时起动。 工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。 2、顺槽设备
1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。其额定功率315KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400 KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。皮带机采用CST启动方式。 4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW516/13.2型（2台），其额定功率132KW,额定电压1140V。 3、其它设备 移动列车处安装JH2-18.5慢速绞车两部，用于移动列车牵引。绞车电机功率18.5KW,额定电压等级1140V；顺槽皮带机机头安装电磁除铁器一台，型号RCDC-25S，电机功率30KW,额定电压1140V；皮带顺槽巷采用2台15KW 排污泵临时排水，额定电压1140V；其余巷道排水设备及水仓处固定离心泵就近接取电源或另设移动变电站供电。 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定
矿井综采工作面供电系统设计说明
. . . . 辽源职业技术学院 煤矿机电设备选型设计题目：综采工作面供电系统设计 .. .. ..
毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了意。 作者签名：日期： 指导教师签名：日期： 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部容。 作者签名：日期：
学位论文原创性声明 本人重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名：日期：年月日 导师签名：日期：年月日
采掘供电设计规范
采掘供电设计规范 一、设计依据 1、煤矿安全规程 2、煤矿供电设计手册 3、煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 4、煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则 5、煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则 6、供电设计软件 二、设计要求 1、采掘工作面主要排水地点（涌水量30m3及以上）及有地质钻场的排水设备、局部通风机必须实现双回路供电。 2、掘进工作面瓦斯异常区域的局部通风机应采用三专（专用变压器、专用开关、专用线路）供电，高瓦斯及突出矿井推广采用双三专供电。使用局部通风机供风的地点必须实行风电闭锁，保证停风后切断停风区内全部非本质安全型电气设备的电源。使用2台局部通风机供风的，2台局部通风机都必须同时实现风电闭锁，保证当正常运转的局部通风机停止运转或停风后能切断停风区域内全部本质安全型电气设备的电源。 3、采掘供电不能混用，应分开供电。 4、煤巷掘进工作面风机配电点原则上设置在车场风门外侧。 三、供电计算范例 1、负荷统计与变压器选择 1.1负荷统计计算
变压器负荷统计表 公式参数说明： K x —— 需用系数； cos φpj —— 平均功率因数； cos φe —— 额定功率因数； P max —— 最大一台电动机功率，kW ； S b —— 变压器需用容量，kV?A； ∑P e —— 变压器所带设备额定功率之和，kW ； P d —— 变压器短路损耗，W ； S e —— 变压器额定容量，kV?A； U e2 —— 变压器二次侧额定电压，V ； U z —— 变压器阻抗压降； 1.2 变压器的选择 根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下： 1.2.1 变压器 T1： K x = 0.4 + 0.6× P max ∑P e cos φpj = ∑(P i ×cosφei ) ∑P i 将K x 值和cos φpj 值代入得 S b = K x ×∑P e cos φpj 选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合要求。 1.2.2 变压器 T2：
一份综采工作面供电设计说明书
842综采工作面供电设计说明书 一、工作面概述 842综采工作面是西四采区8层煤的一个综采工作面，总安装长度635米，其中切眼长145米，机巷长400米，溜斜长90米。工作面支护选用ZY3800/13/28型综采支架，采煤机选用MWG-300/700WD型，工作面车选用SGZ-764/2×315型。机巷安装SDJ-150P型皮带机一台、溜斜安装SGB-80T 型刮板机一台、转载机使用SZZ-764/160 型以及WRB-400/31.5型乳化泵站、通讯控制采用KTC-2 型。移变、乳化泵站、工作面设备控制开关设备集中安设在联巷设备硐室，这样可便于检修和管理，供电电源来自西四上部变电所。 二、移变容量计算 1、设备负荷统计 根据设备选型，负荷统计结果如下： 本系统供电设备额定功率之和为： ∑P=700＋160＋250＋110＋2×315＋2×75＋2×55＋2×55=2220KW 2、移变容量计算与选择 采区供电一般采用需用系数法，因自移支架且设备按一定顺序起动，故需
用系数为： 589.02220 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 查表综采面加权平均功率因数cos Ψdj 取0.7。 因此移变容量计算为： KVA P K S dj e X B 97.18677 .02220589.0cos =?=ψ∑?= 2、移变选择： 根据以上计算，选用两台移变负责该面供电，1140V 系统采用一台KSGZY-800/6型矿用移动变电站分别对转载机、破碎机、机巷刮板机、机巷皮带、溜斜刮板机进行供电。3300V 系统采用一台KSGZY-1600/6型矿用移动变电站对工作面输送机、乳化泵、采煤机进行供电。 容量验算如下： 1#移变KSGZY-800/6型(6/1.14KV)： 设备总功率：∑Pe=640KW 查表K X 取0.5，cosP dj 取0.7 故移变容量计算为：KVA P K S dj e X B 14.4577 .0640 5.0cos =?=ψ∑?= 因S B 457.14KV A ＜Se=800KV A ，该移变选择符合要求。 2#移变KSGZY-1600/6型(6/3.3KV): 需用系数：666.01580 700 6.04.06.04.0max =?+=∑? +=e X P P K 设备总功率：∑P =700＋250＋2×315=1580KW 故移变容量为 KVA P K S dj e X B 86.15027 .01580 666.0cos =?=ψ∑?=
10102综采工作面供电设计说明书
山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书 设计：孟庆保 2011-6-21
10102综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于10#煤层一采区，平均煤层厚度3.3m，工作面长度180m,走向长度为1170m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度3.5m。 矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面供电。变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关，保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置，采区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机，其额定功率730KW，其中两台截割主电动机
功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率20KW。 工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机，额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1）破碎机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。其额定功率160KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机（1部），驱动电机额定功率2×110 KW, 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/31.5型液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW315/6.3型（2台），其额定功率45KW,额定电压1140V。 3、其它设备 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽
第4章综采工作面供电计算
第4章综采工作面供电设计计算 编写本章的目的在于正确地拟定综采工作面供电系统；正确地选择井下供电单元的变压器容量、控制开关、动力电缆；正确地计算、整定、调试继电保护装置。使供电系统安全，供配电设备容量合理，高低压开关保护装置动作灵敏可靠，既不误动又不拒动。掌握或了解低压供电系统的计算方法，对煤矿井下电气设备检修大有帮助。 4.1 供电设计计算概述 1. 设计依据 （1）综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式； （2）综采工作面地质、排水、通风、沼气情况； （3）综采工作面机电设备布置、作业过程、运输情况； （4）综采工作面机电设备容量、技术参数及性能； （5）作业制度。 （6）技术和经济指标 2. 设计要求 （1）应符合《煤矿安全规程》、《井下供电设计技术规定》和《煤炭工业设计规范》中的要求； （2）尽量选用定型的国产新产品 （3）应保证安全、可靠、经济、合理、技术先进。 3. 设计步骤 （1）根据地质条件、巷道布置、通风、机电设备容量、设备的分布情况确定移动变电站及工作面配电点的位置； （2）综采工作面用电设备负荷统计，确定移动变电站容量、型号、台数； （3）根据综采工作面设备的布置情况，拟定供电系统图； （4）选择高压配电装置和高压电缆； （5）选择低压电缆； （6）选择低压开关； （7）继电保护装置的整定计算； （8）绘制综采工作面供电系统图。 4.2 综采工作面供电系统负荷计算 1. 供电电压 综采工作面的供电电压可根据日生产能力、单机或双机最大容量、总装机容量来确定电压等级。参考范围见表4-1。 表4-1 综采工作面电压等级使用范围 应符合下列要求：高压，不超过10kV；低压，不超过1140V；照明、信号、电话和手持式电气设备的供电额定电压，不超过127V；远距离控制线路的额定电压，不超过36V；采区
掘进工作面供电系统设计及计算
掘进工作面供电系统设计 及计算 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19 一、运输巷掘进面供电设计 运输巷掘进面配电系统图附后：
一、主要负荷统计： 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑： ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水； ②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置； ③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。 负荷分配： （1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车、小水泵、共计：。 容量计算：
视载功率 ? cos /z e z K P S ?∑= 式中： z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 z K 需用系数 电力负荷计算 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求， （2）掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作电流为 ①In=Sn/Ue ?3=304/×10=
1803综采工作面供电设计
贵州五轮山煤业有限公司1803综采工作面供电设计 编制人： 编制单位：综采办公室 编制时间：
审批人员签字 调度室：年月日技术部：年月日安监部：年月日机电部：年月日综采办：年月日副总工程师：年月日批准人：年月日
一、概述 1803工作面为走向长壁俯斜开采，运输顺槽平均坡度13°，最大坡度20°。采用固定、加移动电站方式布置，先期布置到1803运顺切眼以外100米处，以后设备列车通过JSDB-10型回柱绞车进行整体移动式下放，采用40T链条配合卡轨器分别固定到轨道上，三台移动变压器、2台乳化泵、2台喷雾泵及泵箱固定在8煤集中运输巷（1803运顺开口位置）。后期回采过程中，采用JSDB-10回柱绞车分次下放设备列车，直到工作面停采线以外。 二、供电系统 1）供电系统回路如下： 1、井下中央变电所—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—（10KV）移动变电站(1140V)—1803运输顺槽—组合开关—工作面设备。 2、工作面运顺胶带输送机供电由井下机车充电硐室单独敷设一条电缆。其供电回路为：井下机车充电硐室—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—1803运输顺槽胶带输送机 2）1803工作面综采设备装机总容量为2281KW，分为3台移动变电站供电。其中： 1#移动变电站设备总功率：1226KW。 2#移动变电站设备总功率：835KW。 3#移动变电站设备总功率：220KW 三、负荷统计及分配 （1）设备负荷统计表
（2）负荷分配情况 根据变压器容量，台数及设备的功率，大致分组如下： 1.KBSGZY—1600移动变电站 ●MG300/701－WD 采煤机 P e=2×300+2×45+11=701kw ●GRB315/ 1#乳化泵 P e=200kw ●KPB315/16 1#喷雾泵 P e=125kw ●SZZ764/200 转载机 P e=200KW ΣP=1226KW 2.KBSGZY—1000移动变电站 ●SGZ764/400 刮板输送机 P e=2×200=400KW ●PLM1000 破碎机 P e=110 kw ●GRB315/ 2#乳化泵 P e=200 kw ●KPB315/16 2#喷雾泵 P e=125kw ΣP=835KW 3.BSGZY—500移动变电站 ●DSJ80/40/2X55 皮带运输机 P e=55kw ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ΣP=235KW （3）变压器容量的验算 根据公式 S bj =K X ×ΣP/ COSφpj 式中， S bj ——所计算负荷总视在功率， KVA K X ——需用系数， K X =+∑Pe P S ——变压器所带负荷中最大电动机的功率，KW ∑Pe——变压器所带设备电动机的总功率， KW COSφ——变压器所带设备电力负荷的加权平均功率因数，取COSφpj=
采煤工作面供电设计
8313工作面供电设计 一、用电负荷统计 根据工作面现场生产需要进行设备配置，8313工作面主要设备的总装机容量约为∑Pe=2540KW。 用电负荷统计表 \ 二、供电方式的确定（供电系统详见附图） 1、工作面电站的供电： 8313工作面的高压电源引自-725机电硐室6#高压配电装置，从该高压配电装置馈电一路长度约400米，型号MYJV22-3*95的铠装电缆到8313联络巷移变硐室，在8313联络巷移变硐室安装一台型号
JGP9L-400/6高压配电装置，由该配电装置负荷侧馈出一路长约600m、型号MYPTJ-3*70/6的高压橡套电缆到工作面电站。工作面设备采用1140V电压供电，电站配置一台KBSGZY-1000/6移动变电站，供工作面煤机、乳化泵用电。另一台KBSGZY-630/6供工作面前部运输机、转载机、破碎机等设备用电。 2、皮带机的供电： 8313皮带机采用两台220KW电机，采用1140V供电，在8313联络巷移变硐室安装一台型号KBSGZY-630（1#）的移变作为8313皮带机供电用，该移变的6KV高压电源来自8313联络巷移变硐室内JGP9L-400/6高压配电装置串电源，从8313皮带机移变的低压侧馈出一路型号为MYP-3*70+1*25，长度约为100米到皮带机头电控设备硐室。皮带机控制开关采用型号QJZ-1200组合开关控制。 3、两顺槽设备的供电: 两顺槽设备的660V电源由8313联络巷移变硐室内型号KBSGZY-630（2#）的移变提供电源。该移变配置BGP46-6型高压头，低压头采用KBZ20-630/1140(660)型馈电作为总控开关，低压侧馈出两路MY-3*50+1*16橡套电缆，一路至8313轨顺的KBZ20-400型馈电为轨顺绞车、水泵等设备供电；另一路至8313皮顺的KBZ20-400馈电为皮带顺槽绞车、水泵等设备供电。
掘进工作面供电系统设计及计算
山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19
一、运输巷掘进面供电设计运输巷掘进面配电系统图附后： 一、主要负荷统计： 名称规格型号功率 (KW) 工作电压 (V) 备注 掘进机EBZ-160 235 1140 胶带输送机SSJ/2×55 2×55 1140 2部刮板输送机SGB-620/40 40 1140 调度绞车JD-1 11.4 1140 小水泵BQS15-70-7. 5 7.5 1140 合计403.9 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑： ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水； ②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置； ③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。 负荷分配： （1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车11.4KW、小水泵7.5KW、共计：403.9KW。 容量计算：
视载功率 ?cos /z e z K P S ?∑= 式中： z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 0.85 z K 需用系数 e z P P K ∑?+=/6.04.0max 电力负荷计算 KVA K P S z e z 30485.0/64.09.403cos /=?=?∑=? 64.09.403/1606.04.0=?+=z K 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求， （2）掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 KVA K P S z e z 6.7785.0/55.0120cos /=?=?∑=? 55.0120/306.04.0=?+=z K 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作
煤矿供电设计高低压
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式：
en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算 1）变压器需用容量b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
井下其它用电设备需用系数及平均功率因数表
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结 果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥，初步筛选出符合条件 的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。
51110掘进工作面供电设计
51110掘进工作面供电设计 根据矿机电科提供的51110掘进工作面设备简介和设备布置图，结合我矿机电设备情况，51110掘进工作面供电设计如下： 一：负荷统计 序号设备名称数量型号电压等级功率kw 1 刮板运输机6台SGB-620/40T660V6×40KW 2 皮带机2台DSJ65/10/2*22 660V4×22KW 3 皮带机1台DSJ100/63/2*75 660V2×75KW 4 卡轨车1台KWGP-40/600J 660V 55KW 5 卡轨车1台KWGP-90/600J 660V 110KW 6 排水泵4台100D-45*2 660V 4*37KW 7 风机4台FBD NO5.6/2*11 660V 4*22KW 8 回柱绞车1台JM-14 660V 18.5KW 9 回柱车4台JH-14B 660V 4*11KW 10 除尘风机1台KCS-145ZZ 660V 11KW 总计952.5KW 二：选择变压器 根据公式S=K r×∑Рn÷cosψ 式中：K r 需用系数 K r=0.4+0.6×Рs÷∑Рn Рs 最大容量电动机额定容量 cosψ计算负荷的功率因数，一般取0.7 ∑Рn 所有用电设备额定功率之和
K r=0.4+0.6×150÷952.5=0.49 所以S=(0.49×952.5)÷0.7=667KVA 所以660V系统采用一台KBSGZY-750/6型移变可以满足负荷要求。 三：负荷分配 因51110掘进工作面供电距较远，负荷大，所以660V系统采用1台KSGZY-750/6型移变来供电。 四：高压电缆选择 由于51110掘进工作面供电为1台变压器供电，所以其供电电缆应按长时间工作电流来计算。 根据公式KI P≥I a 式中：I P 空气温度为25℃，电缆允许载流量。 K 环境温度不同时，载流量修正系数，一般取1。 I a 通过电缆长时间工作电流 A。 所以根据公式I a=∑Рn÷（√3×U N） 所以I a=952.5/（1.732×6.3）=87A 原有的电缆MYJV22 3×70额定电流为218A满足要求。 五：高压开关整定 根据公式I≥1.2～1.4(I nst+∑I n)/K Tr×T i 式中：I nst起动电流最大一台或几台（同时起动）电动机的额定起动电流。 I 高压配电箱的过电流继电器电流整定值。 ∑I n 其余用电设备的额定电流之和。 K Tr变压器的变比。当电压为6000/660时K Tr=8.7
煤矿供电设计规范
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ... cos ... cos cos cos 2 12 2 1 1 ?? ? ? 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ...... 2 12 2 1 1η η η η 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计
2、负荷计算 1）变压器需用容量 b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ； （见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥ ，初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K
综采工作面供电系统设计
综采工作面供电系统设计 第一节供电系统设计要求 一、设计内容 1、设计依据 综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式；综采工作面地质、通风、排水、运输情况；综采工作面的技术和经济参数；综采工作面的作业制度；综采工作面机械设备性能、数据及布置。 2．设计内容 根据所设计综采工作面设备选型情况，选定移动变电站与各配电点位置；确定变压器容量、型号、台数；拟定综采工作面供电系统图；确定电缆型号、长度和截面；选择高低压开关；做继电保护的整定计算；绘制综采工作面供电系统图；造综采工作面供电设备表。 二、设计要求 设计应符合《煤矿安全规程》、《煤矿工业设计规范》和《煤矿井下供电设计技术规定》；设备应选用定型产品并尽量选用新产品和国产设备；设计要保证技术先进、经济合理、安全可靠。 三、供电设计有关规定 1、《煤矿安全规程》中的规定 严禁井下配电变压器中性点直接接地。 井下电气设备的选用，应符合表5—1要求。
表5—1 井下电气设备的选用 井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级，应符合下列要求： （1）高压，不应超过10000V； （2）低压，不应超过1140V； （3）照明、手持电气设备的额定电压和电话和信号装置的额定供电电压，都不应超过127V； （4）远距离控制线路的额定电压，不应超过36V。 采区电气设备使用3300V供电时，必须制定专门的安全措施。 (国外采煤工作面供电电压已达5000V) 井下电力网的短路电流，不得超过其控制用的断路器的开断能力，并应校验电缆的热稳定性。 40kw及以上的电动机，应使用真空电磁起动器控制。 井下高压电动机、动力变压器的高压侧，应有短路、过负荷和欠电压释放保护。井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电
煤矿供电设计规范
煤矿供电设计规范公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++= ...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算
1）变压器需用容量b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中的结 果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥ ，初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K
综采工作面供电设计
8103综采供电设计 单位：机电科 整定时间：二零一九年一月
供电设计 设计审批计算人： 机电科： 机电副总： 机电矿长： 总工：
一、工作面概况与设备选型配置 1、8103切眼长度为240m，切眼与两顺槽成90°夹角，方位角为135°17′41″。切眼为矩形断面净宽7m，净高3m（沿煤层顶底板掘进）。 2、8103运输顺槽长度为1883m, 顺槽为矩形断面净宽5.0m，净高3.5m（沿煤层顶底板掘进），方位角为225°17′41″。采用锚杆+钢筋网+梯子梁+锚索联合支护，供回采工作面进风、行人、运煤。 3、8103辅运顺槽长度为1813m, 顺槽为矩形断面净宽5.0m，净高3.5m。方位角为225°17′41″。采用锚杆+钢筋网+梯子梁+锚索联合支护，供回采工作面回风、行人、运料。 4、8103综采工作面采用走向长壁后退式综合机械化一次采全高采煤方法，全部垮落法管理顶板。采用MG550/1220-WD型采煤机一台双向穿梭采煤，前滚筒割顶煤，后滚筒割底煤，滚筒自旋使其截齿将煤破碎。采煤机端头斜切进刀，割三角煤采煤，按割煤—移架—推刮板输送机顺序进行，利用机组滚筒和输送机铲煤板将煤自行装入运输机，采用SGZ900/1050型双中心链可弯曲刮板输送机一部,支护利用ZY6800/18/38型液压支架。 8103运输顺槽采用SZZ900/315型转载机一部，配备PLM2200型破碎机一台和DSJ100/80/2*250型带式输送机一部负责原煤运输。 5、8103工作面两顺槽辅助设备配置： （1）8103运输顺槽为工作面配备BRW400/31.5型乳化泵两套，一用一备。为工作面配备BPW320-10M型喷雾泵两套，一用一备。工作面排水设备选用两台BQS50-100/5-45型潜水泵。（2）8103辅运顺槽排水设备选用BQS50-50/2-13/N型潜水泵一台。
综采工作面供电设计
一、概述： 51101工作面10KV电源来自中央变电所，工作面机巷走向长度1360米, 工作面采长200米，从由该工作面用电设备的容量与布置来看，该工作面3300V 及1140V用电设备应采用移动变电站方式供电，2台移动变电站和乳化液泵站放置51101机巷设备列车。 二、负荷统计： 三、移动变电站的选「择 工作面采用移动变电站方式供电。由中央变电所提供一路10K V电源, 分别供到一台1600KVA移动变电站（供工作面3300V采煤机）和另一台1600KVA移动变电站（供工作面刮板运输机、乳化液泵、喷雾泵和转载破碎机）和。高压电缆沿机巷敷设，2台放置在设备列车处。
根据供电系统拟定原则，选择两台移动变电站，其容量分别决定如下：1、移动变电站(T1)向930KW采煤机组供电，供电电压为3450V。 K ix=0.4+0.6(P ima>/ 艺Re)=0.4+0.6(400/930)=0.66 加权平均功率因数取cos? wm=0.7 S ib= 2 P ie K ix/cos ?wn=930X 0.66/0.7=874KVA 故移动变电站(T1)选用KBSGZY-1600/10/3.45干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=874KVA 满足工作需要 2、移动变电站(T2)向2*315KW运输机、250KV乳化液泵站、75KW喷雾泵站、 200KW转载机和160KW破碎机供电，供电电压为1140V,共计负荷1315KW K1x=0.286+0.714(P 1ma/ 2 Re)=0.286+0.714(630/1315)=0.628 加权平均功率因数取cos ? wm=0.7 S *=2 Re KMcos ?wm=1315X 0.628/0.7=1179KVA 故移动变电站(T2)选用KBSGZY-1600/10/1.2干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=1179KVA 满足工作需要 四、电气设备的选型 本次设计采用3300V 1140V两种电压等级，故所有选择的低压电器设备、电缆，均为千伏级。 根据煤矿井下电气设备选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情 况。
采煤工作面供电设计2010
1402工作面供电设计
－、负荷统计： 注：计算容量为变电所需要提供的容量 式中：Kx---需用系数；溜子道取0.5；材料道取0.35 cos φpj ---电机加权平均功率因数，取0.6 Kx 、cos φpj 可由书1表1—6查得。 +716变电所内有KBSG-630-10/0.69采掘综合供电变压器2台（一用一备）变压器容量630 KvA 供给刮板机、皮带机、探水钻和煤电钻，并和局扇专用变压器KBSG-100-10/0.69对局扇通风形成双回路，能够满足要求。 二、供电方案： 1402工作面供电采用运输巷和回风巷分开供电，运输巷电源、回风巷电源均来自+716变电所。供电方式请见供电设计图，供电方式为干线式。具体方案是：由+716变电所5号和6号作为运输巷局部通风机电源；7号馈电开关作为运输巷的掘进总开关以控制1402工作面运输巷内的所有负荷；由+716变电所5号和6号作为回风巷局部通风机电源；8号馈电开关作为回风巷的掘进总开关以控制1402工作面回风巷内的所有负荷。 pj x bj P ?cos ∑?Ｋ＝ Ｓ
三、动力电缆的选择： 1、确定电缆型号：煤电钻电缆选用UZ －500型电钻电缆；其余电缆全部使用MYP-0.38/0.66橡套阻燃煤矿移动软电缆。 2、确定电缆长度：按公式Lsx=KLsh 确定电缆长度，式中：Lsx －橡套电缆实际长度，Lsh －巷道实际长度，K －辅设系数，取1.1 各段电缆长度见供电图。 3、电缆截面的选择： 1）、支线电缆即尾巴线，按机械强度（不得小于16平方毫米）方面的要求选择其截面，并按长时许可电流进行校验。 2）、干线电缆：按长时允许工作电流选择，且按允许电压损失校验。各段电缆的选取请见供电图。 长时间工作电流： 运输巷： 回风巷： 运输巷干线3×50+1×16电缆：实际长期工作电流为68.5A 小于其允许电流170A ，合格。 材料道干线3×50+1×16电缆：实际长期工作电流为68.5A 小于其允许电流170A ，合格。 结论： 经校验干线电缆的长时允许工作电流合格。 4、电压损失校验 变压器实际电压损失： 采掘综合变压器型号为KBSG-630-10/0.69。通过平时实测变压器负荷电流在60至90A 之间波动，现按90A 计算 =6.35V 式中：I B---负荷电流 cos φB ---平均功率因数，取0.7 A U P Ig pj e x 5.687 .06603102.1095.0cos 3103 3=????=??∑?Ｋ＝A U P Ig pj e x 5.687 .06603102.1095.0cos 3103 3=????=??∑?Ｋ＝) sin cos 3B B B B x r I U φφ?+???（＝) sin cos 903B B B x r U φφ?+???（＝