钢结构普通钢桁架设计

普通钢桁架设计

第一章．设计资料

1.1设计一房屋跨度为24m 的钢屋架，房屋平面尺寸为2454m m ?，地区雪压2

0.7kN m ，基本风压为20.45kN m ，分项系数为1.4，冬季室外计算温度为0

20C -，不考虑地震设防。 1.2钢材选用235Q BF -，焊条采用43E 型，手工焊；上弦坡度110i =，端部高度02H m =，每端支座缩进0.15m ,下弦起拱50mm 。 1.3荷载

恒荷载标准值：

SBS 沥青改性卷材 0.352

kN m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.42

kN m 150mm 厚加气混凝土保温层 0.42kN m

1.5?6m 大型屋面板和灌缝 1.62kN m

吊顶 0.42kN m

屋架支撑自重为0.12+0.011L 0 0.3842kN m

活荷载标准值：

雪荷载 0.72kN m

屋面活荷载 0.642

kN m 注：雪荷载和屋面活荷载（二者取大值）

第二章．设计步骤

2.1确定屋架的形式和几何尺寸，确定节点尺寸以及计算各杆件长度；绘制屋架的几何尺寸图； 2.2屋架杆件的内力组合；荷载组合，计算在单位力作用左半跨的杆件内力系数；并绘制内力系

数图；

2.3杆件截面选择，按轴心受力构件（拉或压）进行设计； 2.4焊缝计算，焊缝在轴心力作用下的强度计算；

2.5节点设计，根据节点板的几何尺寸，计算焊缝的实际长度，根据计算焊缝的实际长度绘制节

点图；

2.6绘制屋架施工图。

第三章．设计内容

3.1杆件尺寸

桁架计算跨度: 02420.1523.7l m =-?=

跨中及端部高度

桁架的中间高度： 3.2h m = 在23.7m 的两端高度： 2.015h m = 在24m 轴线处端部高度： 2.0h m = 桁架跨中起拱50mm （500L ≈）。

3.2结构形式与布置

桁架形式与几何尺寸如图1所示。

图1 桁架形式及几何尺寸

3.3桁架荷载计算 永久荷载：

SBS 沥青改性卷材 0.352

kN m ?1.35=0.47252

kN m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.42

kN m ?1.35=0.542

kN m 150mm 厚加气混凝土保温层 0.42

kN m ?1.35=0.542kN m

1.5?6m 大型屋面板和灌缝 1.62kN m ?1.35=

2.162kN m

吊顶 0.42kN m ?1.35=0.542kN m

屋架支撑自重0.12 +0.011L 0 0.3842

kN m ?1.35=0.51842kN m

共 4.7712

kN m

可变荷载：

雪荷载 0.72

kN m ?1.4=0.982kN

m

3.4内力计算

内力分析中，通常作如下假定： ?所有荷载都作用在节点上； ?所有杆件都是等截面直杆； ?各杆轴线在节点处都能相交于一点； ?所有节点均为理想铰接。

设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：

（1）全垮恒荷载＋全垮活荷载：

全跨节点永久荷载及可变荷载

(4.7710.98) 1.5651.76kN F

=+??=

（2）全垮恒荷载＋半跨活荷载 全跨节点永久荷载：

1

4.7711.5642.94kN F

=??=

半跨节点可变和载：

2

0.98 1.568.82kN F

=??=

（3）全垮屋架包括支撑重＋半跨屋面板重+半跨屋面活荷载 全跨节点和桁架自重： 3

0.4608 1.56 4.15kN F

=??= （4）半跨节点屋面板自重及活荷载:

4

(1.920.98) 1.5626.1kN F

=+??=

(1)、（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。 各荷载情况下的内力进行组合，计算结果见表1。

表1 杆件内力组合表（kN ）

杆件

组合一

内力设计值 跨恒活荷载

k

N 1=51.76k

上 弦 杆

AB

0 0 BC CD -9.052 -468.53 DE EF -14.984 -775.57 FG GH -18.905 -978.52 HI -19.072 -987.22

IJ JK -19.48 -1008.28

下 弦 杆

ab

4.705 +243.53 bc 12.362 639.86 cd 16.76 867.5 de 18.724 969.15

ef 18.305 947.47

斜 杆

aB -10.601 -548.71 Bb 8.732 451.97 bD -7.403 -383.18 Dc

5.619 290.84 cF -4.415 -228.52 Fd 2.973 153.88 dH -1.845 -95.5 He 0.654 44.19 eg 1.122 124.8 gK 1.798 111.61 gI

0.613 31.73 竖 杆

Aa -0.5 -25.88 Cb Ec

-1.0

-51.76

Gd Jg -1.0 -51.76 Ie -1.5 -77.64 Kf

3.5杆件的截面选择(表2） 3.5.1上弦杆

整个上弦采用等截面，按最大内力N=-1008.28kN 计算。ox L =1206mm,

oy L =3618mm.Q235钢f=215N/mm 2，压杆[]λ=150。因oy L /ox L =3，故采用短边相拼的不等边角钢T 形

截面，整体稳定系数?按b 类查。

经计算选用规格为┐┌ 180?125?12（A=7582mm 2

, x i =35．7mm, y i =96. 1mm ） 可得到 x λ=1206/35.7=33.78< []λ=150 y λ=3618/96.1=37.65 < []λ=150 由max λ=37.65, 查得b 类?=0.870，即代入稳定条件

σ=N/(?A)=1008280/(0.870?7582.4)=152.85N/mm 2

< 215 N/mm

2

满足要求。

3.5.2下弦杆

整个下弦采用等截面，按最大内力N=969.15N 计算。ox L =3000mm,

oy L =1485mm. Q235钢f=215N/mm 2，压杆[]λ=350。因oy L >>ox L ，故采用短边相拼的不等边角钢T 形

截面，不考虑空洞削弱，整体稳定系数?按b 类查。 需要的净截面面积为 A n =N/f=969150/215=4508 mm 2

选用规格为┐┌ 180 ?110?12（A=6742mm 2

, x i =31.0mm, y i =87.6mm ）

可得到 x λ=3000/31.0=97< []λ=350 y λ=14850/87.6=170 < []λ=350 满足要求。

3.5.3腹杆 ① aB 杆

N aB =-548。7N , ox L =oy L =2535mm

选用┐┌ 140?90?10（A=4452mm 2

, x i =44.7mm, y i =33.74mm ），长肢相拼

可得到 x λ=2535/44.7=56.71< []λ=150 y λ=2535/33.1=67.78 < []λ=150 由max λ=67.78, 查得b 类?=0.795，即代入稳定条件

σ=N/(?A)=548710/(0.795 ?4452)=155 N/mm 2

< 215 N/mm

2

满足要求。 ② Bb 杆

N=451.97kN ox L =2087mm, oy L =2609mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

需要的净截面面积为 A n =N/f=439.9?103/215=2046 mm 2

选用┐┌ 70?8（A=2134mm 2

, x i =21.3mm, y i =33.0mm ） 可得到 x λ=2087/21.3=98 < []λ=350 y λ=2609/33=79< []λ=350 满足要求。 ③ bD 杆

N=-383.18kN ox L =2288mm, oy L =2860mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

选用┐┌ 90 ?8（A=2788mm 2

, x i =27.6mm, y i =40.9mm ），

可得到 x λ=2288/27.6=83< []λ=150 y λ=2860/40.9=70 < []λ=150 由max λ=83, 查得b 类?=0.668，即代入稳定条件

σ=N/(?A)=371.8?103

/(0.668?2788)=199 N/mm 2

< 215 N/mm

2

满足要求。 ④ Dc 杆

N=290.84kN ox L =2288mm, oy L =2860mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

需要的净截面面积为 A n =N/f=280.7?103/215=1306 mm 2

选用┐┌ 70?5（A=1376mm 2

, x i =21.6mm, y i =32.4mm ）

可得到 x λ=2288/21.6=106 < []λ=350 y λ=2860/32.4=88.3 < []λ=350 满足要求。 ⑤ cF 杆

N=-228.52kN ox L =2495mm, oy L =3119mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

选用┐┌ 90?6（A=2128mm 2

, x i =27.9mm,y i =40.5mm ）， 可得到 x λ=2495/27.9=89< []λ=150 y λ=3119/40.5=77 < []λ=150 由max λ=89, 查得b 类?=0.628，即代入稳定条件

σ=N/(?A)=266.4?103

/(0.628 ?2128)=202 N/mm 2

< 215 N/mm

2

满足要求。 ⑥ Fd 杆

N=+153.88kN ox L =2495mm, oy L =3119mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

需要的净截面面积为 A n =N/f=153.1?103/215=712 mm 2

选用┐┌ 63?6（A=1458mm 2

, x i =19.3mm, y i =29.8mm ）

可得到 x λ=2495/19.3=129 < []λ=350 y λ=3119/24.5=105 < []λ=350 满足要求. ⑦ dH 杆

N=-95.5kN ox L =2708mm, oy L =3385mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

选用┐┌ 70?6（A=1632mm 2

, x i =21.5mm, y i =32.6mm ），

可得到 x λ=2708/21.5=126< []λ=150 y λ=3385/32.6=103 < []λ=150 由max λ=126, 查得b 类?=0.406，即代入稳定条件

σ=N/(?A)=144.9?103

/(0.406 ?1632)=218 N/mm 2

= 215 N/mm

2

满足要求。 ⑧ He 杆

N=-27.9kN ox L =2708mm, oy L =3385mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

选用┐┌ 63?5（A=1228mm 2

, x i =19.4mm, y i =29.6mm ），

可得到 x λ=2708/19.4=139< []λ=150 y λ=3385/29.6=114 < []λ=150 由max λ=139, 查得b 类?=0.349，即代入稳定条件

σ=N/(?A)=0.438?103

/(0.349 ?1228)=1.02 N/mm 2

< 215 N/mm

2

满足要求. ⑨ eg 杆

N=+132.09kN ox L =2926mm, oy L =3657mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

需要的净截面面积为 A n =N/f=132090/215=614 mm 2

选用┐┌ 63?5（A=1228mm 2

, x i =19.4mm, y i =29.6mm ） 可得到 x λ=2926/19.4=151 < []λ=350 y λ=3657/29.6=124 < []λ=350 满足要求。 ⑩ gK 杆

N=-47.43kN ox L =2926mm, oy L =3657mm.Q235钢f=215N/mm 2

，压杆[]λ=350

选用┐┌ 70?5（A=1080mm 2

, x i =21.6mm, y i =32.4mm ），

可得到 x λ=2926/21.6=135 < []λ=150 y λ=3657/32.4=113 < []λ=150 由max λ=135, 查得b 类?=0.365，即代入稳定条件

σ=N/(?A)=47430/(0.365 ?1080)=120.31N/mm 2

<215 N/mm 2

满足要求。

表2 杆件截面选择表

杆件

内力设

计值 /kN

截面形式 与规格 截面面积

/mm 2

计算长度/mm

回转半径 /mm

长细比 稳定系数

应力设计值N/mm 2

ox L oy L

x i

y i

x λ

y λ

x ?

y ?

弦杆

JK IJ -1008.28

┐┌

180?125?12

7582 1206 3618

35.7

96.1

33.78

37.65

0.870

152.85

de 969.15

┐┌

180?110?12

6742

3000

1485

31.0

87.6

97

170

210

斜杆

Aa -25.88

┐┌

125?80?10

3940

2087

2609

39.8

33.1

63.46

76.3

0.714

192

aB -548.7

┐┌

140?90?10

4452

2535

2535

44.7

33.74

56.71

67.78

0.795

206

bB 451.97

┐┌

70

?8

2134 2087 2609 21.3 33.0 98 79 0.668 199

Cb -51.76

┐┌

70?5

1376

2535

2535

21.6

32.4

106

88.3

214

bD

-383.18

┐┌

90?8

2788

2288

2860

27.6

40.9

83

70

0.668

202

3.6节点计算

3.6.1杆件与节点板的焊缝计算 3.6.2节点设计

钢桁架一般在节点处设置节点板，把汇交于节点的各杆件都与节点板相连接，形成桁架的节点，各杆件把力传给节点板并互相平衡。一般杆件把全部内力N 传给节点板，而在节点处连续的杆件则把两侧的内力差传给节点板；当节点上作用有荷载时，则传给节点的力为N 或 与P 。有局部弯矩的杆件则还要传递弯矩和剪力。

3.7节点尺寸及受力

3.7.1节点A （如图2）

因为AB 杆内力为0，所以按构造要求设计焊缝。按画图时为满足腹杆焊缝长度所确定的节点板实际宽度设计焊缝长度150l mm =,焊脚尺寸5f h mm =。

Dc +290.84

┐┌

70?5

1376

2288

2860

21.6

32.4

106

88.3

0.389

105

Ec -51.76

┐┌

70?6

1632

2535

2535

21.5

32.6

126

103

0.406

218

cF -228.52

┐┌

90?6 2128

2495

3119

27.9

40.5

89

77

0.628

1.02

Fd 153.88

┐┌

63?6

1458

2495

3119

19.3

29.8

129

105

0.304

130

Gd -51.76

┐┌

70?5

1080

2926

3657

21.6

32.4

135

113

0.365

226

dH -95.5

┐┌

70?5

1228

2926

3657

19.4

29.6

103

67

0.536

33

Ie -77.64

┐┌

50?6

1632

2708

3385

21.5

32.6

126

103

0.406

165.86

eG -50.27

┐┌

50?5

960

2495

3119

15.3

24.5

135

106

0.365

75

gK -47.43

┐┌

70

?5 1080 2926 3657 21.6 32.4 135 113 0.365 81.17

Kf 0

┐┌

56

?5

1084

2495

3119

17.2

26.9

148

118

0.315

127

gI

31.73

┐┌

63?8

1902

2288

2860

min i =23.9 min λ=131.2

0.383 164

图2 节点A

3.7.2节点B （如图3）

弦杆肢背为塞焊缝，节点板厚度为10mm

塞焊缝强度验算：设焊脚尺寸 '

6,410f w h mm l mm ==

322

'43.381012.59/0.8160128/20.720.76410

f w P N mm N mm h l τ?===

弦杆肢尖角焊缝强度验算： 设焊脚尺寸 '

10,480f

w h mm l mm == 且2468530N N ?=

22

22

222

2

289.3702025146853069.72/20.720.710480

664685309582.79/20.720.71048097.29/160/1.22N

f w m f w M f

N f M N e kN mm

N N mm h l M N mm

h l N mm N mm τσστ?=??=?=??===??????===????+

=<

图3 节点B

3.7.3节点C （如图4）

因为节点C两侧为0，所以按构造要求设计焊缝。按画图时为满足腹杆焊缝长度所确定的节点板实际宽度设计焊缝长度l=170mm,焊脚hf=5mm

图4 节点C 3.7.4节点K (屋脊节点)（如图5）

竖杆Kk 杆端焊缝按构造取f h w 和l 为5mm 和80mm 。上弦与节点板的连接焊缝，角钢肢背采用塞焊缝，并假定仅受屋面板传来的集中荷载，一般可不作计算。角钢肢尖焊缝应取上弦内力的15%进行计算，即?N=0.150.151059.3158.9N KN =?=。产生的偏心弯矩：

M=?Ne=158.9?103

?80=12712000Nmm 现取节点板尺寸如图所示。

设肢尖焊脚尺寸h f2=10mm,则焊缝计算长度l w2=200-2?10-5=175mm 。验算肢尖焊缝强度：

图5 节点K

22

222222620.720.7f f w f w M N h l h l β?????+

? ? ? ?

??????

? =2

2

3

2612712000158.9101.2220.7617520.76175??

????+ ? ?

???????????

=2159N mm

拼接角钢一侧的焊缝长度按弦杆所受内力计算。设角焊缝焊脚尺寸21028f h t mm =-=-=。则接

头一侧需要的焊缝计算长度为：

40.7w w f f N l h f =?=3

1059.31040.78160

????=295.6mm 拼接角钢的总长度为

()()1222295.628102106549.6w f l l h a ??

=++=?+?++??= ???

mm 取660l mm =。

拼接角钢竖肢需切去的高度为

5108523f t h mm ?=++=++= 取25mm ?=，即竖肢余留高度为75mm 。

3.7.5节点 a (支座节点)（如图6）

图6 节点a

根据端斜杆和下弦杆杆端焊缝，节点板采用─38012440??。为便于施焊，取底板上表面至下表面的距离为160mm 。且在支座中心线处设加劲肋─9010?，高度与节点板相同，亦为440mm 。 ? 底板计算

支座反力 10433.8R F kN == ，根据构造需要，取底板尺寸为280mm 380mm ?。柱采用20C 混凝土9.5c f = N/mm 2

。作用于底板的应力为

3

433.8108.07192280

n R p A ?===? N/mm 2<9.5c f = N/mm 2

底板被节点板和加劲肋分成4块两相邻边支撑板，计算底板单位宽度上的最大弯矩

2210.05468.07169.812704M pa N mm β==??=?

需要底板厚度：6612704

19.3205

M t mm f ?=== ，取20 mm ?加劲肋计算

设6f h mm =，取角焊缝最大计算长度60606360425w f l h mm ==?=<（实际焊缝长度）

433.8

108.544

108.552.25694R V kN

M Ve kN mm

=

====?=? 2

2

22620.720.7f f w f w M V

h l h l β????+

? ? ? ?

??????

? 2

2

3222

6569410108.51.2220.7636020.7636044/160/N mm N mm ??????

=+ ?

????????????=< ?加劲肋、节点板与底板的连接焊缝计算

min 1.5 1.520 6.7,f h t mm ==?=取8mm.焊缝的总计算长度为

()()1222122280219212215128764w f l a b t c h mm ∑=+---=?+?--?-?=

取800mm.

3.7.7节点c （如图7）

图7 节点c

?N=867.5-639.86=227.64kN

32

2

227.64107.1216010

w A cm ?==?? 肢背焊缝 '

'

9.8

6,230.70.6f w h mm l cm ==

=?20.79.8 6.86w A cm =?=

取 ''

6.866,16.30.70.6

f w h mm l cm ===?

肢尖焊缝 2

0.314 4.2w A cm =?= 取 '

'

2.85

6, 6.80.70.6

f w h mm l cm ===?

四、参考文献

【1】 赵占彪.《钢结构》.北京：中国铁道出版社，2006

【2】《钢结构设计规范》（GB50017-2003）.北京：中国计划出版社，2003 【3】《建筑结构荷载规范》（GB50019-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2001. 【4】《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）.北京：中国计划出版社，2001

钢结构梯形屋架课程设计计算书(绝对完整)

第一章：设计资料 某单跨单层厂房，跨度L＝24m，长度54m，柱距6m，厂房内无吊车、无振动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用1.5*6.0m太空轻质大型屋面板。钢材采用Q235－BF，焊条采用E43型，手工焊。柱网布置如图2.1所示，杆件容许长度比：屋架压杆【λ】＝150 屋架拉杆【λ】＝350。 第二章：结构形式与布置 2.1 柱网布置 图2.1 柱网布置图 2.2屋架形式及几何尺寸 由于采用大型屋面板和油毡防水屋面，故选用平坡梯形钢屋架，未考虑起拱时的上弦坡度i＝1/10。屋架跨度l＝24m，每端支座缩进0.15m，计算跨度l0＝l－2*0.15m＝23.7m；端部高度取H0＝2m，中部高度H ＝3.2m；起拱按f＝l0/500，取50mm，起拱后的上弦坡度为1/9.6。 配合大型屋面板尺寸（1.5*6m），采用钢屋架间距B＝6m，上弦节间尺寸1.5m。选用屋架的杆件布置和尺寸如施工图所示。

图2.2 屋架的杆件尺寸 2.3支撑布置 由于房屋较短，仅在房屋两端5.5m开间内布置上、下弦横向水平支撑以及两端和中央垂直支撑，不设纵向水平支撑。中间各屋架用系杆联系，上下弦各在两端和中央设3道系杆，其中上弦屋脊处与下弦支座共三道为刚性系杆。所有屋架采用统一规格，但因支撑孔和支撑连接板的不同分为三个编号：中部6榀为WJ1a ,设6道系杆的连接板，端部第2榀为WJ1b，需另加横向水平支撑的的连接螺栓孔和支撑横杆连接板；端部榀（共两榀）为WJ1c。 图2.3 上弦平面

12 1 2 1---1 2---2 图2.3下弦平面与剖面 第三章：荷载计算及杆件内力计算 3.1屋架荷载计算 表3.1 屋架荷载计算表 3.2屋架杆件内力系数 屋架上弦左半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数经计算如图所示。屋架上弦左半跨单位节点荷载、右半跨单位节点荷载、全跨单位节点荷载作用下的屋架左半跨杆件的内力

钢桁架桥的结构设计与分析

钢桁架桥的结构设计与分析 1、概述 钢桁架桥以其跨越能力强、施工速度快、承载能力强、耐久性好普遍应用于铁路桥梁。长期以来，由于钢材价格高，材料养护费用高，钢桁架桥梁在公路领域应用较少。近年来，随着我国炼钢水平的提高，国产的钢材品质已经完全能满足结构安全的需要，同时随着钢结构防腐技术的提高，钢结构桥梁越来越多的在公路工程领域得到应用。 相比较我国当前100m左右中等跨径常用的桥型如连续梁、系杆拱、矮塔斜拉桥等结构，钢桁架桥梁虽然建筑成本高，但刨去成本控制的因素，钢桁架桥具有以下的几点优越性：1.建筑高度低，由于钢桁架结构主桁主要由拉杆和压杆构成，对杆件界面的抗弯刚度要求不大，因此钢桁架的建筑高度由横梁控制，在桥梁宽度不是非常大时可极大的降低桥梁建筑高度，尤其适用于对桥梁建筑高度有严格限制的桥梁；2.施工周期短，速度快。钢桁架施工可在工厂制作杆件，运到现场拼装成桥，可采用顶推和支架拼装等方法，这使它在很多工期较紧的工程（如重要道路的桥梁改建）和跨越重要道路的跨线桥上成为桥型首选之一；3.随着钢结构防腐技

术的提高，钢桁架桥的耐久性大为提高，同时钢材作为延性材料，结构安全性较混凝土桥梁高。正因为钢桁架桥梁的这几方面的优点，桁架桥梁成为特定条件下的经济而合理的桥型选择。 2、结构设计 公路桥位于江苏省境内，正交跨越京杭大运河，河口宽95m，通航净空要求90x7m，桥梁主跨采用97m，由于桥梁中心至桥头平交处距离仅140余米，若采用其他结构纵坡将达到5%以上，经综合考虑，主桥采用97m下承式钢桁架结构。 2.1主桁 主桁采用带竖杆的华伦式三角形腹杆体系，节间长度5.35m，主桁高度8m，高跨比为1/12.04。两片主桁中心距为8.6m，宽跨比为1/11.2，桥面宽度为8m。

桁架承重架设计计算书

桁架承重架设计计算书 桁架承重架示意图(类型一) 二、计算公式 荷载计算:1.静荷载包括模板自重、钢筋混凝土自重、桁架自重(×； 2.活荷载包括倾倒混凝土荷载标准值和施工均布荷载(×。 弯矩计算: 按简支梁受均布荷载情况计算 剪力计算： 挠度计算： 轴心受力杆件强度验算： 轴心受压构件整体稳定性计算: 三、桁架梁的计算 桁架简支梁的强度和挠度计算 1.桁架荷载值的计算. 静荷载的计算值为 q1 = m. 活荷载的计算值为 q2 = m. 桁架节点等效荷载 Fn = m. 桁架结构及其杆件编号示意图如下： 桁架横梁计算简图 2.桁架杆件轴力的计算. 经过桁架内力计算得各杆件轴力大小如下： 桁架杆件轴力图 桁架杆件轴力最大拉力为 Fa = . 桁架杆件轴力最大压力为 Fb = . 3.桁架受弯杆件弯矩的计算. 桁架横梁受弯杆件弯矩图 桁架受弯杆件最大弯矩为M = 桁架受弯构件计算强度验算= mm 钢架横梁的计算强度小于215N/mm2，满足要求！ 4.挠度的计算. 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 桁架横梁位移图 简支梁均布荷载作用下的最大挠度为 V = .

钢架横梁的最大挠度不大于10mm，而且不大于L/400 = ，满足要求！ 5.轴心受力杆件强度的计算. 式中 N ——轴心拉力或轴心压力大小； A ——轴心受力杆件的净截面面积。 桁架杆件最大轴向力为, 截面面积为 . 轴心受力杆件计算强度 = mm2. 计算强度小于强度设计值215N/mm2，满足要求！ 6.轴心受力杆件稳定性的验算. 式中 N ——杆件轴心压力大小； A ——杆件的净截面面积； ——受压杆件的稳定性系数。 轴心受力杆件稳定性验算结果列 表 ----------------------------------------------------------------- ------------ 杆件单元长细比稳定系数轴向压力kN 计算强度N/mm2 ----------------------------------------------------------------- ------------ 1 -------- 2 -------- 3 4 5 -------- 6 -------- 7 8 9 10 11 12 13 -------- 14 15 -------- 16 --------

廊道桁架制作安装及方案

天山铝业氧化铝输送栈桥钢结构制作安装施工方案 一、工程概况 栈桥钢结构包括钢柱和钢通，钢柱为双支腿和四支腿，钢柱中最重的约40t高度为28米,最高为36m重量为23吨。钢通廊共分为5个区域，A 区（A1-A4）、B区（B1-B6）、C区（C1-C8）、D区（D1-D8）、E区（E1-E2）。其中A1和B1、C1和D1、C2和D2、C3和D3共一条通廊为双皮带机通廊，其它区为单皮带机通廊。A1区安装斜度为5°，E区安装斜度为16°其余角度均约为1°。单皮带机通廊垂直高度为3.5m，宽3.5m，双皮带机通廊垂直高度为3.5m，宽6.0m。钢板仓通廊安装底标高最高为41.8m，跨电解车间屋面长度最长的一榀为46m，其重为30t。 考虑到构件较长，现场运输困难，部分钢柱和钢桁架只能在现场进行拼装，加上该处工作面形成比较晚，因此栈桥的吊装存在着工期紧、工程量大、现场场地狭窄、吊装构件跨度大、吊装区域建筑物多、有磁场施焊难度大等诸多困难。 二、执行的规范、规程及标准 3.1、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）； 3.2、门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102-2002）； 3.3、埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂（GB/T5293-1999）； 3.4、结构用高频焊接薄壁H型钢（JB/T137-2001）； 3.5、建筑钢结构焊接规程（GBJ81-91）； 3.6、钢结构用高强大六角螺栓、螺母、垫圈与技术条件（GBT1228-1231-91）； 3.7、熔化焊用钢丝（GB/T14957-94）。 三、施工工艺流程图 钢柱制作安装：材料及工机具准备→放样、下料→矫正→钢柱分段制作（含标记、涂装）→基础复测→基础底部进行二次找平→钢柱分段运输至现场→钢柱吊装就位→找正、焊接→二次灌浆→验收交工 钢通廊的制作安装：材料及工机具准备→放样、下料→矫正→钢桁架分片制作、编号→构件运输、堆放→构件现场组对拼装→通廊整体吊装→现场焊接构件→防腐涂漆→验收交工 四、施工准备

钢结构桁架设计计算书

renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝1 4.3N/mm 2 。 抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值： (l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm （L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。

钢桁架输煤栈桥结构加固设计

钢桁架输煤栈桥结构加固设计 摘要：输煤栈桥主要煤矿运输等厂房和筒仓建筑物的连接通廊，对整个生产过 程至关重要。由于洗煤过程中对钢桁架杆件和节点的腐蚀，使得钢桁架的杆件节 点承载力大大下降，甚至威胁到矿区的生产安全，因此对钢桁架输煤栈桥结构加 固尤为重要。基于此结合实际，从钢栈桥结构设计选型出发，提出钢桁架加固方案，并对钢桁架加固方案进行计算分析，目的在于提高输煤栈桥设计水平，促进 企业的持续发展。 关键词：钢桁架栈桥；MIDASGEN；加固方法 引言 栈桥是煤矿矿井及选煤厂生产系统的关键结构部分，在运转时主要是利用皮 带将井下煤或者外来煤输送到筛分车间、主厂房、筒仓等建筑物。运煤栈桥系统 根据其承载性能的不同可以分为钢筋混凝土、钢结构以及砌体等结构形式，这些 方式中的钢结构可以达到外部美观性的要求，施工具备较强的方便快捷性，更为 关键的是具备较强的抗震性，所以称为了当前煤炭系统中使用的主要方式。 1钢栈桥结构选型 （1）栈桥桁架选型。通常情况下，针对大型跨度的运煤栈桥，它的组成结构 包含了H型钢、角钢以及钢管等配件组成。其中的全拉式桁架中的较长斜腹杆即 为拉杆，较短的腹杆则主要是承载结构，经济效果非常高。此外钢桁架下弦处设 置了拉索的形式，在结构中施以预应力能够实现中心下降平移，在受到外部载荷 的影响之后上弦杆受拉，这就具备了较高的承载性能，即满足桁架受力体系，同 时又满足矿井运煤工作的需要。根据实际调查可以发现，H型钢是使用频率最高 的一种结构形式，该结构形式的主要优势在于如下几点：（a）.H型钢两个方向 中的惯性矩是一致的，可以使得内部的结构体系更加的稳定，结构性能比较强。（b）.H型钢弦杆与桥面在同一平面中，栈桥结构中的两侧钢桁架在空间位置上 以及桥面水平横向中刚度比较强，可以全面的提升结构的抗震性能。（c）.屋面 横梁支撑点设置在弦杆的内部位置上，要确保施工的节点位置与设计方案的一致性，同时还应该保证栈桥空间计算的准确性。H型钢栈桥钢桁架中的受压腹杆与 上下弦节点处的连接是刚性的，各个连接位置具备较高的稳定性。在计算角钢桁 架的时候，采用的方式主要是根据静定结构实施计算的，在计算环节，可以忽略 节点刚性产生的次弯矩问题，同时，在计算时，还需要掌握大跨度钢桁架弦杆和 腹杆截面刚度产生的偏差，如果存在的偏差较大，就会导致节点次弯矩方面的影响。不管是选择哪一种桁架形式都应该保证其满足如下的几个方面：（a）.节间 要保证为等距，节间数为偶数。如果无法满足该要求，就应该在中间位置上设置 交叉腹杆。（b）.其高度通常按照设定的要求，需要设置为1/8～1/10。但是，在设定高度的同时，还需要全面考虑到净空高度尺寸。（c）.在设置桁架节间长度时，需要对楼板部分高度进行考虑，以保证它满足设计要求。 （2）桁架支撑体系。桁架的上下弦支撑结构部分的主要作用就是能够承载水 平载荷，同时将这些载荷传递到支座结构中，此时可以使得结构刚性的增加，还 能够适当的改变平面计算长度。一般情况下，在支撑设置时，其位置都是在上下 弦位置上设置，而针对组合楼板来说，由于该结构自身具备结构功能，可以不采 用支撑方式；而针对预制楼板设置时，需要按照实际的情况做好纵向水平的支撑，同时，还需要对交叉腹杆进行设置，保证它和结构之间存在的角度达到40°～50°。在桁架支撑体系构建的阶段中，在进行钢屋架计算时，需要对上弦杆尺寸进行掌

管桁架结构制作与安装施工工艺 (1)

钢管桁架结构制作与安装施工工艺 1 一般规定 适用范围 本施工工艺规程适用于大型体育场馆、公共建筑和各种用圆管、矩管作为骨架构成各类形状的空间结构的建筑物以及构筑物。 编制依据的标准与规范 优质碳素结构钢GB／T699—1999 普通碳素结构钢GB／T700—1998 低合金高强度结构钢GB／T1591—1994 一般工程用铸造碳素钢GB 5576—1997 铸件尺寸差GB 6414—86 结构用冷弯空心型钢GB／T6728—1986 铸钢件超声探伤方法及质量评级方法GB 7233—87 焊接结构用碳素钢铸件GB／T7659—1987 结构用无缝管GB／T8162—1999 铸件重量公差GB／T11351—89 直缝焊管GB／T13793—1992 结构用不锈钢无缝钢管GB／T14975—1994 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205—2001 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300—2001 建筑钢结构焊接技术规程JGJ 81—2002 合金钢铸件JB／ZQ4297—1986 铸件质量分等通则JB／JQ82001—90 材料要求

管桁架使用的管材、板材、焊材、铸钢，除材料牌号、型号规格和质量等级应符合相应设计文件的要求，还必须符合下述规定： 1管材 1) 材质：必须符合《优质碳素结构钢》GB／T699—1999、《普通碳素结构钢》GB／T700—1998、《低合金高强度结构钢》GB／T1591—1994和《结构用不锈钢无缝钢管》GB ／T14975—1994的规定； 2) 型材规格尺寸及其允许偏差：矩管必须符合《结构用冷弯空心型钢》GB／T6728—1986标准规定，无缝钢管必须符合《结构用无缝管》GB／T8162—1999标准规定，焊管必须符合《直缝焊管》GB／T13793—1992标准规定，不锈钢无缝钢管必须符合《结构用不锈钢无缝钢管》GB／T14975—1994标准规定。 2 板材 1) 材质：必须符合《普通碳素结构钢》GB／T700—1998和《低合金高强度结构钢》GB／T1591—1994标准的规定； 2) 规格尺寸和允许偏差：必须符合《碳素结构钢和低合金钢热轧厚板和钢带》GB ／T3274—1988和《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》GB／T709—1988标准规定。 3 焊材 1) 焊条：分别应符合《碳钢焊条》GB／T5117—1995、《低合金钢焊条》GB／T5118—1995和《不锈钢焊条》GB／T983—1995标准规定； 2) 焊丝分别应符合《熔化焊用钢丝》GB／T14957、《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB／T8110、《碳钢药芯焊丝》GB／T10045、《低合金钢药芯焊丝》GB／T17493标准规定。 3) 焊剂分别应符合《碳素结构钢埋弧焊用焊剂》GB5293、《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB／T12470标准规定。

大型桁架模板受力计算(版)

中交第一航务工程局第五工程有限公司 模板受力计算书 （胸墙模板） 单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算 编制单位：主管：计算： 审批单位：主管：校核：

锦州港第二港池集装箱码头二期工程 胸墙模板计算书 一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001） 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》 二、设计说明 1、模板说明 在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板 面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。 内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm； 桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。 2、计算项目 本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。

模板计算 1、混凝土侧压力计算 混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数，取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm ＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算 取1mm 宽板条作为计算单元，计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数：I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2＜[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm ＜300/500=0.6mm ， 钢板满足要求 其中K f 为挠度计算系数，取0.00247 B 0为板的刚度，B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数，取0.3 h 为钢板厚度，h=5mm

钢结构桁架制作安装专项施工方案

XXX主体工程 管桁架制作、安装 专 项 施 工 方 案 编制： 审核： 批准： 编制单位：XXX工程有限责任公司 二O一五年十一月

目录 一．编制依据 (2) 1、工程文件 (2) 2、遵循标准和规范 (2) 二．工程概况 (3) 三、施工测量 (5) 1、技术依据 (5) 2、测量作业 (5) 四、预埋件预埋 (5) 五、柱顶锚栓复核、验收 (6) 六、钢构件运输进场 (7) 七．钢桁架现场拼装 (8) 1、拼装平台及设施搭设 (8) 2、钢桁架现场拼装 (8) 八、钢结构吊装 (11) 1、运装场地硬化处理 (11) 2、吊装起重设备选择 (11) 3、钢丝绳的选用 (15) 4、吊装工序安排 (16) 5、吊装工艺及方法 (16) 6、生命线方案 (21) 九、安全施工管理措施 (25) 1、安全管理组织 (25) 2、安全管理制度 (25) 3、施工现场安全管理 (26) 十、应急预案 (34) 1、指挥方案 (34) 2、机构分工 (34) 3、事故处置 (35) 4、工程抢险抢修 (35) 5、现场医疗救护 (35)

钢结构制作、安装专项施工方案 一．编制依据 本施工方案是以施工图纸为依据，参考本公司以往在类似工程中的施工经验，结合本工程的实际情况及特点，并根据相应的计算、分析结果基础上进行编制而成。 现行国家有关的规程、规范、标准： （1）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205－2001） （2）《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002） （3）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991） （4）《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278—2010） （5）《建设工程项目管理规范》（GB/T50326—2006） （6）设计说明、图纸以及各项技术标准规范等 二．工程概况 施工特点与关键：本工程工期要求短、制作量大、单体构件较重、高空安装作业多。该工程的制作过程进度、质量的控制是保证履约的关键。制作过程的关键在于桁架构件的生产工艺合理性、方法的先进性；其次是桁架的分段组对，焊接与防止变形工艺技术的合理程度；安装的关键在于安装过程的测量，合理的安装程序和重要节点的焊接。 针对以上工程概况和特点，本工程主桁架拟采用单榀桁架双机抬吊的方法整体吊装，吊装方向为由3轴线至23轴线，可采取分段吊装。 三、施工测量 1、技术依据 （1）工程合同技术条款及图纸 （2）《工程测量规范》（GB50026-93） （3）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001） （4）《建筑变形测量规范》（JGJ/T8-97） 2、测量作业 （1）根据所建立的平面控制网和高程控制网，检查上工序提交的混凝土柱测量资料和锚固件的测量资料。 （2）测量资料应包括柱中心线定位及标高测设图、竣工后中心线及标高实测资料和沉降、

钢结构、桁架施工方案

中国石油吉林石化分公司40万吨/年ABS装置 (一期工程)工艺及供热外管小管廊工程桁架制作安装施工技术方案 (I)类 工程名称：中国石油吉林石化分公司40万吨/年ABS装置工艺及供热外管小管廊工程工程地址：吉林石化公司合成树脂厂 建设单位：吉林石化公司合成树脂厂 编制单位：吉化北建第三分公司 编制人： 审核人： 项目技术负责人： 项目经理： 批准人： 技术经理： 吉化北建公司安全处意见:

目录 1、编制说明 (3) 2、编制依据 (3) 3、工程概况 (3) 4、施工准备 (4) 5、施工部署 (5) 6、施工方法 (6) 7、施工进度计划 (10) 8 资源供应计划 (11) 9、施工总平面布置 (13) 10、 .............................. 施工技术组织措施14 中国石油吉林石化分公司40万吨/年ABS装置一期工程）工艺及供热外管小管廊工程桁架制 作安装施工技术方案 1、编制说明 1.1、本施工方案是为石化分公司40万吨/年ABS装置（一期工程）工艺及供热外管小管廊工程桁架制作安装而编制的，本次钢桁架的施工全长68 米，从原有小管廊到原有老管廊，管架的顶层标高为+7米，有钢柱22 根，钢桁架4 榀。 1.2 、由于是钢制桁架，在现场焊接组装，本工程的特殊过程为焊接。

1.3 、为避免桁架的运输增加施工费用，降低工程成本，本次施工的预制场地选择在中央控制室西侧，搭设临时预制场地和成品堆放场地。 2、编制依据 2.1 、中国石油集团工程设计有限责任公司东北分公司提供的吉林石化公司40 万吨/年ABS装置工艺及供热外管小管廊设计图纸，图纸档案号：ST0830-020。 2.2 、引用标准和规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 ； 《石油化工钢结构工程施工及验收规范》SH3507-1999 ； 《钢结构工程施工工艺标准》； 《建设工程安全生产管理条例》； 2.3、现场实际勘测3、工程概况 3.1、ABS装置工艺及供热外管小管廊桁架安装在吉林石化公司合成树脂厂的东侧，是新建工程，共有钢结构制作30吨；施工工期：2011年5月3日至2011 年6月3日。 3.2、本次钢桁架的制作安装施工计划投入劳动力50人，现场进料经专业检查员全部验收合格后才能进行钢桁架的现场预制、现场组装及吊安。施工用电在中国石油集团工程设计有限责任公司东北分公司ABS现场项目部接出，现场施工用电详见：40万吨/年ABS装置用电施工方案。 3. 3.、主要实物工程量一览表

钢结构、桁架施工方案

中国石油吉林石化分公司40万吨/年ABS装置（一期工程）工艺及供热外管小管廊工程桁架制 作安装施工技术方案 （Ⅰ）类 工程名称：中国石油吉林石化分公司40万吨/年ABS装置工艺及供热外管小管廊工程 工程地址：吉林石化公司合成树脂厂 建设单位：吉林石化公司合成树脂厂 编制单位：吉化北建第三分公司 编制人： 审核人： 项目技术负责人： 项目经理： 批准人： 技术经理： 吉化北建公司安全处意见：

目录 1、编制说明 (3) 2、编制依据 (3) 3、工程概况 (3) 4、施工准备 (4) 5、施工部署 (5) 6、施工方法 (6) 7、施工进度计划 (10) 8、资源供应计划 (11) 9、施工总平面布置 (13) 10、施工技术组织措施 (14)

中国石油吉林石化分公司40万吨/年ABS装置（一期工程）工艺及供热外管小管廊工程桁架制 作安装施工技术方案 1、编制说明 1.1、本施工方案是为石化分公司40万吨/年ABS装置（一期工程）工艺及供热外管小管廊工程桁架制作安装而编制的，本次钢桁架的施工全长68米，从原有小管廊到原有老管廊，管架的顶层标高为+7米，有钢柱22根，钢桁架4榀。 1.2、由于是钢制桁架，在现场焊接组装，本工程的特殊过程为焊接。 1.3、为避免桁架的运输增加施工费用，降低工程成本，本次施工的预制场地选择在中央控制室西侧，搭设临时预制场地和成品堆放场地。 2、编制依据 2.1、中国石油集团工程设计有限责任公司东北分公司提供的吉林石化公司40万吨/年ABS装置工艺及供热外管小管廊设计图纸，图纸档案号：ST0830-020。 2.2、引用标准和规范 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001； 《石油化工钢结构工程施工及验收规范》 SH3507-1999； 《钢结构工程施工工艺标准》； 《建设工程安全生产管理条例》；

钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳歌谷创编

目录 欧阳歌谷（2021.02.01）1.设计资料1 1.1基本资料1 1.2构件截面尺寸1 1.3单元编号4 1.4荷载5 2.内力计算7 2.1荷载组合7 2.2内力9 3.主桁杆件设计11 3.1验算内容11 3.2截面几何特征计算11 3.3刚度验算15 3.4强度验算16 3.5疲劳强度验算16 3.6总体稳定验算17 3.7局部稳定验算18 4.挠度及预拱度验算19 4.1挠度验算19

4.2预拱度19 5.节点应力验算20 5.1节点板撕破强度检算20 5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算21 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算22 6.课程设计心得23

1.设计资料 1.1基本资料 (1)设计规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； (2)工程概况 该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。 (3)选用材料 主桁杆件材料采用A3钢材。 (4)活载等级 采用公路I级荷载。 1.2构件截面尺寸 各构件截面对照图

各构件截面尺寸统计情况见表1-1： 表1-1 构件截面尺寸统计表 编号名称类型 截面 形状 H B1 (B) tw tf1(tf ) B2tf2C 1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.4 6 0.012 2下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 3上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 4上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.4 6 0.024 5斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.02 6斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 7斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.4 6 0.016 8斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 9竖杆用户H型0.460.260.010.0120.2 6 0.012 10横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.2 4 0.024 11纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.2 4 0.016 12下平联用户T型0.160.180.010.01 13桥门架上下横撑和短 斜撑 用户双角0.080.1250.010.01 0.0 1 14桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0

钢桁架施工设计方案

合山集中供热工程桁架施工安装 专 项 施 工 案 编制人：萍 项目负责人：立新 审核人：志福 编制日期：2017年月日

目录 一、编制依据： (1) 二、工程概况： (1) 三、施工准备： (1) 四、施工部署 (3) 五、施工工艺： (4) 六、钢结构吊装就位 (6) 七、应注意的质量问题 (8) 八、保证质量的技术措施 (9) 九、安全保证措施 (10) 十、环境保护与文明施工技术措施 (11) 十一、季节性施工措施 (11)

钢桁架施工案 一、编制依据： 1.本工程结构施工图纸； 2.《钢结构工程施工质量验收规》GB50205-2001； 3.和地现行的有关建筑施工的法规、规程； 4.施工工艺标准。 5.《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》（JGJ82-91） 6.《建筑钢结构焊接过程》（JGJ81-2002） 二、工程概况： 本工程位于广西省合山市产业转型工业园区，本工程分为四个标段。 1、建设单位：合山市振合集中供热有限公司 2、建设地点：合山市产业转型工业园区 3、工程名称：合山市产业转型工业园区集中供热工程 4、管道长度：第一标段DN600长4597米，第二标段DN400长1240米，第三标段DN300长5536.4米，第四标段DN500长6682.4米。 三、施工准备： （1）现场准备

1、联系、办理现场占地、电源手续，提前做好现场施工用平台铺设、电源准备工作。 2、组织施工机具、材料随时进入现场。 3、制作施工用的各种工装机具等。 4、堪察现场，规划材料、机具进场道路，并选择和落实运输机械；提前做好围设施、环境的处置与保护等准备工作。 5、钢材进场后要组织有关人员进行验收，检查实物和质量证明材 料是否合格，不合格材料不得用于工程。钢材进场堆放要减少钢材锈蚀和变形。 6、熟悉图纸，做好焊接工艺技术交底。核对图纸材料表和设计是 否相同，核对各节点安装标高与混凝土结构标高是否相符，如有不符及时通知甲办理工程变更或洽商手续。 7、电焊条要按设计和规要求进行选用，必须有质量证明材料，施工前按要求进行烘焙，禁使用药皮焊芯生锈的焊条。 8、用坡口焊接时需用引弧板，引弧板材质和坡口型式应与焊件相 同。 9、施焊人员要经过培训并已取得认可的焊工操作证，且操作证要在有效期以。 10、现场供电应符合焊接用电要求。 11、主要机具：电焊机2台、焊把线、小型台钻1台、焊钳、面罩和小锤，钢结构吊装时采用一台QY50型汽车起重机。 （2）其它准备

18米普通钢桁架设计计算书

钢屋架设计 姓名： 班级： 学号： 指导教师：

1.原始资料： 某工业厂房为单跨，无天窗，纵向长度为60m，跨度为18m，采用梯形钢屋架，无檩方案，屋面采用1.5×6m预应力钢筋混凝土屋面板，100mm厚泡沫混凝土保温层，二毡三油改性沥青防水卷材屋面，屋面为上人屋面，坡度为i=1/15。屋架铰支于钢筋砼柱上，柱截面400mm×400mm，砼标号为C25，车间无吊车。屋架采用的钢材为Q345钢，手工焊。 2.屋架形式和几何尺寸确定 屋架计算跨度（每端支座中线缩进150mm）： l o=18-2×0.15=17.7m 跨中及端部高度 桁架的中间高度：h=2250mm 在17.7m的两端高度：h=1650mm 桁架跨中起拱50mm 图1 桁架形式及几何尺寸 桁架支撑布置图如图2所示：

图2

4.荷载和内力计算 4.1荷载计算： 4.11屋面永久荷载标准值： ①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自 重，以kN/m2为单位； ②屋面活荷载：施工活荷载标准值为2.0kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工 活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。 积灰荷载标准值：0.5kN/m2。 ③屋面各构造层的荷载标准值： 二毡三油改性沥青防水层 0.40kN/m2 水泥砂浆找平层 0.40kN/m2 保温层 0.60kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。沿屋 α=换算为沿水平投影面分布的荷载。桁架沿水面斜面分布的永久荷载应乘以1/cos 1.005 P=+?支撑） 平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（0.120.011 W 计算，跨度单位m。 永久荷载标准值： 二毡三油改性沥青防水层 1.002×0.4kN/m2=0.4008kN/m2水泥砂浆找平层 1.002×0.4 kN/m2=0.4008kN/m2保温层 1.002×0.6 kN/m2=0.6012kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.002×1.5 kN/m2=1.503 kN/m2桁架和支撑自重 0.12 KN/m2+0.011×18 kN/m2=0.318kN/m2 总计：3.2kN/m2可变荷载标准值：

钢结构安装方案-管桁架

钢结构安装方案 管桁架结构安装工法 黑龙江省安装工程公司黄宝龙（国家注册二级建造师） 一、前言 随着科学技术的发展和社会进步，如今各体育场馆、展厅、机场等一般被设计成为钢桁架结构，大跨度空间结构蓬勃发展，跨度越来越大，造型越来越新颖、别致，绿色环保、节约能源，施工期限短，对于安装施工提出的技术要求也越来越高。由我黑龙江省安装工程公司承包的七台河市新兴区木制品创业服务中心工程，42米、36米管桁架结构，由于跨度、重量及安装高度都比较大，且地处内庭，地面承载力无法承受吊车吊装时所产生的冲击力，无法采用常规方法进行安装。结合今年多种施工方案的分析和研究，最终确定了现场拼装，高空滑移到位的施工方法。该管桁架采用无缝钢管及高频焊管通过焊接球连接而成，两栋厂房共39榀，单榀最重约8吨，跨度为42米、36米，安装高度为12米。 二、工法特点 （一）、大跨度桁架体系直接就位在设计位置，支座安装精度易于保证。 （二）、对起重设备、牵引设备要求不高，可用小型起重机或卷扬机，甚至不用。而且只需搭设局部的拼装支架，如建筑物端部有平台可利用，可不搭设脚手架。 （三）、可充分利用桁架下部的楼面或地面结构，降低了结构的安装高度，同时不需要大量的脚手架及脚手架搭拆人员，降低了设备投入成本（四）、采用该工艺使屋盖钢结构的吊装、组对、焊接、测量校正、油漆等工序都可在同一胎架上重复进行，即可提高屋盖的安装质量、改善施工操作条件，又可以增加施工过程中的安全性。 三、适用范围 （一）复杂支承条件的大跨度单跨、多跨空间桁架或网架结构 （二）建筑平面为矩形、梯形或多边形等平面。

（三）支承情况可为周边简支、或点支承与周边支承相结合等情况。 （四）当建筑平面为矩形时滑轨可设在两边圈梁上，实行两点牵引。 （五）当跨度较大时，可在中间增设滑轨，实行三点或四点牵引，这是网架不必因分条后加大网架挠度，或者当跨度较大时，也可采用加反梁办法解决。 （六）现场狭窄、山区等地区施工；也适用于跨越施工；如车间屋盖的更换、轧钢、机械等厂房内设备基础、设备与屋面结构平行施工。 四、工艺原理 （一）、结构直接就位在设计位置，垂直起重设备和胎架沿屋盖结构组装方向单向移动，通过滑移胎架和行走吊机完成屋盖结构的安装。 （二）、将屋盖钢结构按照榀数和网格数分成若干单元，单元可在胎架移走后形成稳定的受力体系，在满足此条件下尽量减少每单元桁架及网格数，但不得少于两榀桁架或两个网格。 （三）、各单元按照吊车的起重能力又分为若干段。 （四）、沿桁架垂直方向设置行走式塔吊和胎架滑移的轨道。 （五）、根据单元的划分制作满足所有单元组装的可搭拆胎架，胎架需要连接成一个整体，通过手动葫芦牵拉将胎架移动到桁架单元的设计位置。 （六）、吊机行走至组装单元就近位置，顺次将需要的分段吊装至滑移胎架上，拼装焊接成单元后，拆除滑移胎架支撑，将组装单元直接落放在设计支座位置。 （七）、以手拉葫芦为动力源，通过滑轮组将胎架沿轨道空载滑移至下一组装单元位置，通过调节、修改形成下一单元的组装胎架，与楼面或地面做临时固定。塔吊行走至本组装单元就近位置拉点处牵拉进行等标高滑移，待滑移单元滑移到设计位置后，拆除滑移轨道，固定支座。如此逐单元拼装，分片滑移，直至完成整个屋盖的施工。概括起来该工法为：高空分片组装、单元整体滑移、累积就位的施工工艺。 五、施工工艺流程及操作要点

桁架钢结构制作

桁架钢结构制作 5.1 .图纸细化二次测算绘图 5.1.1 根据设计要求，施工前根据设计提供的受力分析图和设计图绘制施工详图。 5.1.2 施工详图中所有节点均需按照设计提供的桁架图集 （3B297与3B298）作为依据。 52钢结构除锈、防腐 5.2.1 进场设备验收合格后，倒运至喷砂处理厂进行喷砂除锈，并按照图纸防腐Sa2.5级要求进行喷沙除锈，并喷涂氯磺化聚乙烯红色底漆一遍；喷刷底层涂料与喷沙处理时间间隔不得超过5小时； 5.2.2 涂装时的环境温度和相对湿度应符合产品说明书的要求，当产品说明书无要求时，环境温度宜在5C?38C之间，相对湿度不应大于85%构件表面有结露时不得涂装，涂装后4小时内不得淋雨。 5.2.3 待钢结构桁架安装完成后再完成剩下的防腐要求，且达到设计及规范的要求。 5.3.胎具预制组装 5.3.1 由于桁架分片组装，片数较多，在预制的时候我方在预 制场须安置预制胎具（2台），以便能够更好、更快的进行拼装，并控制好图纸尺寸（图5.3.1和图5.3.1 ） 筋板 斜铁 斜铁筋板 200 H200K 200 图5.3.1 :预台具立胎截具 图

连接槽钢［14a 胎具 胎具平面组对示I 图置图 54放样、号料和下料 5.4.1放样、号料 放样时应根据施工详图，并考虑构件焊接收缩余量以及切割、刨边和洗平等 加工余量。放样的样板及号料的允许偏差应符合表 5.3.1规定； 项 目 允许偏差 平行线距离和分段尺寸 ± 0.5mm 对角线差 1.0mm 宽度、长度 ± 0.5mm 孔距 ± 0.5mm 加工样板的角度 ± 20mm 零件外形尺寸 ± 1.0mm 孔 距 ± 0.5mm 项 目 允许偏差 零件的宽度、长度 ± 3 边缘缺棱 1.0 型钢端部垂直度 2.0 切割面平面度 0.05t 且w 2.0 , t 为切割面厚度 割纹深度 0.2 局部缺口深度 1.0 、/ 桁架 「 ?- J 连接槽钢［14a — —! . ? r*1 K ----------------------------------------- ? 4 ■ ； ） X

钢结构屋架设计计算书Word 文档

1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为 ,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2.1米。结构的重要度系数为，屋面的恒荷载的标准值为。屋面 的活荷载为，雪荷载为，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为,檩距为 1.866m。 图1 屋架形式和几何尺寸 3.支撑的布置 上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。

图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。

5.荷载标准值 上弦节点恒荷载标准值 上弦节点雪荷载标准值 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3 图3 上弦节点恒荷载由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 图4 上弦节点雪荷载6.内力组合 内力组合见表—1 杆件名称杆件编 号 恒荷载及雪荷载半跨雪荷载内力组合最不利 荷载 （kN）内力 系数 恒载 内力 （kN） 雪载 内力 （kN） 内力 系数 半跨雪 载内力 （kN） 1.2恒+ 1.4雪 （kN） 1.2恒+ 1.4半跨 雪（kN）123452+32+5 上弦杆1-2-14.23-75.56 -52.94 -10.28-38.24 -164.78 -144.21 -164.78 2-3-12.65-67.17 -47.06 -8.7-32.36 -146.49 -125.92 -146.49 3-4-11.07-58.78 -41.18 -7.11-26.45 -128.19 -107.57 -128.19 4-5-9.49-50.39 -35.30 -5.53-20.57 -109.89 -89.27 -109.89 5-6-7.91-42.00 -29.43 -3.95-14.69 -91.60 -70.97 -91.60 下弦杆1-713.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 7-813.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 8-91263.72 44.64 8.2530.69 138.96 119.43 138.96 9-1010.555.76 39.06 6.7525.11 121.59 102.06 121.59 10-11947.79 33.48 5.2519.53 104.22 84.69 104.22