PQ2
PQ2
印刷编号：EC 700
日期：1998年7月
作者：约翰罗那威克迈克科克斯
雷克斯费希
版权1998 北美
压模协会
(U.S.A.) 美国伊利诺斯罗斯蒙特
美国印刷
版权所有。未经发行人书面同意，不得以任何形式或使用任何方法，用电子、机械包括影印、录制、或用任何信息贮存或恢复系统对该书的任何部分进行复制或利用。如有任何要求，请与位于美国伊利诺斯洲罗斯蒙特880街区海根路9701西的北美压铸协会联系。邮编：60018-4721
北美压铸协会和利用此材料作培训用的任何人或公司对该材料所含信息的准确性、完整性或有效性不作任何保证、陈述、表示或暗示；或者对其用途或由于使用该文件中描述的任何信息、方法、过程或设备而导致的损失负任何责任。
简介
本刊论述了熔融金属液所受有效压力与型腔填充速度之间的关系，主要对（内）浇口面积、柱塞(改为“压射冲头”)大小、设备能力、液压压力、雾化流（改为“喷涂”）和型腔填充速度之间的关系进行了说明。本论述对如下项目进行了探讨：
●浇口喷嘴
●金属泵
●PQ2的基本公式
●设备生产线的图示介绍
●金属压力计算
?热室压铸机
?对压力轨道施加的金属压力
●设备最大能力
?空压射速度
?热室
?冷室
●模具划痕的图示说明
?手动计算
?变换刻度
●操作窗口确定
?浇口速度限制
?浇铸时间限制
?压力限制
?绘制窗口
●举例说明
?设计人员如何绘制PQ2图来开发原始工艺
?设定理论浇铸时间
?为现有工艺绘制PQ2图并做修改为了最大限度提高铸件质量，模具铸工必须了解并优化
设备和模具的设定。
PQ2的目的是预测一个给定的模具安装在已知性能的设备上时如何操作。分析可得出一个可供选择以满足浇铸质量要求需要的窗口。理想的是模具和工艺设计应在所选操作窗口的中间进行操作。不管是计划生产新部件还是最大程度提高现有部件，都应以对工艺进行评估的方式进行。PQ2所要求的每一个部分都分别与以说明，然后循序渐进，使初始设计人员也能对模具浇铸工艺进行分析和优化。PQ2图有助于作出有关浇口、浇铸速度和浇铸压力的确定。设计人员能够确定设备是否能提供可生产高质量铸件的浇铸量。
作者在更新和重写本程序中采用了由比尔沃克顿准备的材料和由E.A赫尔曼在浇口模具压铸法(改为“压铸模具浇口设计”)一文中所选的材料。
欢迎对进一步更新和改进本程序提出建议，并提交给NADCA 教育和培训部。
下面是一份完整的PQ2图，注意该目的是预测给定的模具安装在已知性能的设备上时应如何操作。同时还说明一个操作窗口，该窗口是为了满足浇铸质量要求的需要而开发的,目的是为了使模具和设备的操作在该开发的窗口范围内进行。
日期：
PQ 图
设备液压气缸尺寸，干式浇铸速度
PLUNGER TIP SIZE 活塞顶部尺寸
设备能力
理论浇铸比率
工艺操作窗口
()模具划痕（浇口面积）
L 浇口速度限制
Q(in.Vsec)
第一章
压射部位
本章节讨论模具浇铸机移动溶化金属的能力。冷室机金属液喷注装置见图1－1所示。许多其它类型的喷注装置也可能采用。
图1－1 冷室基本液压喷注装置
热室机的金属流量装置见图1－2所示，冷室机见图1－3所示。从流体流量的角度来看，两种装置是相同的。该装置的液压使金属通过压室或鹅颈管流入浇道和浇口，最后进入浇铸型腔。参阅图1－1，储压器为压射装置提供全部液压能力。可以移动压射油缸时，必须使用储压器的压力，以提供流体流量在压射管线内所需的能量。剩余压力提供有效压力，推动活塞，
然后有效压力成为生成流量所需的的储压器负压力。生成该流体流量所需的压力与压射速度的乘方成比例。
Fig. 1-2. 热室金属流量装置
Fig. 1-3. 冷室流量装置
浇铸()
浇口
浇铸
浇口
能力装置
如果压射管内没有溶化金属，除设备元件的阻力外，压射油缸活塞活动没有任何阻力。在这种情况下，柱塞速度为最大，因为速度增大直到整个设备装置的压力损失与储压器的压力相等为止。根据定义，当装置这样运行时，没有液压将金属液推入模具的浇口。该速度称为干式压注速度（快速压注速度控制阀完全开启时），并用符号表示。此时干式压注速度可以测量。干式压注速度和储压器压力（也可以进行测量）是确定设备能力性能的关键参数。能力性能记录在PQ2图上，并用来使模具浇口装置与设备能力进行匹配，如第五章所述。有两种方法可以使柱塞运动的速度慢于最大速度vd。一种是部分关闭快速压注速度控制阀，另一种方法是对柱塞的运动施加阻力。柱塞的阻力与装置排放压力的增加相同。被推入模具内的金属液正好可提供活塞运动阻力。随着负荷增大，压注油缸内的压力也必须增大，对活塞施加与阻力负荷相同的力。在v d（最大速度）情况下，压注油缸内的有效压力为零。随着装置速度的下降，压注油缸内的压力增大直至在零速度时与储压器的压力相等。该关系如下：
p c=p hs[1-(v p/v d)2] E q.1-1
其中：p c = 压注油缸内的有效压力，psi (kg/cm2)
p hs=液压系统压力psi(kg/cm2)
v p=柱塞(改为“压射冲头”) 速度英寸/秒(m/sec)
v d= 干式喷注速度英寸/秒(m/sec)
喷注油缸中的有效压力p c和柱塞速度v p是限定设备喷注装置可提供的装置以外工作的能力。该工作是将金属液推入模具的浇口系统。PQ2图限定设备在金属液流量（排量）和压力方面的工作。对于任何设备来说，排量比和金属压力的关系完全取决于柱塞(改为“压射冲头”)直径的选择。选定金属柱塞(改为“压射冲头”)直径后，柱塞(改为“压射冲头”)速度与柱塞(改为“压射冲头”)的容积流量比之间有直接的关系。其关系如Eq1－2和1－3所示：
Q = A p v p E q.1-2
A p = πd p2/4
其中：Q＝柱塞排量比in3/sec(cm3/sec)
Vp=柱塞(改为“压射冲头”)推动金属液的速度in/sec(cm/sec)
d p = 金属柱塞(改为“压射冲头”)的直径in(cm)
A p = 金属柱塞(改为“压射冲头”)的面积in2(cm2)
例如：找出排放量（Q）当柱塞直径＝4.0柱塞速度＝200 in/sec
首先根据EQ1-3计算柱塞的面积。
然后根据EQ1－2计算排量比。
空气夹带(改为 “卷入”)控制：
当金属液进入压室后，并不能完全填满压室。通常压室不到一半满(改为
“填充不到一半”)。压室内的其它地方充满了空气，当进行压注(改为“射”)时空气被推入型腔。如果柱塞(改为“压射冲头”)速度得到合适控制，空气可以在金属液之前进入型腔，
并通过型腔进入溢流管(改为
“槽”
)排出。然而，压室内的空气越少，负面影响就越小。
如果柱塞(改为“压射冲头”)较大，当金属液量保持不变时，压室内的空气量就会增加。额外的空气量会增大其在铸件中形成气囊
(改为“孔”
)的可能性。当空气量增大时，慢速压注(改为“射”)速度控制变得非常关键。多余空气降低铸件质量的可能性能通常低于不正确浇注时间对质量造成影响的可能性。(改为“多余空气降低铸件的质量通常比不正确的浇注时间对质量造成的影响要小得多” )
控制压室内夹带(改为 “卷入”)空气量所需的理想柱塞(改为“压射冲头”)速度得到波动理论的确定并经试验验证。临界慢速浇注速度可按Eq1-4计算出近似值。
其中：:
进入压室金属液容量in 3
初始浇注金属液的压室容量小数%
柱塞(改为“压射冲头”
)直径in (mm/1000)
曲线常数22.8 in5/sec (0.579 m0.5/s)
必须计算初始压室灌充百分比(改为“压室初始填充度”)，压室灌充百分比(改为“压室填
充度”)fi根据EQ1－3和1－5进行计算。
代入Eq. 1-5:
得出所需的临界慢速压射速度，代入Eq. 1-4. (cm3)
柱塞表面和动型表面之间的压室长度（cm）
压射柱塞面积
例如：根据下列参数计算出控制空气所需的初始浇注百分比和慢速压射临界速度：柱塞直径- 4 压室长度-40
浇铸完成后才可能得知“实际”压射容量。在生产出样品铸件和测得压射容量之前，可使用估计压射容量。
压室长度－40in
压射总容量- 425 in3
在过去几年中，主要大学做了进一步的研究，以改进临界慢速压射曲线。并在初始试验中发现加速慢动压射分布图表明情况良好。需要伺服控制压射系统来获得该加速慢动压注分布图。第二章
浇口
压铸模的浇口装置由一系列的通道组成，金
属液通过这些通道流入模具内，然后通过模
具的内部进入室腔内。金属液由柱塞从硬
模的外部推入浇口装置。“冷室”式模铸机
的柱塞通常水平安装在被称为“压室”的厚
管内，如图2－1所示。
浇铸
浇口
图2－1冷室机有一柱塞，与模具开口方向并行，将金属液经套模推向分离表面，然后进入浇口装置。
柱塞插入模具内一半，将金属液向前推入
“热室”机有一的压力室内垂直运动的柱
紧靠模具，但并不直接与模具连接。柱塞
向下运动将金属液向上推入一延长的“S”型通道（由于该通道的形状，整个压力室被称做
“鹅颈管”）。该鹅颈管通过一根叫做“喷嘴”的厚管与模具连接。这些“热室机”的元件见图2－2所示。
图2
－2热室机有一柱塞，在压力室内垂直运动，将金属液泵入模具内。金属液从柱塞孔的底部向上流经曲线通道和一加长喷嘴，然后流经直浇口进入模具。
在柱塞的运动中，金属液流经被称做浇道的通道进入型腔。该浇道通常在横截面上为梯形。可能会有更多的浇道，从外壳铸型或浇口处向外展开。任何一个浇道均可根据需要分成两个或更多部分，将金属液导入各个部位。当浇道接近型腔时，其形状由梯形变成开口状进入型腔。弯曲的部分叫做“浇道”，进入型腔的开口叫做“浇口”（有时叫做“内浇口”）。
浇口系统的基本功能是为金属液提供一个通道，使其进入型腔。进入型腔后，金属就会固化为所需要的铸件。这个基本功能非常简单，容易理解。如果模具浇口系统、设备设置和设备操作参数（如速度、压力、温度）不匹配，就很难（但并不总是完全不可能）制造出高质量的铸件。浇口系统仅会在浇注过程中对金属和模具的变化产生影响。
浇口必须能够控制金属液的流量，必须能制造出良好的铸件，必须提供通畅的流量和正确的浇注形式。为了获得正确的喷注形式，金属液必须高速通过浇口。该高速可以使金属液在浇注过程中抵达型腔内的死角。将此与花园的软管进行比较。如果水流量小或喷嘴开启过大，水流就不会射得很远，水流量就会很松弛，而不是喷洒，却更像是一个固体流。
如果略微关闭喷嘴或者略微提高水压或流量，流量就会射得较远，并分成水滴，但水滴很大（很像喷溅），不会喷射很远。这种流量不会制造出好的铸件。喷溅会造成预固化而不能重新溶化的金属小滴，这样就会造成内部或表面缺陷。如果设备的速度不够快，浇口过大或两种情况都有，就会产生这种流量。这种流量看起来是这样的：
通常必须要求较快的流量速度以生产出好的铸件，虽然有时很慢的流量浇注（挤压浇注）可适用于厚壁铸件（＞6mm）。
浇铸
浇口
如果增大压力或流量，或将喷嘴（浇口）
做得小一点，流量就可以开始加速，液滴变小。当流量到达一定的速度时，流量开始雾化，这样就可制造出最好质量的铸件。（见第三章“雾化喷射流”）。这种雾化流量就像
油
漆
喷
枪
的
流
量
。
它速度高，液滴小，使用大量的能量浇注铸件。金属液流经压铸件浇口的速度叫做“浇口速度”。附件1表2中列明浇口速度的标准数值。该表中注明的数值在大多数情况下适用。然而，每一压铸厂都有其成功的范围。NADCA 提出下列浇口速度范围： 铝– 1000 to 1600 in/sec
25-40 m/sec 锌- 1600to2160in/sec 锰-1575to 3350in/sec40-85m/sec
这些数值的变量由铸造厂自己决定。在低速浇口条件下，流量的雾化会恶化，造成浇注缺陷。在较高的浇口速度条件下，浇口和型腔会出现腐蚀现象。
流量的雾化可以用数学来说明，并经过对许多压铸件进行研究证明的。这些研究对生产高质量铸件时所使用的参数进行了鉴定，并将这些参数作了记录。发现金属液流经浇口的速度和浇注所需的时间在生产良好部件时都很一致，总是保持在一定的范围内。 两种参数，即浇口速度和型腔浇注时间，可以就是否用所使用的设定值可以生产出良好铸件说明很多东西。这些参数很重要，对表面缺陷具有很大的影响，这对于锌压铸件是一种最重要的因素。对于其它质量原因也很重要。 使用PQ2计算方法可能确定起始浇口尺寸和预测浇注的时间。另一种确实浇口尺寸和浇注时间的方法是根据估计确定浇口面积。试试看，果不行，改变一下，再试试。或许这种试验和错误的方法最终会得到良好的浇口。这种方法也很经济，很容易进行尝试，只是错在纸上，而不是错在模具上。
生产好的铸件还有满足许多其它要求： －正确浇注方式和浇口位置 －浇道中流量通畅
－良好的柱塞控制和柱塞速度的一致性 －适当的排气和/或抽真空
－适当的热平衡
－模具喷射条件
在这里我们不对这些内容作详细的说明，但都需要，必须与以考虑。
这些因素都可以得以纠正，但如果PQ 计算不正确，仍然不能生产出良好的铸件。
实际情况是，许多设备不能提供可满足正确流量条件（浇注时间和浇口速度）所需的压力，这些都是生产良好铸件所需的。设法得到最佳流量条件需要正确的浇口尺寸，并应与设备可提供的压力相匹配。
有关详细资料，请参阅北美铸造协会出版的由E.A.赫尔曼所著的“浇口压铸模”
第三章雾化喷射量
在第二章中对流体速度和喷管出口截面之间的关系要求进行了说明，以保证雾化喷射量。本章节对金属和确定雾化的理论与背景与以说明。
当流体从喷嘴流入到自由空间时，流量为连续喷射粗颗粒金属
或细雾化状。花园软管的可调式喷头可以提供所有这些选择。
如同花园软管一样，出自于压铸模浇口的金属液的流量可以
设定为所有这些形式。出自浇口的喷射形式可影响到模具浇铸
的质量。
理论与背景
华莱士对压铸模的喷射现象进行了研究，他的著作由
国际铜研究协会在铜金属压模铸造一书中进行了出版。
华莱士说明了喷射流量的类型｛如连续、粗颗粒或雾化｝
可以Eq.3-1来确定
= 常数Eq. 3-1
其中：D＝浇口参数＝浇口面积除以浇口的长度和
（cm/sec）深度的和（对于大于深度十倍以上的浇口，浇口参数D＝几乎等于浇口的深度）；
= 金属液的比重lbs/in3(kg/cm3)
= 金属液的流速, in/sec (cm/sec)
μ = 金属液的粘度lb/in-sec (kg/cm-sec)
= 金属液的表面张l力/sec2 (kg/sec)
该公式表明了流量内部能量和流体表面张力的关系,在比值（即“常数”）条件下，喷嘴排放改变本质（从粗颗粒到雾化），通过使用该常数和替代比合金的物理性能将Eq.3-1减小至Eq.3-2。
其中：= 雾化值
D= 浇口参数, in. (cm)
= 等于金属液的比重lbs/in3. (kg/cm3)
Vg = 浇口流速in/sec
附件1中的表二列明了其它金属的“J”值
将粘度和比合金的表面张力代入而得。
当模具条件可满足Eq3-2时，浇口可产生良好的雾化流。Wallace所做的实际试验表明，流量雾化可以生产出最佳铸件。当条件导致Eq3-2小于“J”值时，粗颗粒流量就会产生。粗颗粒流量通常不会导致浇铸质量问题。还有一个常数是J'，它比界定粗颗粒和连续喷注流量的“J”要小得多。J'实际数值还未确定，因为通常不认为连续喷注流量是属于压铸的范围。连续喷注流量比粗颗粒压铸可生产出更好的铸件，但属于流量速度范畴，在此范畴内压铸和重力浇注没有明显的区别。重力浇注也可能采用浇口连续流量喷注，然而，这两种工艺有许多其它的区别。
第四章计算公式
本章节讨论压铸工艺开发中使用的科学等式。这些等式用来确定生产高质量铸件的型腔浇注时间，并计算在要求的浇注时间条件下操作设备所需的设备能力。确定型腔浇注方式后，必须确定理想的浇注时间。浇注时间为金属液到达内浇口直至型腔和溢流口充满的时间。压铸模具型腔通常的金属液浇注时间为0.010－0.150秒。其后的填充或补液以补偿固化收缩量不属于填充时间。通过浇口的金属液流量和产生所需流量的关系是根据Bernoulli`等式的导数来确定的。本章节首先就浇注时间方程式的使用进行说明，然后对衍生的Bernoulli 方程式和其与压铸机的关系进行说明。
计算浇注时间，浇口方程式
根据下列浇口方程式计算浇注时间：
其中：
t = 理论浇注时间（秒）
k = 经验衍生的常数sec/in (sec/cm)
Ti = 金属液进入模具时的温度°F (°C)
Tf = 最小金属流量温度°F (°C)
Td = 金属液进入前模具型腔表面温度°F (°C)
S = 浇注结束时金属液可允许的固体百分数%
Z = °F/ % (°C/ %)
T = 铸件壁厚(mm)
K,Tj,和Td的标准值见附件1。还有用于任何比合金的Z和Tf的标准值。
浇口方程式说明了所有主要工艺变量的关系。允许设计人员选择所有变量的数值，并为预计的浇铸质量确定一% 固体数值，并根据变量以此来确定理论浇注时间。如果采用不同的工艺条件，方程式可给出不同的浇注时间。Eq. 4-1中所列的各种变量的数值见附件1表1。附件中所列的数值为标准数值。如果设计人有理由需要在其它条件下操作模具，应将数值代入代表这些条件的浇口方程式中。在章节的下几个部分中对浇口方程式中的变量进行说明。这些说明旨在给读者提供每个变量的含意，并了解如何使用。
浇口方程式，Eq4-1不大重视厚壁或长距离流量铸件的理论型腔浇注时间。
金属液喷注温度
浇口方程式中的金属喷注温度Ti为金属液到达浇口时的温度。实践中，这是一个不可直接测量或控制的温度。因此，设计人员必须确定熔炉保持温度以补偿热损失和工艺变量，从而在喷注前保持合适的金属液温度。通过测量压室的温度可得到一个合理的估计数值。
当金属液从保温炉去往压室时，冷室机会有温度损失。标准温度损失为50° F (28° C deg.).所以，规定的保持温度应该大约为50° F ，高于浇口方程式中所使用的金属液喷注温度。
在热室机中，保温炉温度与金属液喷注温度通常相同。但有一例外，当金属液排放到鹅颈管前面并流经喷嘴时柱塞设定为慢速动作，而该喷嘴保持的温度大大高于保温炉温度。这种作法使得热喷嘴对慢速流过的金属液进行加温。合理的估计是该做法做使金属液的温度上升20 to 40° F (11 to 22° C) 。实际温升取决于喷嘴的内外直径，喷嘴的温度和长度，和金属液流过的速度。由于很难控制变量，不建议采用该做法（虽然有效），所以保温炉温度通常设定为与浇口方程式中所列的金属液喷注温度Ti,相同。然而，如果慢动柱塞前动采用“热”喷嘴，规定的保持温度应比浇口方程式中使用的金属液喷注温度低20-40° F (11-22° C)。必须准确控制喷嘴温度和慢动喷注速度。
浇注时间对于金属液温度非常敏感，举例假设按下列条件生产一小型380合金铝铸件：Ti = 1200 deg.
F (649 deg. C)
Td - 600 deg. F(316 deg.C) T = 0.100 in. (0.254 cm.)
然而，如果金属液喷注温度由1200 deg. F (649 deg C)变为1250 deg. F (677 deg. C), 理想的浇注时间增加到0.061秒。金属温度提高The 50 F deg. (28 C deg.)，理想的浇注时间就延长了20%。如果采用了同样的浇口速度（降低再次溶化），或使用低功率设备，浇注时间的延长可以减小浇道尺寸20%。
通常，高金属液喷注温度有助于使铸件看起来更漂亮，有助于浇注深处的肋条和其它容易成为“死角”的地方。但高金属液温度有可能增大收缩松度，并会加快模具热裂和腐蚀。较高的喷注温度并不会对合金的总热量有明显的作用，但热裂对于温度的变化很敏感，并不完全是一个热现象。
最小流量温度
浇口方程式中的最小流量温度是一个介于合金液相线和固相线温度之间的温度。通常，最小流量温度浇口方程式Eq. 4-1,计算一理论浇注时间：
更接近固相线温度。它说明低于该温度时金属液就不能流动，而且相反，就像固体一样。附件中关于Tf的数值为估计数值。然而，由于必须接近固相线，所以每个误差都是小误差。浇注时间对于这样的最小流量温度小误差不敏感。设计人员不应改变最小流量温度数值。
容许固体百分数
容许固体百分系数S确定铸件在型腔浇注时可容许的合金固化量。当金属液流经相对冷模时，它会损失对模具的热量。首先快速损失金属液的过热（即保持温度高于液相线的热量）然后潜热（即保持金属为液体状的热量）开始流入模具当潜热从金属液中流出时，一些金属液固化。固化的部分是浮在液体上的小颗粒。系数“S”为型腔浇注时固化金属液量的百分比数。
一般来说，固化百分比（10－15）越小，表面光洁度和表面重现精度就越好。较大固化百分比（至50）会导致较小的内空隙度。
固体百分比系数主要适用于首先进入型腔的金属液，这是因为首先进入型腔的金属液接触的是冷模，结果是模具的表面温度上升。随后流经模具的表面的金属液接触的是较热的模具，因此失去的热量就较少。所以，不同的固体百分比对距浇口最远的铸件部分产生的影响要严格控制。
固体百分比系数也会影响为补偿收缩量柱塞压力加强的能力。较大数值“S”（即25－50%）会减小该能力加强的有效性，而小数值（即小于10%）则会增大其有效性。然而，选择大数值“S”会减小对加强有效性的需求。厚铸件非常适合使用大百分比系数，但薄铸件通常采用“S”较小数值的效果较好。（铸件越薄，其加强的作用就越小，而铸件的收缩量就越均匀）。
单位转换
单位转换系数Z是根据合金的热性能得出的，不是工艺变量，不应修改。
模具温度
如金属液温度一样，浇口方程式中的模具温度Td, 与在实际模具上测得温度可能不一样。当模具转动时，型腔的表面经历剧烈的温度波动。金属液流过时，型腔温度从基本温度跃升到峰值温度。基本温度为金属液喷注前的模具温度。浇口方程式中的模具温度Td, 为基本温度。
型腔表面温度随着时间在不断的变化。实际中很难进行准确的测量。作为一般准则，浇口方程式中采用的模具温度应比预计的表面温度高50F（28Cdeg）。如果进行模具的热分析，以便正确安置冷却槽，基本温度与任何内部温度的关系就可以容易理解，正确安装一热电偶。附件1表1中所列的数值比大多数压铸厂认为的数值要高得多，但是经常有一种使用温度过低冷模的趋势。
在合理的范围内应使用热模。较高的模具温度可使用较长的浇注时间，这样可以减小柱塞的速度。较高的模具温度还可以延长模具的使用寿命。事实上，模具温度是模具寿命的最主要系数。可以使用浇口方程式Eq. 4-1, 对模具温度对浇注时间的影响进行说明。本章节开始处所举的例子说明，特别的情况可以导致浇注时间为0.052秒。该例子中采用的模具温度为600F（316C）。如果模具的温度要降低50F（28C），方程式可以表明浇注时间必须为0.047秒，几乎减小了10%。
一般认为高模具温度的缺陷是循环时间长，生产率低理论上讲是这样的。但实际上，循环时间是由最慢固化元素来控制的，通常是外壳铸型或一些局部加热点。局部加热点可以保持在相对低的温度，如果可能，可以在不影响浇口方程式的情况下获得所需要的生产率。在浇口方程式中应使用平均模具温度。
型腔壁厚
型腔壁厚T在浇口方程式中是一个重要的系数。如果型腔是双倍壁厚，理想的浇注时间也加倍延长。这是因为金属液中的总热量也加倍。然而，很少有压铸件壁厚恒定不变的，所以设计人员必须决定所采用的壁厚数值。
虽然压铸件的壁厚很少完全一致，但通常是几乎所有地方的壁厚是相同的，有个别部位比较薄，个别肋条，浮图饰或其它厚的部位。这样的铸件可以被认为是具有“标准”厚度，据此来分布厚薄的特性。这些种类的铸件应该采用标准厚度。
如果铸件有一距浇口最远的薄部位，在浇口方程式中应采用该薄部位的厚度作为厚度系数。肋条顶部或芯撑的厚度一般比较薄。在模具平面图上看它们距浇口不是最远，但它们通常是在流量的最末端。金属液不能流经这些部位，而且不能为其后更热的金属液浇注而对表面进行加热。先进入的金属液遇到这种情况时必须停留在那里
另一种情况是型腔薄的部位位于浇口的附近，而最厚的部位却距浇口最远。在这种情况下，如果最厚的部分也是标准厚度，就应采用标准厚度。否则，通常最好的做法是使用平均厚度。
经验常数
浇口方程式中最后一个系数为“K”。该系数有两个作用，一种是其包括所有所需的转换系数，使设备正常运行；另另一种是说明了从金属液到模具的热流量速度。热流量速度取决于许多因素，包括模具的材质，浇注的合金，模具表面条件和涂料。
由一大型压铸厂实验得到的结果表明，大尺寸铸件（20＃或9公斤），平均厚度为3.5－5.5mm，经验常数k，如果是1.2而不是0.866，在浇口方程式中会得出更好的结果。
Bernoulli 方程式
浇口速度为金属液流经喷嘴或浇口的速度。压铸机喷注系统的负荷来自于将金属液送入模具的孔中或浇口所需要的力，可以排放压力来表示。当金属液以所需的速度流入浇口时就产生排放压力。排放压力施加在流经压铸机喷注系统的金属液上，迫使其在要求的时间内进入模具的型腔内。使用Bernoulli 方程式计算该排放压力。
其中：
= 金属液压力metal pressure, lb/in2 (kg/cm2)
= 金属液比重metal density,
0.093 lb/in3比重铝(2.580 g/cm3) 0.221 lb/in3锌(6.130 g/cm3) 0.063 lb/in3锰
(1.750 g/cm3)
= 386.4 (a 常数) in/sec2
= 浇口速度gate velocity, in/sec (cm/sec)
= 排放系数(0.5 for 铝)
(无单位)
金属压力
Bernouli方程式中的金属压力P为将金属液送入模具浇口所需的压力。该压力与浇口速度的平方成正比。有时由于设备能力不足，不能达到所需的压力。出现此情况时，浇口速度和压铸机快速浇注速度降低，而且正确的浇注时间也不能达到。
金属密度
如Bernoulli方程式所示，金属液比重p是影响排放压力的一个变量。比重单位以lb/in3 or g/cm3
表示。铸造业计算采用的标准金属液数值见附件1表3。金属液供应厂家有时采用较低比重值，因为他们以较高温度提供金属。
排放系数
Bernoulli方程式使用的排放系数包括几个地方的损失。金属压力计算除了浇口处的损失外，还包括喷注系统的部分损失。排放系数流量损失所采用的数值是通过观察确定的，通常如下所述：
铝= 0.5 - 0.6 (use 0.5)
锌=0.6 to 0.7 (use 0.6)
锰= 0.6 -0.7 (use 0.6)
使用Bernoulli 方程式Eq4－2时，可看到金属压力与浇口速度的平方成正比。如果浇口速度翻翻，金属压力和达到速度所需的喷注能力也增加四倍。当根据Bernoulli 方程式计算出所需压力时，可绘制在PQ2图上。第五章中详细讨论PQ2图的实际制做。
Bernoulli 方程式也可用来计算比流量比Q所需的实际金属压力和浇口面积Ag。使用下列方程可对Bernoulli方程式进行修改。
其中：
Q = 金属液流量, in3/sec (cmVsec)
A g
= 浇口面积
in2 (cm2)
然后将代入Bernoulli方程式中代替v g
得出:
所计算出来的金属压力值可直接绘制在 PQ 2 图上。
CHAPTER 5
步进式PQ 2
第二章中对PQ 图进行了讨论，本章说明PQ2图如何绘制。
主图表Graph Master
第一步要了解图表是什么，它是如何产生的。
绘制图表使用“Y ”轴线或"p （金属压力）做为线性刻度，“X ”轴线或"Q （流动速率）做为方形刻度。表5－1确定方形刻度使用的
数值。
绘制Q @ 300 in
3
/sec 的一下个位置，在线
性刻度上为90K （图5
－2）。
图 5-2
绘出Q's.（图5－3）的对照表，完成图表的绘制
表5-1
Q 绘制在线性刻度上，在“X ”轴线上将间隔作为Q
予以确定。
开始绘制图表时，要先确定Q @ 200 in 3/sec 的位置，在线性刻度上为40K （图5－1）
Fig. 5-3
图5-4 为完成的“主”图表。使用PQ 2
图用于压铸机/模具组合时，“Q ”刻度量可能不够大。该刻度可以根据需要拥有任何多倍数的增加数值。“Q ”数值下的空白线可根据需要用于“Q ”的多倍数值。 手册背面有黑色图表，供将来使用。Fig. 5-1日期：
PQ 2 图
金属压力
(lb /in 2
)
压铸机
__________ 液压油缸尺寸
所使用的液压 __________ 干式喷注速度 __________
冲头尺寸
________
图 5-4 PQ 2 主图表
Q (in 3/sec)
测绘设备能力图
编制PQ
2图的第一步是测绘设备能力线。设备能力线是一条直线，一端代表“静态”金属压力表，另一端代表最大机器流动率（干射速度），而流动率是通过已知的套筒直径进行计算。 “静态”金属压力是通过由柱塞嘴转移到金属上的缸体液压压力来进行计算的。所用的液压压力是压射瓶压力或在整个循环中的充型部分所用的液压压力，不是最后的加强压力。所用的公式是：
其中:
dh = 有效液压缸体直径, 英寸（厘米) d c = 主要液压缸体直径, 英寸（厘米） d r
= 尾杆直径,英寸（厘米） 举例:
液压压力 -15 00 磅
/平方英寸 液压缸体柱塞直径. - 12.0 in 冲柱塞直径
- 6.7 in.
代入. 5-1中：
其中:
金属压力, 磅/平方英寸 (公斤/平方厘米) 液压压力, 磅/平方英寸(公斤/平方厘米) 有效液压缸体直径, 英寸/厘米 冲头直径,英寸（厘米） 如果液压缸体有尾杆
, (图. 5-5),
尾杆的面积
必须从液压缸体柱塞面积中减去。
下图中的“y ”轴表示金属压力(4812 psi). (
图. 5-6)
Fig. 5-5 带尾杆的液压缸体
或, 把dh 2 代入5-1.中
Fig. 5-6
机器线的另一端表示最大机器性能。它是最大干压射速度（前面所用的液压“压射”压力）和柱塞面积的乘积。
液压缸体柱塞
尾杆
冲头
其中:
= 最大充型率,立方英寸/秒(立方厘米/秒) =最大干压射速度, 英寸/秒（厘米/秒） = 柱塞直径, 英寸/厘米
= 3.1416 (常数)
干压射速度是通过打开速度控制阀并进行“干”压射（无金属）来确定。对于冷室机器，通常的方法是将一些布或手套放进套筒里或将尾杆去掉进行干压射。对于热室机器，需取掉压射杆，用一块木板或钢板做成干压板盖住鹅颈管顶端并垫住冲头。 举例:
冲头直径 - 6.7 in
干压射速度
-160英寸/秒 @
1500 磅/平方英寸
代入表. 5-3.
编制好充型率(5641立方英寸/V 秒)
在"x"和点之间用一条直线来连接. (图
5-7)
在创建PQ 2图表到这一点时，我们能够开始理解到一些过程限制。在这个例子中的机器/套筒结合意味着过程范围可以是线下任何地方。超过线就绝不可能进行工作。这是第一个过程界线。
压铸工应该意识到可以通过改变机器的一些条件使机器的能力线发生变化并且他们应该明白这些条件的改变会有什么样的影响。这些机器条件是：
- 液压压力 - - - 柱塞尺寸
这会以以下方式影响设备能力线的位置：
在压力更高的情况下会产生更大的液压流量，提高干压射速度和更高的静金属压力。相反，如果液压压力低，干压射速度和静金属压力也会更降低。记住，必须要确定每一次不同压力下的干压射速度。
压射系统中可用液压压力的增加可提高设备能力线。
压射系统中可用液压压力的降低可降低设备能力线。
用先前的样品，用更高的液压压力绘制一条新的能力线。
公式. 5-7
最新图谱宫颈细胞学
图谱宫颈细胞学
一、正常宫颈细胞学 图1 为一群表层鳞状上皮细胞，少部分细胞轻度重叠，但结构清晰，多为扁平多角形，核呈现固缩并有核周空晕。 图2 中表层鳞状上皮细胞，中层细胞多嗜碱性而蓝染，细胞较大，核园或椭圆形，染色质细颗粒状。
图3 子宫颈内膜细胞最常见为栅栏状排列，分泌性柱状细胞充以透明粘液，胞浆内可见微小空泡，浅嗜碱性，核园形偏心位，另见一鳞状上皮细胞。 图4 柱状上皮的鳞状上皮化生，属病理性改变，是对环境的适应性反应，但细胞形态无异形，是非恶性细胞学特征。
二、液基薄层细胞制片的质量评价 不满意制片的实例 图5 宫颈上皮细胞数量太少并可见许多细胞碎片，该片不能认为是满意的细胞制片，一般满意的制片是标本的细胞总数不少于2000个。平均40?高倍视野不少于8个细胞 (低倍10?)。 图6 传统的手工涂片，具有诊断意义的异常的上皮细胞被大量重叠的血细胞和炎症细胞遮掩。如果重叠细胞大于75%的话，将不能满意地作出准确诊断。
图7传统手工涂片常有细胞干缩人工假象，机器自动制片避免了这一麻烦，除非医师采样时，细胞未及时放入保存液中。如果整片中干缩细胞多于75%，将会影响医师的诊断结果。 图8 传统手工涂片常有细胞干缩人工假象，堆积的细胞核，染色质结构不清晰，整片着色模糊。劣质的涂片，导致无法作出准确的诊断。本例随访跟踪为上皮内中度不典型病变。
质量满意的液基薄层细胞制片 图9上皮细胞数量勉强足够，平均每个高倍视野大约10-12个细胞，整片估计大约有3000至5000 个细胞，勉强能够满足诊断分析。 图10 上皮细胞数量基本足够，平均每高倍视野大约20-30个细胞，整片估计有5000-10000个细胞，基本能够满足诊断分析。
2019年度广东省科学技术奖公示表
2019年度广东省科学技术奖公示表项目名称新型原模图编码调制理论与应用研究 主要完成单位广东工业大学福州大学 香港理工大学 主要完成人（职称、完成单位、工作单位）1.方毅（副教授，广东工业大学，广东工业大学，对发现点1、2、3作出了重要贡献，发现点1、2、3分别占本人工作量的30%、40%、30%，是代表性论文1、5、6、8的第一作者和通讯作者及代表性论文10的主要完成人之一）。 2. 韩国军（教授，广东工业大学，广东工业大学，对发现点1、2、3作出了重要贡献，发现点1、3分别占本人工作量的60%、10%、30%），是代表性论文3的第一作者和通信作者、代表性论文10的通讯作者及代表性论文6的主要完成人之一。 3. 陈平平（教授，福州大学，福州大学，对发现点2、3作出了重要贡献，对发现点1作出了一定贡献，发现点1、2、3分别占本人工作量的20%、40%、40%，是代表性论文4、9的第一作者和通讯作者及代表性论文1、6的主要完成人之一）。 4. 刘重明（教授，香港理工大学，香港理工大学，对发现点1、2作出了重要贡献，发现点1、2分别占本人工作量的50%、50%，是代表性论文2、7的通讯作者及代表性论文1、4、6、8的主要完成人之一）。 5. 张军（副教授，广东工业大学，广东工业大学，对发现点3作出了一定贡献，发现点3占本人工作量的100%，是代表性论文10的第一作者）。 项目简介 该项目属于通信技术领域，得到国家自然科学基金（61501126，61471131，61401099，61403085，61372095，61172076）、香港研究资助委基金（PolyU 521809，PolyU 5190/11E）及华为研究项目的支持。高效的信道编码技术是新一代移动通信网络的物理层核心技术，也是历年国家重大专项的重点研究内容。与传统LDPC码相比，原模图LDPC码拥有更简单的编码结构、更优越的码率兼容性及更稳定的最小距离特性，受到了学术界和工业界的广泛关注。项目围绕原模图LDPC码的构造理论、编码调制设计及其应用展开了系统研究，主要成果如下： 1. 提出了面向无线通信和高密度磁存储系统的原模图码分析与构造理论：提出了面向无线衰落信道/高密度磁记录信道的原模图外信息转移理论和中断限/香农限分析理论，构造了一系列兼备逼近中断限/容量限和线性最小距离特性的低复杂度满分集/码率兼容原模图（LDPC）码，克服了传统LDPC码在纠错性能、码率扩展、复杂度等方面的缺陷。该成果已发表IEEE Transactions（汇刊）长文19篇及IEEE Letters（快报）短文8篇，并多次获得通信领域IEEE国际会议最佳论文奖；被中国科学院院士、美国宇航局喷气动力国家实验室首席科学家等多位知名学者引用。 2. 提出了基于原模图码的差分混沌编码调制设计方案与分析理论：提出了基于空时分组码的差分混沌编码调制系统设计方案，设计了逼近多径衰落信道容量限的原模图差分混沌编码调制方案和迭代检测算法，并提出了系统的误比特率、分集度及吞吐量分析理论，显著提升了经典混沌编码调制系统的传输效率和纠错性能，为新一代无线通信应用提供了一种低复杂度、高能效、高可靠的物理层数据传输方案。该成果已发表IEEE汇刊长文17篇及IEEE快报短文4篇；被美国工程院院士、英国皇家工程院院士、加拿大工程院院士等知名学者正面评价。 3. 提出了基于原模图码的物理层网络编码系统及压缩感知测量矩阵设计方法：提出了基于原模图码的联合信道与物理层网络编码系统设计方案，以及基于准循环原模图码的新型压缩感知矩阵构造理论和方法，所提出的设计方案与传统方案相比复杂度更低、性能更优,显著拓展了原模图码的应用场景，并丰富了原模图编码的理
最新图谱教学法在幼儿园音乐教学活动中的有效运用
图谱教学法在幼儿园音乐教学活动中的有效运用 内容摘要： 针对有些幼儿在音乐活动中表现枯燥缺乏兴趣的现象，巧妙、充分利用图谱教学法培养幼儿对音乐活动的兴趣，换一种方式让幼儿在快乐中体验音乐、感受音乐。从而进一步领悟音乐的韵律和意义。 关键词：图谱教学法音乐教学活动运用 幼儿音乐教育是一门艺术教育。领域很广，让幼儿通过演唱歌曲、欣赏音乐、感受节奏等来丰富幼儿的想象力和创造力。图谱教学法能够有效的帮助幼儿认识歌曲、理解歌曲。《幼儿园教育指导纲要》中指出：“幼儿艺术活动的能力是在大胆表现的过程中逐渐发展起来的，教师的作用应主要在于激发幼儿感受美、表现美的情趣，丰富他们的审美经验，使之体验自由表达和创造的快乐。在此基础上，根据幼儿的发展状况和需要，对表现方式和技能技巧给予适时、适当的指导。但是在现实教学中，我们还是比较传统拘束的。幼儿园开展音乐教育活动中存在很多问题： 1、单一的老师边弹边唱，形式缺乏创新。幼儿自主表现的机会少，使幼儿逐渐对音乐活动失去兴趣。对歌词的理解不够准确，特别是句子比较长的，往往难以把握。 2、学唱歌曲多，而感受和体验歌曲少。有些幼儿总是以勉强的情绪去迎和音乐的感情。没有从内心真正去唱。 3、老师们的教学形式比较统一，没有特色。各年龄层次接受的能力不一样，不要以同样的方法运用在不同年龄阶段。时间久了，幼儿会厌倦这种音乐活动的形式。 4、音乐活动中的辅助图片不够生动形象，过于成人化，缺少童真之美。使幼儿不敢去发现、去欣赏，以至失去学唱歌曲的积极性、主动性。 音乐图谱教学法能够有利的解决以上这些问题，幼儿园音乐图谱教学法是教师根据音乐描述的内容，设计出形象生动的图片，配合节奏鲜明的语言，体现音乐故事中所讲述的情境，能够很快的吸引、感染幼儿。教师结合图片的内容用抒情优美的语言去讲述和歌唱，幼儿会跟着图片、跟着老师进入音乐情节。用图片去激发幼儿参与音乐活动的积极性，幼儿也能够简单、轻松的掌握歌曲所表达的内容。各年龄段使用的图谱要有层次性、递进性、差异性。这要从幼儿的年龄特点考虑，结合幼儿的实际，设计不同形式的图片，让幼儿感受音乐的动感旋律和体验节奏的快乐。 一、设计图谱，激发幼儿参与音乐的情趣 在幼儿园音乐教学活动中，老师教小朋友唱歌都是采用统一的教学模式，一般是老师教一句幼儿学一句，或者跟着录音机和钢琴反反复复的唱。这样可能听多了、学多了，最后会了。但是幼儿不一定真正理解歌词的意义。这些传统的方法看似幼儿已经学会了，但是对于刚进入音乐萌芽阶段的幼儿来说不是最好的方法，幼儿自己没有足够的想象空间，导致对音乐活动失去兴趣。那应该怎么去改进、怎么去体现呢？作为幼儿的支持者、引导者，当然是
图论之二部图图形解析
*7.5 二部图及匹配 7.5.1二部图 在许多实际问题中常用到二部图，本节先介绍二部图的基本概念和主要结论，然后介绍它的一个重要应用—匹配。 定义7.5.1 若无向图,G V E =的顶点集V 能分成两个子集1V 和2V ，满足 （1）12V V V =U ，12V V φ=I ； （2）(,)e u v E ?=∈，均有1u V ∈，2v V ∈。 则称G 为二部图或偶图(Bipartite Graph 或Bigraph)，1V 和2V 称为互补顶点子集，常记为12,,G V V E =。如果1V 中每个顶点都与2V 中所有顶点邻接，则称G 为完全二部图或完全偶图(Complete Bipartite Graph)，并记为,r s K ，其中12,r V s V ==。 由定义可知，二部图是无自回路的图。 图7-55中，(),(),(),(),()a b c d e 都是二部图，其中(),(),(),()b c d e 是完全二部图1,32,32,43,3,,,K K K K 。 图7-55二部图示例 显然，在完全二部图中,r s K 中，顶点数n r s =+，边数m rs =。 一个无向图如果能画成上面的样式，很容易判定它是二部图。有些图虽然表面上不是上面的样式，但经过改画就能成为上面的样式，仍可判定它是一个二部图，如图7-56中()a 可改画成图()b ，图()c 可改画成图()d 。可以看出，它们仍是二部图。 图7-56二部图示例 定理7.5.1 无向图,G E =为二部图的充分必要条件为G 中所有回路的长度均为偶数。
证明 先证必要性。 设G 是具有互补节点子集1V 和2V 的二部图。121(,,,,)k v v v v L 是G 中任一长度为k 的回路，不妨设11v V ∈，则211m v V +∈，22m v V ∈，所以k 必为偶数，不然，不存在边1(,)k v v 。 再证充分性。 设G 是连通图，否则对G 的每个连通分支进行证明。设,G V E =只含有长度为偶数的回路，定义互补节点子集1V 和2V 如下：任取一个顶点0v V ∈，令 10{()(,)}V v v V d v v =∈∧为偶数 21V V V =- 现在证明1V 中任意两节点间无边存在。 假若存在一条边(,)i j v v E ∈，且1,i j v v V ∈，则由0v 到i v 间的最短路（长度为偶数）， 边(,)i j v v 和j v 到0v 间的最短路（长度为偶数）所组成的回路的长度为奇数，与假设矛盾。 同理可证2V 中任意两节点间无边存在。 故G 中的每条边必具有形式(,)i j v v ，其中1i v V ∈，2j v V ∈， 即G 是具有互补节点子集1V 和2V 的一个二部图。 利用定理7.5.1可以很快地判断出图7-57中的()a 、()c 是二部图，而()b 则不是二部图。 图7-57 例7.5.1 六名间谍,,,,,a b c d e f 被擒，已知a 懂汉语、法语和日语，b 懂德语、俄语和日语，c 懂英语和法语，d 懂西班牙语，e 懂英语和德语，f 懂俄语和西班牙语，问至少用几个房间监禁他们，能使在一个房间里的人不能直接对话。 解 以六人,,,,,a b c d e f 为顶点，在懂共同语言的人的顶点间连边得图G （如图7-58()a 所示），因为G 中没有奇圈，所以G 是二部图（如图7-58()b 所示），故至少应有两间房间即可。 图7-58 7.5.2 匹配 二部图的主要应用是匹配，“匹配”是图论中的一个重要内容，它在所谓“人员分配问题”和“最优分配问题”等运筹学中的问题上有重要的应用。
职业经理人自我变革新图谱个人规划.doc
范文最新推荐 职业经理人自我变革新图谱个人规划 一、重新规划一一促成动员： 我是谁：天生职业经理人的材料 我要成为谁：真正的职业经理人 我拥有什么：经理人优秀的个人品质----- 永恒的职业忠诚度。 我欠缺什么：经理人卓越的经营管理才能一一职业经理人卓越的经营管理才能是其知识素质、能力素质和心理素质的综合体现。 我该怎么1、接受市场挑战、主动挑战市场、从挑战自己开始。 2、信念与目标；足够的勇气；目光远大；持之以恒；知识与智慧。 个人缺点及改正措施： 意识到的：将处理好人际关系、融洽人际关系作为一项政治工作去完成。 纠正方法：与人友善相处、相处中少一点个性、每天拿出20分钟来 与人主动热情的沟通，做到容人容事。 年度目标：为工作建立起融洽的氛围、为自己营造快乐的空间。 部门缺点：专业营销人员少。 纠正措施：热情、创新精神是无穷尽的财富。 2、勾划愿景 我是谁：项目营销组组员我要成为谁：能够成功运作项目的项目负责人我要怎么做：1、提出方案。 2、发动群众。 1 / 9
3、开拓市场。 4、与项目同发展。 5、形成品牌。 个人愿景：两年内个人愿景与工作愿景重合，交集在——工作中两个项目的成功！ 我是谁：刚在哈尔滨立足的农村姑娘 我要成为谁：立足于城市银领行列，具备职业经理人实际才能的农村姑娘我要怎么做：今年是自己生活和职业生涯的双重转折点，成功即代表个人命运及家族命运的改变。 3、建立评量系统：我是谁：企业培养了四年的中层干部我要成为谁：能够用科技管理方法管理激发自己和队伍的职业管理者我要怎么办：以评卡为主要评量系统，并在全部门中使用；对于没有评卡的员工采取灵活方法评量。 二、重建组织结构 1、建构经济模型：我是谁：市场部中层经理我要成为谁：能够带领队伍进行市场开发的营销精英。 我要怎么办：以项目为市场突破口，以分销渠道为项目突破口 2、组织实体基础建设: 我是谁：龙塔创新体验项目组营销组成员 我要成为谁：随着项目成长成为成熟的营销干部 我要怎么办：运用好现创新经济体验项目小组的组织平台和机构。 3、重新规划工作结构： 我是谁：市场部经理 我要成为谁：协助领导将项目运作成功的鼓干
LDPC短码的编译码
25 2012年第09期，第45卷 通 信 技 术 Vol.45，No.09,2012 总第249期 Communications Technology No.249,Totally LDPC 短码的编译码研究 胡应鹏① ， 王 健①， 程 雯② （①解放军理工大学 通信工程学院研究生1队，江苏 南京 210007； ②西安电子科技大学 通信工程学院综合业务网理论及关键技术国家重点实验室,陕西 西安 710071） 【摘 要】这里研究了原模图LDPC 码和BP 译码算法，首先提出了一种基于PEG 算法构造原模图LDPC 码的算法，该码字在码率为1/2，码长256比特的情况下，译码性能超过了PEG 算法，然后针对LDPC 短码不可避免存在四环的特殊性，提出了一种修正四环中变量节点迭代信息的BP 译码改进算法，使得具有四环的LDPC 短码的译码性能得到较大提升。 【关键词】LDPC 短码；原模图；ACE；PEG；BP 译码算法 【中图分类号】TN911 【文献标识码】A 【文章编号】1002-0802(2012)09-0025-04 Modified Coding/Decoding Algorithm for Short LDPC Code HU Ying-peng ① ， WANG Jian ①， CHENG Wen ② (①Postgraduate Team 1 of ICE, PLAUST, Nanjing Jiangsu 210007, China; ②ISN laboratory, School of Telecommunications Engineering, Xidian University, Xi’an Shaanxi 710071, China) 【Abstract】This paper discusses the protograph-based LDPC codes and BP decoding algorithm. It gives first the protograph-based LDPC codes algorithm constructed on PEG method, and with code rate of 1/2 and code length of 256 bits, this algorithm outperforms PEG algorithm in decoding; then it proposes a modified BP decoding algorithm to correct variable nodes iteration information in the 4-circles, for LDPC codes inevitablely have 4- circles, thus greatly improving the performance of LDPC codes with 4-circles. 【Key words 】short-LDPC codes; protograph; ACE，PEG，BP decoding algorithm 0 引言 低密度校验码(LDPC)[1]是目前发现的最为逼近 Shannon 限的信道编码方案之一。LDPC 码作为至今 为止距Shannon 最近的信道编码技术，已经成为了 最新数字通信技术、磁介质记录等实际应用中的首 选码型。 近年来，短LDPC 码逐渐被设计应用在军用超 低速无线通信系统，航天等控制和命令信息的传输 系统中[1]。因为通过优化设计的LDPC 码的译码错 误均可被检测，对于码长只有64比特的短LDPC 码， 最大不可检测错误率不超过5310 ，最大值出现在 1 dB 到 2 dB 之间[2]。因此LDPC 短码满足并适用于 上行链路的传输要求，这一点具有非常重要的实际应用价值，比如，在 ARQ 体制下可实现无差错传输。 首先，本文基于原模图LDPC 码的准循环特性和PEG 算法可以有效避开四环的优点，利用PEG 算法构造简单原模图。该简单原模图的派生图继承了PEG 算法和原模图LDPC 码的优点，在码率为1/2，码长256比特的情况下，该码字在AWGN 信道下的BP 译码性能甚至超过了同等条件下的PEG 算法。然后，本文本节基于LDPC 短码Tanner 图中不可避免存在四环的特殊性，提出了修正四环中校验节点迭代信息的BP 改进算法，使得存在四环的LDPC 短码的译码性能得到了较大的提升。 1 PEG 构造算法和原模图构造算法 边渐进增长算法（PEG ，Progressive Edge- Growth ）[3]是由Hu Xiaoyu 等提出的一种随机构造 收稿日期：2012-04-06。 作者简介：胡应鹏（1985-），男，主要研究方向为卫星通 信；王 健（1988-），男，主要研究方向为卫星通信；程 雯（1988-），女，主要研究方向为计算机网络。
HPLC工作站确认方案
验证小组成员** * 型 高 效 液 相 色 谱 仪 工 作 站 确 认 方 案 确 认 方 案 的 起 草 与 审 批 20**年 **月
验 长 方案审核 目录 1.软件介绍4 2.目的4 3.概述4 4.实施验证的人员4 5.验证安排5 方案批准
6工作站的确认5 1.1IQ （安装确认）5 1.2OQ （运行确认）7 1.3PQ （性能确认）11 7.偏差11 8.再验证11 9.更改历史11 10.附件11 附件1:工作站IQ记录 附件2:工作站OQ记录 附件3:工作站PQ记录 1.软件介绍 1.1基本情况 供应厂家：型号: 出厂日期： 编号: 安装位置： 1.2软件安装条件
2.目的 为保证色谱工作站的正常运行，及对高效液相数据的正常记录和分析制定本方案。以确认本工作站适合高效液相色谱分析的工作。 3.概述 为了验证色谱工作站各项性能状况能满足检测要求，特制定了此验证方案。本次验证包括工作站的安装、运行、性能确认。 本次验证由质量部负责组织，并监督实施，信息保密部、质量管理部、QC检验室有关人 员参与实施。 4.实施验证的人员 5.验证安排 本验证计划在XXXX年XX月实施。 6工作站的确认 6.1IQ （安装确认） 6.1.1软件安装系统配置 高效液相色谱仪的软件要求计算机要达到一定的配置才可以运行，要求计算机的配置如下: CPU主频在1GHz以上； 内存在128M以上； 要求计算机具有USB2.0接口。 硬盘空间在40G以上； 显存在16M以上；
支持VGA模式的显示器，支持分辨率在1024X768以上; 鼠标键盘和CD-ROM ; 打印机； Windows XP操作系统。 6.1.2硬件的检查 6.1.3软件安装 1.1.4工作站数据审计追踪系统检查 1.1.4.1计算机启动测试：计算机应能正常开关机。 1.1.4.2时间与日期测试：确认电脑的时间和日期与北京标准时间和日期是否一致，否则进行调整。 1.1.4.3硬盘驱动测试：检测C、D、E、F硬盘，应没有发现任何损坏区域。 1.1.4.4数据显示、搜索、排序：样品能正确搜索，能以正确的顺序排序显示，在报告单中显示与样品匹配的信息。 1.1.4.5数据恢复：备份的文件可以正确恢复。 1.1.4.6数据完整性：检查打印报告单是否相同，再登记时是否被覆盖。 1.1.4.7电子签名信息：电子签名信息能被正确打印。 1.1.4.8用户访问权限检查：用户管理员、一般使用者身份启用。 1.1.4.9防止用户重复注册：检查重复用户注册时，是否会被拒绝并且提示已被启用。 1.1.4.10用户管理：检查是否可从事件日志查看登录记录。 1.1.4.11人工登记功能：数据登记时未覆盖，三组数据是相同的可以登记，未覆盖。
SPSS多重比较方式
SPSS 多重比较方法 （信息摘自网络，仅供参考） （一）常用方法总结 1.LSD 法 最小显著差异法,公式为: 它其实只是t 检验的一个简单变形,并未对检验水准做出任何校正,只是在标准误的计算上充分利用了样本信息, 为所有组的均数统一估计出了一个更为稳健的标准误,其中MS 误差是方差分析中计算得来的组内均方,它一般用于计划好的多重比较。由于单次比较的检验水准仍为α,因此可认为LSD 法是 最灵敏的。 2.Bonferroni 法 该法又称Bonferroni t 检验,由Bonferroni 提出。用t 检验完成各组间均值的配对比较，但通过设置每个检验的误差率来控制整个误差率。若每次检验水准为α′,共进行m 次比较,当H 0 为真时,犯Ⅰ类错误的累积概率α不超过mα′, 既有Bonferroni 不等式α≤mα′成立。 3.Sidak 法 它实际上就是Sidak 校正在LSD 法上的应用,即通过Sidak 校正降低每两次比较的Ⅰ类错误概率,以达到最终整个比较的Ⅰ类错误概率为α的目的。即α′= 1 - (1 -α) 2 / k ( k - 1) ，计算t 统计量进行多重配对比较。可以调整显著性水平，比Bofferroni 方法的界限要小。 4.Student-Newman-Keuls 法( SNK 法) 它实质上是根据预先制定的准则将各组均数分为多个子集, 利用Studentized Range 分布来进行假设检验,并根据所要检验的均数的个数调整总的Ⅰ类错误概率不超过α。用student range 分布进行所有各组均值间的配对比较。如果各组样本含量相等或者选择了（差异较小的子集）的均值配 对比较。在该比较过程中，各组均值从大到小按顺序排列，最先比较最末端的差异。 5.Dunnett 检验 常用于多个试验组与一个对照组间的比较,根据算得的t 值,误差自由度ν误 差、试验组数k - 1以及检验水准α查Dunnett-t 界值表,作出推断。 6.Duncan 法(新复极差法)（SSR ） 指定一系列的“range”值，逐步进行计算比较得出结论。 、管路敷设技术通过管线不仅可以解决吊顶层配置不规范高中资料试卷问题，而且可保障各类管路习题到位。在管路敷设过程中，要加强看护关于管路高中资料试卷连接管口处理高中资料试卷弯扁度固定盒位置保护层防腐跨接地线弯曲半径标等，要求技术交底。管线敷设技术中包含线槽、管架等多项方式，为解决高中语文电气课件中管壁薄、接口不严等问题，合理利用管线敷设技术。线缆敷设原则：在分线盒处，当不同电压回路交叉时，应采用金属隔板进行隔开处理；同一线槽内强电回路须同时切断习题电源，线缆敷设完毕，要进行检查和检测处理。、电气课件中调试对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行 高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料试卷相互作用与相互关系，根据生产工艺高中资料试卷要求，对电气设备进行空载与带负荷下高中资料试卷调控试验；对设备进行调整使其在正常工况下与过度工作下都可以正常工作；对于继电保护进行整核对定值，审核与校对图纸，编写复杂设备与装置高中资料试卷调试方案，编写重要设备高中资料试卷试验方案以及系统启动方案；对整套启动过程中高中资料试卷电气设备进行调试工作并且进行过关运行高中资料试卷技术指导。对于调试过程中高中资料试卷技术问题，作为调试人员，需要在事前掌握图纸资料、设备制造厂家出具高中资料试卷试验报告与相关技术资料，并且了解现场设备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况 ，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。 、电气设备调试高中资料试卷技术电力保护装置调试技术，电力保护高中资料试卷配置技术是指机组在进行继电保护高中资料试卷总体配置时，需要在最大限度内来确保机组高中资料试卷安全，并且尽可能地缩小故障高中资料试卷破坏范围，或者对某些异常高中资料试卷工况进行自动处理，尤其要避免错误高中资料试卷保护装置动作，并且拒绝动作，来避免不必要高中资料试卷突然停机。因此，电力高中资料试卷保护装置调试技术，要求电力保护装置做到准确灵活。对于差动保护装置高中资料试卷调试技术是指发电机一变压器组在发生内部故障时，需要进行外部电源高中资料试卷切除从而采用高中资料试卷主要保护装置。