制梁场反拱计算书

xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx制梁场

反拱计算书

计算：

审核：

批准：

XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX

台座反拱设置

跨度31.5m 箱梁底模反拱计算

一、

设计依据及参数

1.设计依据：

2.设计参数：

梁体下缘压缩量：14.6mm ，上缘压缩量：6mm 跨中反拱值：17mm ；

梁体理论长度：L=32600mm ，跨度：L '=31500mm 。 二、

底模反拱设置示意图

L 修=32600+14.6=32614.6mm ，

注：①图中单位除标高按m 计外，其余均以mm 计；

②梁两端至支座钢板内侧为水平段，因距离小不考虑压缩量； ③两支座板内侧间距离按二次抛物线设置； ④反拱以箱梁横向中心线对称布置。

反拱计算

1. 计算示意图如下图所示：

2. 计算过程：

Δh=aL2＋c

式中当L=0时，Δh=0mm；当L为L /2=16307.3mm时，Δh=17mm。

故有：a（16307.3）2=17 求得：a=6.392×10-8

Δh=6.392×10-8×L2。

从跨中底模反拱点位置按外模板块划分如下，则有：

三．顶板外模反拱设置示意图

L修=32600+6=32606mm

顶板反拱设置

注：①图中单位除标高按m计外，其余均以mm计；

②梁两端之间距离按二次抛物线设置；

③反拱以箱梁横向中心线对称布置；

反拱计算

1.计算示意图如下图所示：

3.计算过程：

Δh=aL2＋c

式中当L=0时，Δh=0mm；当L为L/2=16303mm时，Δh=17mm。

故有：a（16303）2=17 求得：a=5.824×10-8

Δh=5.824×10-8×L2。

从跨中底模反拱点位置按外模板块划分如下，则有：

梁场台座计算书

汉宜铁路32m预制T梁梁场 台座及基础 设计计算书 计算： 复核： 2008年11月25日

汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。 一、设计验算依据 1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》 2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》 3.《混凝土结构设计规》GB50010-2002 4.《建筑地基基础设计规》GB50007-2002 5.《建筑桩基技术规》JGJ94-94 6.《建筑地基处理技术规》JGJ79-2002 7.《铁路桥涵地基和基础设计规》TB10002.5-2005 8. 制梁、存梁台座相关设计图纸 9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》JTG D62-2004 10.《重力式码头设计与施工规》JTJ 290-98 二、验算容 1、荆州梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力检算。 2、荆州梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力和沉降检算。 3、潜江梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力检算。 4、潜江梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力和沉降检算。 三、荆州制梁台座计算

1、设计资料 该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。 地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。 2、计算模型的建立 对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。其受力机理及工况如下： 由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。 荷载工况1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。 荷载工况2：模板拆除，拉完预应力钢束，上部荷载就Ｔ梁重1463.1KN。此时，预应力作用使梁体向上起拱，梁体中部脱离台座，使得支座附近受力变大 ——T 梁重由台座两端部分承担。 计算模型如下： 模型立面图 模型等视图 3、制梁台座计算结果

龙门吊轨道基础计算书

附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：

T梁台座计算书

T梁台座验算 1 30mT梁台座验算 1.1 参数 地基为94区路基，承载力取[f a0]=200KPa 30米T梁自重90T，G1=90×9.8=882KN 30米T梁模板预估重28T，G2=28×9.8=274.4KN 砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN； 台座扩大基础尺寸：长31m,宽1.2m,厚0.25m 台座尺寸：长31m,宽0.6m,厚0.3m 台座及基础体积，V=31×(0.6×0.3+1.2×0.25)=14.88m3 台座及基础重力，G4=14.88×2.6×9.8=379.14KN C30混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页) C20混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=10MPa 1.2 台座地基承载力验算 在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为： F max=G1+G2+G3+G4=882+274.4+5.9+379.14=1541.44KN 对每平米地基的压力为： f=F max A = 1541.44 31 =49.72KN m2 ?=49.72KPa<[f a0]=200KPa 所以，地基承载力满足要求。 1.3 拉前台座受力验算 （1）上层台座验算 上层台座混凝土为C30，[f cd]=15MPa 30米T梁拉前与台座的接触最小长度：L=29.3m 台座宽度：B=0.6m 拉前T梁对台座的压力大小为F1=G1=882KN f1=F1 1 = F1 = 882 =50.17KPa=0.0502MPa<[f cd]=15MPa 所以，拉前台座受力满足要求。 （2）下层台座基础验算 下层台座基础混凝土为C20，[f cd]=10MPa

曲阜制梁场基础设计计算书(08.5.17)

曲阜制梁场基础设计计算书 一、计算依据 1、铁路工程建设通用参考图：通桥(2005)2322-Ⅱ、通桥(2005)2322-Ⅴ、通桥(2005)2322-Ⅰ； 2、《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005 J464-2005） 3、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 5、《铁路桥涵设计规范》（TB10002.1-2005） 6、《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-99） 7、《350km/h客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》 8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 9、铁道部第三勘察设计院京沪客运专线1#制梁场地质资料 10、中国水利水电第十四工程局勘察设计研究院京沪高速铁路JHTJ-3标五工区曲阜市梁场岩土工程勘察报告 二、荷载 1、箱梁重量：32m箱梁8600 kN，24m箱梁6700 kN； 2、底模重量：300 kN考虑； 3、内模重量：700 kN 考虑； 4、外模模板：900 kN，其中10%重量由制梁台座支承，90%重量由两侧地面支承； 5、施工机具及人员：按箱梁顶板面积0.5kN/m2，顶板宽13.4； 6、蒸养棚罩：50 kN。 三、梁场内岩土工程性质 根据梁场地址勘察报告，该场地地形平坦，地貌类型、地层结构相对复杂，场地土上部为新近沉积形成，土质分布较均匀，地层连续分布性较好，厚度仅局部不均匀；下部为新近沉积的砂岩、泥岩，因沉积时代较晚，岩层半成岩状，较软弱，东侧制梁区及存梁区场地下砂岩、泥岩的厚度分布不均匀，呈波浪形分布，西侧存梁区及提梁区场地下相对较均匀。

预制台座计算书

附件 预制及存梁台座计算书 一、30T箱梁梁台座受力计算 考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。 台座自重G1＝lbh×25=178.3KN 基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2 基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN 1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算： N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa 2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算： L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2 N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1 P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa 故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。

二、40米T梁台座受力计算 考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。 台座自重G1＝lbh×25=153.8KN 基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2 基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN 1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算： N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa 2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算： l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2 N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1 P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa 故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。 3、40米T梁存梁区地基承载力计算 考虑最终30米箱梁梁存梁时的静载作用主要包括基础自重G1、箱梁重量G2＝1800KN（双层）二部分的重力。台座长度l=3m、宽度

梁场台座计算书

汉宜铁路32m预制T梁梁场 台座及基 础 设计计算书 计算： 复 核： 2008年11月25日

汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。 一、设计验算依据 1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》 2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》 3.《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 4.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 5.《建筑桩基技术规范》JGJ94-94 6.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 7.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-2005 8. 制梁、存梁台座相关设计图纸 9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 10.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98 二、验算内容 1、荆州梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力检算。 2、荆州梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）扩大基础承载力和沉降检算。 3、潜江梁场制梁台座检算： （1）制梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力检算。 4、潜江梁场存梁台座检算： （1）存梁台座受力和刚度检算； （2）基础承载力和沉降检算。 三、荆州制梁台座计算

1、设计资料 该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。 地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。 2、计算模型的建立 对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。 其受力机理及工况如下： 由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。 荷载工况1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。 荷载工况2：模板拆除，张拉完预应力钢束，上部荷载就Ｔ梁重1463.1KN。此时，预应力作用使梁体向上起拱，梁体中部脱离台座，使得支座附近受力变大 ——T 梁重由台座两端部分承担。 计算模型如下： 模型立面图 模型等视图 3、制梁台座计算结果

箱梁预制台座计算书

箱梁预制及存放台座设置及验算 1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算 1、1台座设置 （1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。 （2）台座基础两端范围下挖50cm台座基础,宽，中间基础部分宽，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。 （3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。 （4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。施工时可根据实际情况进行适当调整。 （5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。 台座受力验算 按25m箱梁对台座受力进行验算。 单片箱梁重量=×=。 模板重量=12t， 小箱梁底面面积为：1×=， 则台座所受压强=（+12）×1000×10/=,小于台座强度30MPa。 张拉完毕后受力面积取2 m2，则台座所受压强=（+12）×10×1000/2=,小于台座强度30MPa。 台座两端地基承载力压强需达到MPa×1/（2×）=。施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。 2、箱梁存梁区台座设计及验算 箱梁存梁区台座设计 台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为××见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25

龙门吊轨道基础计算书

龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。

梁场台座基础计算书(最终版)(DOC)

梁场台座基础计算书(最终版)(DOC) 麻竹高速公路大悟段项目部

梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书 湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算书 湖北长江路桥股份有限公司 1

二〇一六年一月 湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算 书 湖北长江路桥股份有限公司 2 20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书 箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢， 防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为 8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。 制梁台座相关计算如下： （1）荷载计算 按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量

为：21.6m3，钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m3× 26kN/m3+6.405×10=625.65KN （2）台座砼强度计算 根据台座受力情况 台座可按竖向压力作用下受压构件计算 计算如下： 按均布线荷载计算:q1=625.65÷20= 31.283KN/m 台面砼强度为:σ=31.283KN÷0.90m2=34.758KPa 湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算 书 湖北长江路桥股份有限公司 3台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ<［σ］台座强度合格。 （3）台座下地基承载力计算 台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9×0.3×1)×26KN/m3 =31.283+7.02=38.303KN/m 计算地基承载力为:σ地=q2÷0.90=42.558KPa 要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。 （4）台座两端砼强度和地基承载力计算 根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地

先张法施工空心板台座验算

先张法板梁预制场台座计算书 1）概述 因13米、16米这两种不同跨径空心板梁的角度、钢绞线位置及数量各不相同，张拉台座设计必须根据以上两种不同跨径的空心板梁总体施工计划进行设计，以满足施工进度的需要。按照总体施工工期及施工图纸的不同安排初步考虑先全部预制16米板，待16米板全部浇筑结束再行安排13米板的浇筑任务。预制场采用通长承压槽式台座结构，单个截面面为（60×80cm）的钢筋砼结构，全长70米（预制场整体布置图见后附图）。 2）台座结构形式与具体几何尺寸 张拉台座采用槽型结构，主要由底板、承压杆、横系梁和张拉横梁、定位板等组成。底板由20厘米厚C25砼铺设而成，台座面板右5cm厚C30混凝土浇筑而成，上铺8mm厚钢板作为梁板预制底模。承压杆按轴心受压构件计算，张拉端钢筋横梁按简支受弯构件计算。 具体几何尺寸初拟如下： 承压杆为钢筋砼构件，砼设计标号为C30，断面尺寸为： 40cm*60cm（宽*高）90cm*60cm 。承压杆配有4φ12螺纹钢，箍筋用φ8，间距为25厘米，两承压杆的间距为174cm。 张拉横梁用3.5厘米厚钢板采用特种焊接方法焊成如下图所示形状。图中阴影部分为钢材。张拉时，钢绞线位置与张拉横梁中心、中间支撑梁基本重合，误差控制在5mm内。

3）台座验算 I：承压杆强度验算 承压杆按轴心受压构件计算，计算长度L 取两联系梁之间的距离取10米。 杆件允许轴心荷载按下列公式计算。 N 允= ∮ r b (R a ·A/r C + K g ’·A g ’/r s ) 台座承压杆件断面：（40*60cm） N 允 =0.81*0.95(17.5*106*0.8*0.6/1.25+340*106*4.52*10-4/1.25) =5.27*103KN ∮——钢筋砼构件纵向弯曲系数，查表得0.81 r b ——构件工作条件系数，取r b =0.95 r c ——砼安全系数，取r c =1.25 R a ——砼抗压设计强度，查表R a =17.5MP? A——构件截面面积 r s ——钢筋安全系数取r s =1.25 K g ’——纵向钢筋抗压设计强度，查表R g ’=340 MP? A g ’——纵向钢筋截面面积，按4根φ12，A g ’=4.52cm2 N 允 ——计算纵向轴压力(已计入荷载安全系数)

铁路制梁场建场方案讲解

新建铁路成都至贵阳线乐山至贵阳段 CGZQSG-6标段 翠屏制梁场建场方案 四川公路桥梁建设集团有限公司 2014年10月

新建铁路成都至贵阳线乐山至贵阳段 CGZQSG-6标段翠屏制梁场 质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件 文件名称：翠屏制梁场建场方案 文件编号：SLQL-QEO-C- 01复核人： 版号： A/O 审核人： 受控状态：批准人： 编制人：生效日期：

目录 1、工程概况 (1) 2、梁场规划设计依据、原则 (4) 3、场地处理及进场便道 (5) 4、制梁场平面规划及功能分区 (5) 5、资源配置 (7) 6、制梁场生产区设计 (15) 7、存梁区生产设计 (16) 8、搬运设备 (16) 9、给排水系统 (17) 10、供电系统 (17) 11、建场工期计划安排 (17) 12、建场安全质量环保控制 (20) 13、附件一 (21) 14、附件二 (21) 15、附件三 (21) 16、附件四 (22) 17、附件五 (22)

新建铁路成都至贵阳线乐山至贵阳段 CGZQSG-6标段翠屏制梁场建场方案 为确保产品质量，保证产品生产过程的质量控制、工期控制、成本控制及现场安全文明生产、环境控制的要求，制梁场布置考虑经济、合理、适用的要求，采用正规化工厂的工艺布局。制梁场的选场位置考虑产品的制造、运输和架设的要求，并考虑征地拆迁影响。经过实地考查，并结合业主和项目部对场地的要求和箱梁生产工艺模式，特编制翠屏制梁场建场方案。 1、工程概况 1.1工程概述 四川公路桥梁建设集团有限公司翠屏制梁场位于线路中心里程DK166+135线路左侧，梁场占地154.9亩。梁场承担新建成都至贵阳铁路工程CGZQSG-6标段48座大、中桥简支箱梁预制任务，全标段需预制各类箱梁436孔，其中：32m双线箱梁366孔，24m双线箱梁70孔。 1.2自然环境及气象特征 梁场位于四川盆地南缘丘陵区，建于宜宾市翠屏区李端镇周村村及牟坪镇庆丰村交界处，铁路中心里程为DK166+135，以高铁路基标高为场平标高，地面高差最大42m，最大填方高度为15m。 气象特征：梁场气候属亚热带湿润季风气候，无冻土等现象。 1.3 工程地质与水文地质 地层岩性：梁场属第四系广布，基岩主要为沉积岩。地层出露较完全，主要以“红层”砂、泥岩为主 地质构造：本构造体系：以褶曲发育为主，呈线状弧形特征，断裂不甚发育。 地震动参数：根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）（1∶400 万）及《成贵铁路区域性地震区划报告》等确定。梁场的地震动峰值加速度值为0.1g，地震动反应谱特征周期值为0.4s。 水文地质：梁场周围没有较大地表水河流，只山体汇水面形成溪流，据了解情

T梁台座计算书

1 30mT 梁台座验算 1.1 参数 地基为 94 区路基，承载力取 [f a0] = 200KPa 30米T 梁自重 90T ，G 1 = 90 ×9.8 = 882KN 30米T 梁模板预估重 28T ，G 2 = 28 ×9.8 = 274.4KN 砼施工时人力荷载，按 8人计， G 3 = 8 ×0.075 ×9.8= 5.9KN ； 台座扩大基础尺寸：长 31m,宽 1.2m,厚 0.25m 台座尺寸：长 31m,宽 0.6m,厚 0.3m 台座及基础体积， V = 31 ×（0.6 ×0.3 + 1.2 ×0.25） = 14.88m 3 台座及基础重力， G 4 = 14.88 ×2.6 ×9.8 = 379.14KN C30混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 15MPa （ 依据《路桥施工计算手册》 330页） C20混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 10MPa 1.2 台座地基承载力验算 在整个 T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以 总的对地基的压力最大值为： F max = G 1 + G 2 + G 3 + G 4 = 882 + 274.4 + 5.9+ 379.14 = 1541.44KN 对每平米地基的压力为： 所以，地基承载力满足要求。 1.3 拉前台座受力验算 （1）上层台座验算 上层台座混凝土为 C30，[f cd ] = 15MPa 30米 T 梁拉前与台座的接触最小长度： L=29.3m 台座宽度： B=0.6m 拉前T 梁对台座的压力大小为 F 1= G 1 = 882KN F 1 F 1 882 f 1 = 1 = 1 = = 50.17KPa = 0.0502MPa < [f cd ] = 15MPa 1 A 1 L B 29.3 × 0.6 cd 所以，拉前台座受力满足要求。 （2）下层台座基础验算 下层台座基础混凝土为 C20，[f cd ] = 10MPa T 梁台座验 算 F max 1541.44 31 = 49.72 KN?m 2 = 49.72KPa < [f a0] = 200KPa

梁场预制台座施工方法修订稿

梁场预制台座施工方法 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-

一、施工顺序 1、场地平整 清理场地，完成梁场施工场地平整，满足测量放线和施工需求。2、测量放线 根据《预制梁场平面布置图》准确放出台座中线及边线，并交底给现场技术人员。 3、基坑开挖 根据测量放出的位置，进行基坑开挖，开挖采用人工进行开挖，箱梁预制台座基坑深度为30cm，宽度为160cm，存梁台座基坑深度为50cm，宽度为150cm。开挖完成后采用蛙式打夯机对基底进行夯实。 4、台座基础混凝土施工 混凝土按照配合比采用集中拌制，用混凝土输送车运至施工现场，用溜槽将混凝土运至施工平面，采用插入式振捣器进行振捣，并严格按照振捣器的作用范围进行作业，振捣时应快插慢拔，严禁漏振，严格控制振捣时间，防止因振捣不足产生的蜂窝麻面及因振捣时间过长产生离析。在振捣完成后，放入提前预制好的钢筋，横向两根布置间距为40cm，纵向每个1m设置一道，终凝前对与台座连接部位进行拉毛处理。 5、台座钢筋笼制作 25m预制梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各4根，单根长度为2293cm，台座两端主筋单根长度为73cm，箍筋采用

Φ10钢筋，单根长度为252cm，制作成93*23的箍圈，间距为 20cm。 存梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各2根，单根长度为993cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为172cm，制作成43*33的箍圈，间距为20cm。 预制梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各两根，单根长度为3943cm，台座两端主筋单根长度为73cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为172cm，制作成53*23的箍圈，间距为20cm。 存梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各2根，单根长度为993cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为182cm，制作成43*38的箍圈，间距为20cm。 预制梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各两根，单根长度为4853cm，台座两端主筋单根长度为73cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为162cm，制作成58*23的箍圈，间距为20cm。 存梁台座钢筋笼主筋采用Φ12钢筋2排布置，上下各2根，单根长度为993cm，箍筋采用Φ10钢筋，单根长度为192cm，制作成43*43的箍圈，间距为20cm。 6、模板立设 根据台座边线立设模板，预制梁台座模板均采用定制钢模板，模板沿纵向每间隔1m设置两排对栏杆。 7、台座混凝土浇筑

梁场台座基础计算书(最终版)

沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程梁场预制梁台座基础、龙门吊基础承载力验算书 梁场预制台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书经计算所得33.05mT梁、33.05m箱梁自重最大，只要验算33.05mT 梁、33.5m箱梁即可。 33.05mT梁制梁台座基础承载力验算 箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度两端60cm标准52cm，台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端4m范围内加深处理厚度为30cm。预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。 台座结构见附图。 制梁台座相关计算如下： （1）荷载计算 按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：25.22m3，构件自重：25.22m3×26kN/m3=655.72KN （2）台座砼强度计算 根据台座受力情况 台座可按竖向压力作用下受压构件计算 计算如下： 台座顶面积:A=[0.6×1.2+（0.6+0.52）×3.1×0.5]×2+24.7×0.52 =17.756m2 台面砼强度为:σ=655.72KN÷17.756m2=77.81KPa

台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ<［σ］台座强度合格。 （3）台座下地基承载力计算 台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重荷载为: q2=q1+(17.756×0.3+3.1×4.0×0.4×2+25.8×1.2×0.2) ×26KN/m3 =1213.13KN 计算地基承载力为:σ地=q2÷(3.1×4.0×2+25.8×1.2)=21.76KPa 要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。 （4）台座两端砼强度和地基承载力计算 根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地 基承载力计算如下： ○1座两端砼强度台座两端各取4m计算，宽度为3.10m，受力面积A=4×3.1×2=24.8m2 台座两端砼强度计算: σ砼=655.72KN÷24.8m2=26.44KPa 台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ砼<［σ］台座两端砼强度合格。 ②台座两端地基承载力 台座两端地基承载面积：A=4×3.1×2=24.8m2 梁体自重+台座自重：Q=655.72+0.3m×4m×3.1m×26KN/m3×2 =849.16KN 计算地基承载力为： 849.16KN÷24.8m2=34.24KPa

32m、24m、20mT梁存滑梁台座基础设计计算书正文

目录 1、设计依据 (2) 2、设计说明 (2) 3、设计参数选定（32mT梁） (2) 3.1、设计荷载 (2) 3.2、材料性能指标 (3) 3.3、基础梁几何特性 (3) 4．基础混凝土结构计算 (3) 5、地基验算 (5) 6、基础弯矩计算 (6) 7、配筋计算 (6) 8、地基变形（简化计算） (8) 9、24m、20mT梁存滑梁台座 (8)

存梁台座基础设计计算书 1、设计依据 1.1、通桥（2005）2201系列图； 1.2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 梁场位于平原地带，地质资料显示，丘坡表层分布有坡残积粉质黏土，厚度0.5-2m，呈软塑-硬塑，基本地基承载力σ0=160-180KPa；下为寒武系砂质绢云母页岩、变质泥质砂岩、变质泥质石英砂岩，强度较高。 梁体在两条台座上存放，台座顶面铺设3根I14工字钢，台座基础采用有筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。基础设计中不考虑滑梁轨道与基础的共同受力作用，忽略工字钢承载能力不计。基础按弹性地基梁进行分析设计。 32米梁梁长32.6m，存放时梁端悬出长度2.2m，存梁台座中心矩27.8m。 存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。根据试验检测，填方区和挖方区承载力在260～280KPa之间，选取基础埋深h=1.0m。 3、设计参数选定（32mT梁） 3.1、设计荷载 恒荷载：根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t； 工字钢重量：51.51Kg/m，并排放2根，长2×2.63=5.26m，每个计算单元重270.943Kg。 活荷载：考虑6个人0.9t和机具0.3t，合计活荷载1.2t；

制梁场反拱计算书

xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx制梁场 反拱计算书 计算： 审核： 批准： XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX

台座反拱设置 跨度31.5m 箱梁底模反拱计算 一、 设计依据及参数 1.设计依据： 2.设计参数： 梁体下缘压缩量：14.6mm ，上缘压缩量：6mm 跨中反拱值：17mm ； 梁体理论长度：L=32600mm ，跨度：L '=31500mm 。 二、 底模反拱设置示意图 L 修=32600+14.6=32614.6mm ， 注：①图中单位除标高按m 计外，其余均以mm 计； ②梁两端至支座钢板内侧为水平段，因距离小不考虑压缩量； ③两支座板内侧间距离按二次抛物线设置； ④反拱以箱梁横向中心线对称布置。 反拱计算 1. 计算示意图如下图所示： 2. 计算过程：

Δh=aL2＋c 式中当L=0时，Δh=0mm；当L为L /2=16307.3mm时，Δh=17mm。 故有：a（16307.3）2=17 求得：a=6.392×10-8 Δh=6.392×10-8×L2。 从跨中底模反拱点位置按外模板块划分如下，则有： 三．顶板外模反拱设置示意图 L修=32600+6=32606mm

顶板反拱设置 顶板外模 箱梁跨中线 梁端 注：①图中单位除标高按m计外，其余均以mm计； ②梁两端之间距离按二次抛物线设置； ③反拱以箱梁横向中心线对称布置； 反拱计算 1.计算示意图如下图所示： 3.计算过程： Δh=aL2＋c 式中当L=0时，Δh=0mm；当L为L/2=16303mm时，Δh=17mm。 故有：a（16303）2=17 求得：a=5.824×10-8 Δh=5.824×10-8×L2。

30m预制梁台座地基承载力计算结果

30m预制梁台座地基承载力计算 1.制梁台座中部计算（张拉前） 1.荷载取值 (1)箱梁体自重 箱梁按照最重量计算混凝土量，每片砼方量：37m3，混凝土容重取26kN/m3梁体自重G1=37×26=962kN (2)箱梁模板自重：294kN(35m长，30t) (3)梁台自重按照：273kN 2.地基承载力计算 张拉前可看做是均布荷载，取荷载分项系数取1.2，取梁台中部截面计算，则 F K =(G1+G2+G3)×1.2=1834.8kN 由p k = F K /A ,A=1×30=30m2得：《基础工程》东南大学 p k =61.16 kPa 根据地质勘察资料：坡积粉质粘土 [f ao ]=180KPa，由于基础宽度b＜3m 埋 深d＜0.5m，根据f a =f ak +η b γ(b-3)+ η d γ m (d-0.5)得，f a =f ak =180 KPa

p k ＜f a 满足设计要求。 2.制梁台座两端承载力计算(张拉状态) 张拉状态梁体按照两端简支简化，则每测基础承受梁体重量为：G1/2=481KN，则 F K =481KN 两端头基础混凝土重量：(2.4×2×1+1×0.3×1.35)×26=135.33kN 基础上方土的重力：2×2.4×20=96kN G K =168.93KN 由p k =( F K + G K )/A ,A=2×2.4=4.8m2得：p k =148.4kPa 由于基础埋深大于0.5m，计算修正后的地基承载力特征值 f a =f ak +η b γ(b-3)+ η d γ m (d-0.5)

按照大面积填土，压实系数不小于0.95计算， η b 取0，η d 取1.5，γ m 取20KN/m3 f a =195 KPa p k ＜f a 满足设计要求。 3.结论 梁场填筑完成后地基承载力不得小于180Kpa且压实系数不小于0.95。为防止梁台两端不均匀沉降及其它外力引起破坏，两端扩大基础配置两层HRB335直径12mm的钢筋网片，间距按照15cm布置。以加强基础砼的抗压能力，提高存梁台座的安全性。

预制梁场计算书(学习建筑)

目录 一、工程概况 (1) 二、地质情况 (1) 三、计算依据 (1) 四、存梁台座 (2) 4.1 存梁台座设计 (2) 4.2 存梁台座地基承载力计算 (2) 五、制梁台座 (2) 5.1 制梁台座设计 (2) 5.2 地基承载力计算 (3) 六、龙门吊机轨道 (4) 6.1 轨道设计 (4) 6.2 轨道地基承载力计算 (4)

一、工程概况 南昌市绕城高速公路南外环（塔城至生米段）工程A2标段全长10.9Km，起于赣抚平原总干渠西，跨越京九铁路、南莲路，骑行城南路，过迎宾大道、雄溪村，骑行富山三路、过金沙互通、昌宁枢纽，下穿向莆铁路、西环铁路，终于西环铁路西300米处。整个标段预制箱梁520片，预制梁场设置20个制梁台座，4个存梁台扩大基础，布置2台120t、2台10t龙门吊机作为箱梁施工、移梁设备。 二、地质情况 梁场区域地质情况，据设计图纸以钻孔位置K18+301处地质情况为代表，其地质资料如下： 18.52～13.02 为素填土 13.02～11.82 为粉质粘土 11.82～10.22 为细砂 10.22～5.92 为砾砂 5.92～2.72 为强风化泥质粉砂岩 2.72～-18.38 为中风化泥质粉砂岩 表2-1土层参数 层号地层名称层厚地基承载力 1 素填土 5.5 [f a0]=160KPa，q ik=50KPa 2 粉质粘土 1.2 [f a0]=160KPa，q ik=50KPa 3 细砂 1.6 [f a0]=150KPa，q ik=35KPa 4 砾砂 4.3 [f a0]=280KPa，q ik=75KPa 5 强风化泥质粉砂岩 3.2 [f a0]=300KPa，q ik=120KPa 6 中风化泥质粉砂岩21.1 [f a0]=900KPa，q ik=180KPa 三、计算依据 1、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011 2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—2004

川耀经理部梁场箱梁、T梁共用台座结构设计计算书

川耀经理部梁场箱梁、T 梁共用台座结构设计计算书 一、计算依据及规范 (1)《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011； (2)《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95； (3)《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004 (4)《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） (5)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） (7)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） (8)《公路钢木设计规范》（JTJ 025-86） (9)《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （10）叶见曙主编．《结构设计原理》[M]．人民交通出版社，2005． (11)《建筑结构静力计算手册》 （12）《路桥施工计算手册》 （13）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （14）《川耀公路预制梁施工设计图纸》 （15）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 二、主要材料特性 1、 混凝土： 容重：γ＝26.0kN/m3； C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=13.8Mpa C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=11.5Mpa 2、地基参数： 地基承载力 取0[]250KPa σ= 三、承载能力计算 1、受力分析 因为箱梁、T 梁共用台座，本次计算时，以重量较大的T 梁进行计算。 50mT 梁自重197T ， 取G1=197×9.8=1930.6KN 50mT 梁模板70T （估计）， 取G2=70×9.8=686KN 砼施工时人力荷载，按10人计，取G3=10×0.075×9.8=7.35KN 台座基础底面积（见图）A=25.2×1.5×2=75.6m2 台座及基础体积（见图）V=2×1.5×0.5×2+20.8×1.5×0.4+0.7×1×0.4×2+23.6×0.6×0.4=21.7m3

山东某高速公路合同段预制梁场建设施工方案(先张法预应力、附示意图及计算书).doc

山东某高速公路合同段预制梁场建设施工方案(先张法预应力、附示意图及计算书).doc

目录 1编制依据及原则 0 1.1编制依据 0 1.2编制原则 0 2工程概况 0 3预制场选址 (1) 3.1选址原则 (1) 3.2位置 (1) 4施工进度安排 (1) 4.1总体进度安排 (1) 4.2生产、存储、架设进度安排 (2) 4.3梁场建设进度安排 (3) 4.4机械设备进场时间安排 (3) 5项目部梁（板）预制场规划方案 (4) 5.1预制场整体规划 (4) 5.2办公生活区规划 (4) 5.3梁（板）生产区规划 (5) 5.4构件加工区及仓库 (6) 5.5运梁便道 (6) 5.6拌和站 (6) 5.7砂石料场 (6) 5.8运输道路规划 (7) 5.9施工用水方案。 (7) 5.10施工排水方案 (8) 5.11施工用电方案 (8) 5.12模板 (8)

5.14钢筋绑扎胎具 (9) 5.15机械设备 (10) 6.卫运河特大桥梁场规划方案 (12) 6.1预制场整体规划 (12) 6.2场地硬化排水方案 (12) 6.3台座的制作 (12) 6.4预制箱梁的生产 (13) 6.5钢筋加工计划 (13) 6.6养生措施 (14) 7.先张法预应力空心板台座设置及验算 (14) 7.1张拉台座设置 (14) 7.2张拉台座验算 (14) 7.3空心板存梁区枕梁设计及验算 (19) 8.后张法预应力箱梁台座设置及其验算 (23) 8.1台座设置 (23) 8.2台座受力验算 (24) 8.3箱梁存梁区枕梁设计及计算 (25) 9.龙门吊基础验算及试吊 (29) 9.1龙门吊基础 (29) 9.2龙门吊钢轨布设 (29) 9.3试吊 (30) 10.装配式预应力组合箱梁施工 (32) 10.1施工说明 (32) 10.2材料 (33) 10.3模板 (33)