轨道车司机(高级工复习题库) 节选

10、JZ-7型制动机紧急自动作用检查时，应将自阀手柄从运转位移至紧急制动位，制动管压力下降到(C)的时间在3s以内。
(A)2kPa
(B)3kPa
(C)0kPa
(D)5kPa
15、JZ-7型制动机因设有分配阀不仅有了阶段制动和一次性(D)的性能，而且还有阶段缓解的性能。
(A)减压
(B)保压
(C)补充
(D)缓解
16、JZ-7型制动机将手柄置于需要减压的位置，待减压后即自动( B )。
(A)充风
(B)保压
(C)停车
(D)缓解
17、JZ-7型制动机当制动缸泄漏时能自动补充，在紧急制动后，具有(C)作用。
(A)自动充风
(B)保压
(C)增压
(D)缓解
151、JZ-7型制动系统的(D)是用来控制分配阀主阀的动作。
(A)降压风缸
(B)紧急风缸
(C)作用风缸
(D)工作风缸
152、JZ-7型制动系统的(A)是用来控制分配阀副阀的动作。
(A)降压风缸
(B)紧急风缸
(C)作用风缸
(D)工作风缸
153、JZ-7型制动系统紧急风缸用来控制(C)的动作。
(A)分配阀
(B)分配阀和单阀
(C)紧急放风阀
(D)减压阀
154、JZ-7型制动系统作用风缸用来控制(B)的动作。
(A)分配阀
(B)作用阀
(C)单阀
(D)减压阀
155、JZ-7型制动机的(C)根据自动制动阀所操纵的中均管压力变化，直接控制列车管的充气和排气，从而完成列车的缓解、制动或保压。
(A)作用阀
(B)分配阀
(C)中继阀
(D)制动机
157、JZ-7型制动机的( )根据作用风缸压力变化，单独制动阀的操纵，控制机车制动缸充气和排气，从而完成列车的缓解、制动或保压。
(A)作用阀
(B)分配阀
(C)中继阀
(D)制动机
A
158、JZ-7型制动系统分配阀根据列车管的压力变化，控制( )充气和排气，从而完成列车的缓解、制动或保压。
(A)作用风缸
(B)工作风缸
(C)均衡风缸
(D)总风缸
A
159、JZ-7型制动系统分配阀列车管减压时，产生( )作用，机车不受在列车中编挂位置的限制，且在制动时对后部车辆的制动有促进作用。
(A)非常制动
(B)常用制动
(C)全部减压
(D)局部减压
D
160、JZ-7型制动系统( )采用二、三压力机构的混合形式，既能阶段缓解，又能一次缓解，以适应列车制动机的需要。
(A)作用阀
(B)分配阀
(C)中继阀
(D)减压阀
B
161、JZ-7型制动系统作用阀接受( )的控制，用以控制机车制动缸的充气和排气，使机车制动、缓解。
(A)分配阀
(B)分配阀和单阀
(C)单阀
(D)减压阀
165、当JZ-7型空气制动机自阀手柄置于紧急制动位时，列车管的压力空气首先通过( C)迅速向大气排风，从而达到紧

急制动的目的。
(A)自阀调整阀
(B)分配
阀紧急部
(C)自阀放风阀
(D)分配阀紧急部与放风阀同时动作
168、JZ-7型空气制动机工作风缸和降压风缸内的过充压力是通过( )消除的。
(A)中继阀
(B)一次缓解逆流止回阀
(C)转换盖板
(D)充气阀
D
169、JZ-7型制动机自阀手柄在运转位，均衡风缸与列车管均无压力，与其无关的原因是( )。
(A)自阀调整阀弹簧调整压力不足
(B)自阀中继阀总风塞门关闭
(C)均衡风缸大漏或其排水塞门开放
(D)自阀调整部供气阀卡死
A
170、JZ-7型空气制动机，分配阀副阀模板右侧为( )压力空气。
(A)降压风缸
(B)列车管
(C)工作风缸
(D)作用风缸
A
171、JZ-7型空气制动机保持阀的功用是将降压风缸的压力空气保持在( )。
(A)350～360kPa
(B)280～340kPa
(C)420～450kPa
(D)400kPa
B
172、JZ-7型空气制动机自阀常用制动区，列车管的减压量是由( )来决定的。
(A)中继阀
(B)工作风缸
(C)作用风缸
(D)均衡风缸
D
173、当JZ-7型空气制动机作用风缸的压力下降到( )时，充气阀呈缓解位。
(A)350kPa
(B)240kPa
(C)420～450kPa
(D)24kPa
D
174、JZ-7型空气制动机自阀手柄由过充位移到运转位时，( )内的过充压力由紧急防风阀充气限制堵逆流到列车管消除。
(A)作用风缸
(B)工作风缸
(C)紧急风缸
(D)降压风缸
C
175、JZ-7型空气制动机自阀手柄在最大减压位与过量减压位的区别在于( )的移动量不同。
(A)调整阀柱塞
(B)重联柱塞阀柱塞
(C)缓解柱塞阀柱塞
(D)空重转换阀
A
176、JZ-7型空气制动机作用阀在过制动位时，总风缸压力空气经供气阀口向制动缸和( )充气。
(A)作用鞲鞴模板上方
(B)作用鞲鞴模板下方
(C)作用风缸
(D)限压阀
A
177、在常用制动位时，JZ-7型空气制动机主阀由于( )减压和副阀部的局减作用而呈制动位。
(A)工作风缸管
(B)作用风缸管
(C)降压风缸管
(D)列车管
D
178、JZ-7型空气型空气制动机为的配阀副阀在初制动时，可使列车管局部减压( )。
(A)5～15kPa
(B)25～30kPa
(C)35～45kPa
(D)50kPa
B
179、JZ-7型空气制动机自阀调整阀在充气状态时，总风缸的压力空气经供气阀口向( )充气。
(A)作用风缸
(B)列车管
(C)均衡风缸
(D)中均管
C
180、JZ-7型空气制动机在列车制动后单独缓解机车时，单独缓解管直接把(　)内的压力空气经单缓柱塞阀排向大气。
(A)作用风缸
(B)制动缸
(C)工作风缸
(D)均衡风缸
C
181、JZ-7型空气制动机自阀手柄在紧急制动位时，均衡风缸的压力空气将减压( )。
(A)240～260kPa
(B)170kPa
(C)50kPa
(D)600kPa
A
182、JZ-7型空气制动机自阀手柄在紧急制动位时

，单机列车管的压力空气排零时间在( )以内。
(A)1s
(B)3s
(C)5s
(D)10s
A
183、JZ-7
型空气制动机实施常用制动时，( )不充不排，仍保持制动前的定压。
(A)作用风缸
(B)降压风缸
(C)工作风缸
(D)紧急风缸
C
184、JZ-7型空气制动机若( )漏泄，自阀制动时机车制动缸压力上升正常，但保压一段时间后，制动缸表针阶段下降，工作风缸压力也阶段下降，机车阶段缓解。
(A)制动缸
(B)列车管
(C)作用风缸
(D)降压风缸
C
185、JZ-7型空气制动机自阀制动机车正常，两端单阀分别制动时，均不能使机车制动，这是因为( )。
(A)分配阀变向阀卡死在单作管侧
(B)单作管变向阀卡死在操纵端侧
(C)作用风缸大漏
(D)常用限压阀故障
A
186、当JZ-7型空气制动机自阀手柄置于过充位、运转位时，调整阀处于充气状态，此时调整阀凸轮得到一个相应的升程，而供气阀的开放是通过( )的移动而实现的。
(A)调整阀座
(B)供气阀
(C)排气阀
(D)调整阀柱塞
D
187、当JZ-7型空气制动机自阀手柄在运转位，副阀在( )位时，它能使工作风缸和降压风缸的过充压力逆流到列车管去。
(A)缓解充气位
(B)局部减压位
(C)制动位
(D)保压位
A
188、若将JZ-7型空气制动机分配阀紧急部上的第一缩口风堵、第二缩口风堵错装，则常用制动时可能引起( )作用。
(A)常用制动排风快
(B)紧急制动
(C)缓解
(D)无影响
A
189、JZ-7型空气制动机分配阀局减时，列车管内的一部分压力空气由( )排入大气。
(A)充气阀
(B)保持阀
(C)一次缓解逆流止回阀
(D)转换盖板
A
190、JZ-7型空气制动机自阀手柄在紧急制动位时，总风经由分配阀主阀供气阀口、常用限压阀、紧急限压阀向( )充气。
(A)工作风缸
(B)降压风缸
(C)作用风缸
(D)制动缸
C
191、JZ-7型空气制动机分配阀主阀大模板活塞上侧通向( )。
(A)作用风缸
(B)工作风缸
(C)列车管
(D)主阀排气口
C
192、JZ-7型空气制动机自阀实施常用制动时，紧急风缸内的压力空气由紧急阀体上的( )排向大气。
(A)第一缩口风堵
(B)第二缩口风堵
(C)充气限制堵
(D)紧急部排风口
A
193、JZ-7型制动机自阀手柄在过充位与运转位时，作用位置相同的是( )。
(A)自阀调整阀
(B)缓解柱塞阀
(C)中继阀
(D)作用阀
D
194、JZ-7型空气制动机风源系统的调压器是将( )内的空气压力信号转换成为电器信号。
(A)列车管
(B)总风缸
(C)制动缸管
(D)均衡风缸
B
195、JZ-7型空气制动机紧急制动位时，自阀中的调整阀、缓解柱塞阀作用情

况与( )相同。
(A)手柄取出位
(B)过充位
(C)过量减压位
(D)最大减压位
C
196、JZ-7型空气制动机系统中，与作用阀管座相
连接的是( )。
(A)总风缸管
(B)列车管
(C)均衡风缸管
(D)工作风缸管
A
197、JZ-7型空气制动机分配阀在缓解充气位时，( )的压力排零。
(A)降压风缸
(B)工作风缸
(C)作用风缸
(D)过充风缸
C
198、当JZ-7型空气制动机中均管漏泄时，自阀手柄置于前五位，列车管充气速度缓慢，而排气速度增快，其故障现象与( )漏泄时相同。
(A)列车管
(B)中继阀排气口
(C)均衡风缸
(D)工作风缸
C
199、当JZ-7型空气制动机分配阀副阀部充气阀膜板破裂时，因为( )不能增压，故机车不起制动作用。
(A)制动缸
(B)工作风缸
(C)作用风缸
(D)降压风缸
C
24、6135型发动机气门杆与气门导管的间隙一般控制在( )范围内。
(A)0.04～0.11mm
(B)0.05～0.12mm
(C)0.06～0.13mm
(D)0.05～0.14mm
25、6135型系列柴油机，气门导管高出气门弹簧座面的距离必须控制在( )范围内。
(A)24mm±0.3mm
(B)26mm±0.3mm
(C)27mm±0.3mm
(D)25mm±0.3mm
26、6135K—5型柴油发动机活塞销与销座之间的配合标准间隙为( )。
(A)0.13mm～0.15mm
(B)0.03mm～0.05mm
(C)0.013mm～0.015mm
(D)0.003mm～0.005mm
C
32、6135型系列柴油发动机活塞销与连杆衬套之间的配合标准间隙是( )。
(A)0.035～0.063mm
(B)0.05～0.06mm
(C)0.015～0.016mm
(D)0.35～0.63mm
A
48、6135型系列柴油发动机传动齿轮齿隙应为( )。
(A)0.13～0.37mm
(B)0.08～0.35mm
(C)0.12～0.35mm
(D)0.35～0.40mm
B
49、6135K-5型柴油发动机气门工作面角度是( )。
(A)进气30°，排气30°
(B)进气45°，排气45°
(C)进气60°，排气45°
(D)进气30°，排气45°
B
50、6135AZK-4b型柴油发动机气门工作面角度是( )。
(A)进气30°，排气30°
(B)进气45°，排气45°
(C)进气60°，排气45°
(D)进气30°，排气45°
B
75、WD6135型柴油发动机活塞环的侧隙，第一道气环为( )。
(A)0.35～0.60mm
(B)0.3～0.4mm
(C)0.03～0.06mm
(D)0.035～0.036mm
A
130、6135型系列柴油发动机的离心式机油细滤器保养装配完毕后，转子壳体在转子轴上应( )。
(A)安装牢固
(B)能转动
(C)严密不泄漏
(D)不松动
B
108、6135K-5型柴油发动机喷油嘴提前角为( )。
(A)23°～25°
(B)26°～28°
(C)28°～30°
(D)34°～37°
D
109、6135AZK-4b型柴油发动机喷油嘴提前角为( )

。
(A)23°～25°
(B)26°～28°
(C)28°～30°
(D)34°～37°
C
110、6135型系列柴油发动机曲轴的轴向推力间隙为( )。
(A)0.13～0.37mm
(B)0.08～0.35mm
(C)0.12～0.35mm
(D)0.35mm
A

111、6-Q-195型新蓄电池充电电流，第一阶段电流是( )。
(A)10A
(B)13A
(C)10V
(D)13V
B
112、6-Q-195型新蓄电池充电电流，第二阶段电流是( )。
(A)13V
(B)7V
(C)13A
(D)7A
D
113、6-Q-462型新蓄电池充电电流，第一阶段电流是( )。
(A)46V
(B)46A
(C)13V
(D)13A
B
114、6-Q-150型新蓄电池充电电流，第一阶段电流是( )。
(A)5A
(B)10V
(C)10A
(D)0.1A
C
115、6-Q-150型新蓄电池充电电流，第二阶段电流是( )。
(A)5A
(B)10A
(C)5V
(D)10V
A
116、6-Q-462型新蓄电池充电电流，第二阶段电流是( )。
(A)13A
(B)23A
(C)13V
(D)23V
A
117、6-Q-195型新蓄电池充电时间，第一阶段是( )。
(A)12～16h
(B)18～20h
(C)10～11h
(D)45～55h
A
118、6-Q-195型新蓄电池充电时间，第二阶段是( )。
(A)12～16h
(B)45～55h
(C)12～14h
(D)30～40h
B
119、6-Q-150型新蓄电池充电时间，第一阶段是( )。
(A)8～10h
(B)18～20h
(C)12～16h
(D)45～55h
C
120、6-Q-150型新蓄电池充电时间，第二阶段是( )。
(A)8～10h
(B)18～20h
(C)12～16h
(D)45～55h
D
121、6-Q-462型新蓄电池充电时间，第一阶段是( )。
(A)30～40h
(B)15～20h
(C)10～11h
(D)45～55h
A
122、6-Q-462型新蓄电池充电时间，第二阶段是( )。
(A)12～16h
(B)40～50h
(C)10～11h
(D)45～55h
B
162、6135型系列基本型柴油发动机在500～600r/min时的机油压力应不小于( )。
(A)0.49kPa
(B)49kPa
(C)490kPa
(D)0.49MPa
B
200、6135型发动机喷油提前角的调整应拆下第一缸的高压油管，转动曲轴，使第一缸活塞处于( )始点，此时飞轮壳上的指针对准飞轮上的“0”度线。
(A)上止点
(B)压缩
(C)下止点
(D)膨胀冲程
D
201、为了使柴油机获得良好的燃烧和正常工作，并取得最经济的燃油效率，每当柴油机工作( )或每次拆装后，必须进行喷油提前角的检查和调整。
(A)100h
(B)300h
(C)500h
(D)1000h
C
202、6135型柴油发动机喷油泵连接盘上的刻度，每格相当于曲轴转角的( )。
(A)3°
(B)5°
(C)7°
(D)9°
A
203、6135型柴油发动机气门间隙的调整，当第一缸活塞处于膨胀冲程始点，可调整进气门的气缸序号是( )。
(A)1缸、3缸、5缸
(B)1缸、2缸、4缸
(C)3缸、5缸、6缸
(D)2缸、4缸、6缸
B
204、6135型柴油发动机气门间隙的调整，当第一缸活塞处于膨胀冲程始点，可调整

排气门的气缸序号是( )。
(A)1缸、3缸、5缸
(B)1缸、2缸、4缸
(C)3缸、5缸、6缸
(D)2缸、4缸、6缸
A
205、6135型柴油发动机气门间隙的调整，当第六缸活
塞处于膨胀冲程始点，可调整进气门的气缸序号是( )。
(A)1缸、3缸、5缸
(B)1缸、2缸、4缸
(C)3缸、5缸、6缸
(D)2缸、4缸、6缸
C
200、6135型发动机喷油提前角的调整应拆下第一缸的高压油管，转动曲轴，使第一缸活塞处于( )始点，此时飞轮壳上的指针对准飞轮上的“0”度线。
(A)上止点
(B)压缩
(C)下止点
(D)膨胀冲程
D
201、为了使柴油机获得良好的燃烧和正常工作，并取得最经济的燃油效率，每当柴油机工作( )或每次拆装后，必须进行喷油提前角的检查和调整。
(A)100h
(B)300h
(C)500h
(D)1000h
C
202、6135型柴油发动机喷油泵连接盘上的刻度，每格相当于曲轴转角的( )。
(A)3°
(B)5°
(C)7°
(D)9°
A
203、6135型柴油发动机气门间隙的调整，当第一缸活塞处于膨胀冲程始点，可调整进气门的气缸序号是( )。
(A)1缸、3缸、5缸
(B)1缸、2缸、4缸
(C)3缸、5缸、6缸
(D)2缸、4缸、6缸
B
204、6135型柴油发动机气门间隙的调整，当第一缸活塞处于膨胀冲程始点，可调整排气门的气缸序号是( )。
(A)1缸、3缸、5缸
(B)1缸、2缸、4缸
(C)3缸、5缸、6缸
(D)2缸、4缸、6缸
A
205、6135型柴油发动机气门间隙的调整，当第六缸活塞处于膨胀冲程始点，可调整进气门的气缸序号是( )。
(A)1缸、3缸、5缸
(B)1缸、2缸、4缸
(C)3缸、5缸、6缸
(D)2缸、4缸、6缸
C
365、6135K型柴油发动机飞轮螺栓拧紧力矩为( )。
(A)245～265N·m
(B)235～255N·m
(C)225～245N·m
(D)215～225N·m
B
366、6135型柴油发动机活塞上部与气缸壁之间的配合标准间隙是( )。
(A)0.24～0.37mm
(B)0.024～0.03mm
(C)0.36～0.427mm
(D)0.036～0.0427mm
C
367、6135型柴油发动机活塞下部与气缸壁之间的配合标准间隙是( )。
(A)0.24～0.307mm
(B)0.024～0.03mm
(C)0.36～0.427mm
(D)0.036～0.0427mm
A
368、6135型柴油发动机活塞上部与气缸壁之间使用极限配合标准间隙，为( )。
(A)0.75mm
(B)0.5mm
(C)0.6mm
(D)0.75mm
B
369、6135型柴油发动机活塞下部与气缸壁之间使用极限配合标准间隙，为( )。
(A)0.75mm
(B)0.5mm
(C)0.6mm
(D)0.75mm
C
370、6135AZK-4b型柴油发动机进、排气门间隙为( )。
(A)进气0.28mm，排气0.58mm
(B)进气0.36mm，排气0.69mm
(C)进气0.25～0.30mm，排气0.30～0.35mm
(D)进气0.30～0.35mm，排气0.35～0.4mm
D
371、135型基本型柴油机连杆螺钉拧紧力矩规定为( )

。
(A)245～265N·m
(B)226～255Nm
(C)59～78N·m
(D)255～274N·m
D
( × ) 62、JZ-7型空气制动机的特点是将自阀手柄置于过充位
受时间限制，无过量供给之患，此时如机车需要制动时，可用单阀对机车单独进行制动。
( × ) 63、JZ-7型空气制动机在运行中，允许调整各阀压力。
( × ) 64、JZ-7型空气制动机受中继阀的控制，它只能高于列车管的规定压力50～80kPa，但不会产生自然制动。
( √ ) 65、自阀手柄在过充位回到运转位后，能自动消除列车管的过充压力，保证列车管的规定压力。
( √ ) 66、JZ-7型空气制动机的自阀和单阀在制动时，具有自动保压性能。
( √ ) 67、JZ-7型空气制动机在运行中，若用自阀进行减压制动后，需要单缓机车时，只需要将单阀手柄推至单独缓解位，机车制动就会得到缓解
( √ ) 91、JZ-7型空气制动机的单阀和自阀均为手动保压，可根据需要将手柄在制动区内移到所需要减压量位置。
( √ ) 92、JZ-7型空气制动机自阀制动后，如需要对机车进行单独缓解时，可将单阀手柄移到单缓位，但不允许将机车制动力全部缓解。
( √ ) 93、JZ-7型空气制动机如需机车制动缸压力较小、制动时机较晚时，可先将单阀手柄推至单缓位，降低作用风缸部分压力，然后再使用自阀制动
( √ ) 96、JZ-7型空气制动机不会产生自然制动，在正常情况下不需要使用单阀使机车瞬间缓解，但应经常确认单阀手柄位置是否正确
( √ ) 51、6135型柴油发动机使用柱塞式喷油泵系列，康明斯发动机使用的是PT泵。
( √ ) 52、6135K-5型柴油发动机，高压油泵采用的调速器形式为机械离心全程式。
( √ ) 89、6135K-5型柴油发动机一缸做功开始角度也就是六缸开始进气的角度。
( × ) 90、6135K-5型柴油发动机一缸做功开始角度也就是六缸开始排气的角度
( √ ) 125、6135型柴油发动机进气门间隙是0.30mm，排气门是0.35mm。