地下通道抗浮计算书
地下通道抗浮计算书
一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=-2.000m，底板标高H3=-5.250m，设法水位标高Hw=-0.500m；
地下室长度A=30000mm，宽度B=8400mm，底板悬挑宽度L=1000mm，覆土厚度do=3.000mm,容重γ=18kN/m ；
顶板厚度d1=300mm，底板厚度d2=500mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=3250mm。
梁、柱扣板厚后体积V=36m ；
底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=18kN/m ；
二、计算：
1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-5.750--0.500|×10=52.50 kN/m
2、抗浮力：
(1)、顶板自重：G1 =300×0.001×25=7.5 kN/m
(2)、底板自重：G2=500×0.001×25=12.5 kN/m
(3)、覆土重量：Go =2.000×18=36.00 kN/m
(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=0.800×|-5.250-0.000|×2×30×8/(8.4×30)=8.0 kN/m
(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=0.300×2.95×2×(30-5.6)×25/(8.4×30)=4.20 kN/m
(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6 =36×25/(8.4×30)=3.57 kN/m
(5)、建筑垫层重量：G4= 100×0.001×20=2.00 kN/m
抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=
∑(36.00+7.5+12.5+8+2.00+4.20+3.57)=73.77kN/m
由W/F=73.77/52.5=1.405>1.05，满足要求。
地下室外墙计算书
WQ1计算书 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为4400mm； 2、地下室参数：覆土层厚h1=800mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3400mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=10kN/mm ，侧壁厚度d=285mm，截面有效高度ho=235mm 3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ； 挡土墙荷载工况示意图 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm 地下水位以上土压力q2=K×γ×h1=0.50×18×0.80=7.20kN/mm 地下水位以下土压力q3=K×γ`×(h2 + h3)=0.50×11×(1.00+3.40)=24.20kN/mm 水压力q4=γw×(h2 + h3)=10×(1.00+3.40)=44.00kN/mm 2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册 m1=q1×Lo /8=5.00×3.4 /8=7.23kN.m m2=q2×Lo /15=7.20×3.4 /15=5.55kN.m m3=q1×Lo /15=24.20×3.4 /15=18.65kN.m m4=q1×Lo /8=44.00×3.4 /15=33.91kN.m 3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅0.8计算 m=0.8×1.35×(m1+m2+m3+m4)=70.56kN.m ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283 《砼》规公式7.1.4 x=ho-√(ho -2×m/α1/fc/b)=235-√(235-2×70.559928×1000000/1/14.3/1000) =22.03mm<ξb×ho=124.15mm As=α1×fc×b×x/fy =1×14.3×1000×22.03/360=875mm ，根部实配 12@75，As=1508，承载力满足要求。 4..裂缝计算：地下水位取常年水位，根据勘察报告取为黄海高程4.0m 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数K=0.50，
抗浮计算版
抗浮计算书 一、基本设计数据： 基础底标高：-7.650m，±0.000相应绝对高程：420.40m， 抗浮设计水位：418.80m，覆土容重：18.00； 水位高差：7.65-（420.40-418.80）=6.050m, 建筑完成面标高：-6.30m； 主楼基础筏板厚：600mm，主楼基础覆土厚度：0.750m; 抗水板厚度：450mm； 地下室顶板覆土厚度：1.20m。 二、水浮力计算 F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2 三、建筑物自重（按照最不利位置消防水池计算） 消防水池底标高：-6.800m, （基础顶覆土）(7.65-6.80-0.45) x18+（筏板自重）0.45x25+（顶板覆土）1.20x18+(顶板自重)0.18x25 =7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2 四、整体抗浮计算 G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05，不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范，必须进行抗浮设计。 五、局部抗浮设计（基础） 抗水板所受水浮力N=（水浮力）60.50-（基础顶覆土+筏板自重）18.45=42.05KN/m2 六、抗拔桩设计 整体抗浮时，底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2； 除主楼外，沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩，单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右；所受拔力大小为540KN；根据上部荷载，取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN，取桩长L=20m，桩径600mm，根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为： Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p =3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300 =2276.814+367.38=2644.20Kpa. 单桩抗拔极限承载力标准值为： T uk= u∑ψsi q sik l iλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN，极限抗拉承载力1200KN； 抗拔桩试桩配筋计算 根据《建筑地基基础设计规范》附录T，f y A s/1.25=1200KN得 A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20，A s=3768.00 mm2. 抗拔桩工程桩配筋计算 单桩抗拔设计值600x1.25=750KN，抗拔荷载全部由桩身钢筋承担，根据f y A s>750KN得：A s>750x1000/360=2084 mm2; 取12根16，A s=2411.52 mm2>2084 mm2。 共计需设置29根抗拔桩。
人防地下室计算书
XXXXXX工程人防地下室计算书
目录 目录 (1) 工程概况 (3) 二、主要设计规范及标准 (3) 三、结构设计计算书 (3) 2.1顶板 (3) 2.1.1恒荷载 (3) 2.1.2活荷载 (3) 2.1.3 战时荷载 (3) 2.1.4 顶板计算 (4) 2.2梁 (6) 2.2.1符号说明 (6) 2.2.2内力计算及配筋 (7) 2.3柱 (12) 2.3.1符号说明 (12) 2.3.2内力计算及配筋 (14) 2.4侧壁 (15) 2.5底板 (20) 2.6基础计算 (22) 2.6.1荷载组合公式 (22) 2.6.2符号说明: (24) 2.6.3内力及配筋 (24) 四、地下室抗浮验算 (29)
工程概况 本工程建筑结构为框架结构，地上三层，地下一层。建筑总高度11.7米，结构安全等级二级，设计使用年限50年。 地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。地下室采用现浇混凝土梁板式结构。地下室外墙、梁、柱混凝土强度等级为C35，其它构件混凝土等级为C30。 基础采用独立基础形式，地基载力特征值140KN，本工程地下水位较深，故不需考虑底板抗浮设计。 二、主要设计规范及标准 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005） 《建筑地基基础技术规范》（DB21/907-2005） 《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010） 三、结构设计计算书 2.1顶板 2.1.1恒荷载 覆土自重：（覆土厚度1000mm）20×1=20.02 kn m。 / 2.1.2活荷载 室内顶板取3.02 kn m。 / 2.1.3 战时荷载 常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》
地下室外墙计算书
地下室外墙计算书1、地下室外墙（DWQ1）计算 主动土压力系数Ka取0.5 土重度r=18KN/m3无地下水地下室9.9m深 按单向板计算 主动土压力q土=rHKa=18x0.5x9.9=89.1KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x0.5=5KN/m ①竖向配筋计算 计算简图 三种压力产生的弯矩
①地下二层弯矩 支座基本组合弯矩值M C=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=168.6KN·m 支座准永久组合弯矩值M Cq=Ms+Mw+0.5Mm=129.9KN·m 跨中基本组合弯矩值M BC=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=81N·m 跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=61.9KN·m ②地下一层弯矩 支座基本组合弯矩值M B=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=147.1KN·m 支座准永久组合弯矩值M Bq=Ms+Mw+0.5Mm=106.4KN·m 跨中基本组合弯矩值M AB=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=67.2N·m 跨中准永久组合弯矩值M BCq=Ms+Mw+0.5Mm=46.2KN·m 假设壁厚地下二h2=350，地下一h1=300,混凝土强度C35 （1）地下二层配筋 地下室外墙外侧查表可知选筋C16@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为134.76KN·m、233.2KN·m，大于支座计算准永久弯矩129.9KN·m和基本组合弯矩168.6KN·m，满足要求。且配筋率0.574%，合适。 地下室外墙内侧侧查表可知选筋C12@100的裂缝（0.20mm）和承载力弯矩分别为91.61KN·m、122.1KN·m，大于支座计算准永久弯矩61.9KN·m和基本组合弯矩81KN·m，满足要求。且配筋率0.323%，合适。 ∴外侧钢筋选配C16@100 As=2011mm2/m
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 （一）主楼部分 底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2
25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计： 水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2， 根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。 二、整体抗浮 （二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下： 图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-
1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重： 考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2
38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
地下室外墙设计计算书(附配筋图)
地下室外墙设计计算书（附配筋图）
地下室外墙计算(WM-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 地下室层数1地下室顶 标高(m) -1.20 墙宽L(m)1.000外地坪标 高(m) -0.15
层高表 层层高(m)外墙厚 (mm) -1层7.250400 板边支撑条件表 板边顶边底边侧边 简支固定自由支承方 式
土压力计算方法静止土压力静止土压力系数0.500 水土侧压计算水土分算 地下水埋深(m)0.550 土天然容重18.00
(kN/m3) 土饱和容重 (kN/m3) 20.00 上部恒载-平时(kN/m)0.00上部活载- 平时(kN/m) 0.00 上部恒载-战时(kN/m)---地面活载- 平时(kPa) 0.00 砼强度等级C35配筋调整 系数 1.0 钢筋级别HRB4 00竖向配筋 方法 按压弯 外纵筋保护层(mm)50竖向配筋 方式 对称 内纵筋保护层(mm)15裂缝限值 (mm) 0.20 泊松比0.20裂缝控制 配筋 √ 考虑p-δ 效应 ㄨ 1.4 计算选项信息
地下室计算书
地下室荷载取值（常5部分）一、地下室顶板 板厚：300mm 覆土：室外：750mm，室内：500mm， 室内恒载：10kN/m2 活载：5kN/m2 室外恒载：15kN/m2 活载：5kN/m2 22 二、地下室底板 板厚：300mm 正常向下：恒载：4 kN/m2活载：5 kN/m2 水浮力向上：30.2kN/m2 人防荷载向上：0kN/m2 三、地下室外墙 墙厚：300mm 人防荷载：90kN/m2室外堆载：10kN/m2 四、临空墙 室外直通口：280kN/m2室内楼梯口：150kN/m2 五、五级与六级相邻防护单元隔墙，门框墙 墙厚：300mm 人防荷载：0kN/m2 六、人防地下室与普通地下室之间隔墙，门框墙 墙厚：300mm 人防荷载：0kN/m2 七、防护密闭门门框墙 人防荷载：400kN/m2 八、楼梯 正面人防荷载：110kN/m2 地下室荷载取值（常6部分）一、地下室顶板 板厚：300mm 覆土：室外：750mm，室内：500mm， 室内恒载：10kN/m2 活载：5kN/m2 室外恒载：15kN/m2 活载：5kN/m 2 22 二、地下室底板 板厚：300mm 正常向下：恒载：4 kN/m2活载：5 kN/m2 水浮力向上：30.2kN/m2 人防荷载向上：0kN/m2 三、地下室外墙 墙厚：300mm 人防荷载：40kN/m2室外堆载：10kN/m2 四、临空墙 室外直通口：140kN/m2室内楼梯口：70kN/m2 五、五级与六级相邻防护单元隔墙，门框墙 墙厚：300mm 人防荷载：0kN/m2 六、人防地下室与普通地下室之间隔墙，门框墙 墙厚：300mm 人防荷载：0kN/m2 七、防护密闭门门框墙 人防荷载：210kN/m2 八、楼梯 正面人防荷载：50kN/m2
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆深化设计计算书 一、工程质地情况： 地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ： 自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程 由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区 域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。 锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2
选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘 性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例 取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 （1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ
结构地下室计算书
工程计算书 工程编号：Hxxxx 建设单位：xx房地产开发有限公司 项目名称：xxxxxxx 子项名称：地下室 专业：结构 第 1 册：（共1 册） 1.PKPM总体信息及荷载统计 2.PKPM梁板配筋 3.基础设计概况 4.抗浮计算 5.底板计算 6.基础计算 7.挡土墙计算 8.沉降计算 9.其他计算 计算日期 校对日期 审核日期
地下室计算书目录 1 PKPM总信息及荷载统计 (1) 2 PKPM梁板配筋 (1) 3 基础设计概况 (1) 4 抗浮计算 (1) 5 底板计算 (2) 6 基础计算 (3) 7 挡土墙计算 (3) 8 沉降计算 (4) 9 其他计算 (4) 附录1 抗拔桩计算表............................................................................................................. 附录2 底板无梁楼盖计算表................................................................................................. 附录3 基础计算表................................................................................................................. 附录4 挡土墙计算表............................................................................................................. 附录5 沉降计算表.................................................................................................................
地下室行车道无支撑计算书
地下室行车道无支撑计算书计算依据： 1、《钢结构设计标准》GB50017-2017 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著 一、参数信息 1、基本参数 （1）地下室顶板：
钢管支撑立面图 三、荷载计算 工况：覆土前 顶板所受总荷载为（覆土前考虑荷载动力系数）： Q1=γ0[γG G1k h0+γQγL(K×9.8×T1/S1)] =1×[1.3×25×0.25+1.5×1×(1.3×9.8×15/5)]=65.455kN/m2 四、顶板承载力验算 1、顶板设计承载力计算 （1）地下室顶板 顶板厚度h0(mm) 250 砼强度等级C35 临时道路部位顶板最小设计活荷载标 准值Q1k（kN/m2） 20 Q1k是否为设计消防车活荷载是 考虑覆土后，消防车活荷载折减系数ks 0.8 顶板作为临时道路时混凝土是否达到 设计强度 是 顶板砼设计弹性模量Et(Mpa) 31500 F min=γ0×[1.3×（G1k×h0+h s×γ）+1.5×γL×Q1k×ks] =1×[1.3×(25×0.25+1.5×18)+1.5×1×20×0.8]=67.225kN/m2 2、顶板实际承载力复核 由荷载计算章节可知： 覆土前总荷载设计值为Q1=65.455kN/m2
Q总=Q1=65.455kN/m2 顶板受总荷载：F(0)=Q总=65.455kN/m2 地下室抗浮计算 整体抗浮计算： 抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67 整体抗浮满足要求， 底板局部抗浮计算： 抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。 单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN 按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8 =40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8 =967.6KNm 柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9） =483.8/（0.9*360*1150*3.9） =332.9mm <Ф16@200 As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9） =483.8/（0.9*360*350* 3.9） =1039mm 基本等于Ф16@200 上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9） =212.9/（0.9*360*350* 3.9） =481.4mm <Ф16@200 上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。 原设计防水底板配筋满足要求。 独立基础计算 阶梯基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)② 二、示意图 地下室外墙计算(ZSDXS-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010(2015年版)), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 层高表 板边支撑条件表 2 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时， 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算) 2.1 荷载计算 2.1.1 墙上竖向压力 平时组合（kN/m）：1.300×50.000+1.500×50.000=140.000准永久组合（kN/m）：50.000+0.500×50.000=75.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土侧压力 采用静止土压力、水土分算，任意深度处土侧压力计算 式中： p --------土压力(kN/m 2) k --------土压力系数，静止土压力取静止土压力系数，主动土压力取主动土压力系数k=tan 2(450-ψ/2) γ --------土的容重，地下水以上取天然容重，地下水以下水土分算时取浮容重，合算时取饱和容重(kN/m 3) h i --------计算深度以上各土层厚度(m) =p k ∑n =i 1h i 地下室侧壁计算书 条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm，浮容重γ` = 11kN/mm，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为=1920mm； 2、地下室参数：覆土层厚h1=0mm，地下室侧墙计算跨度Lo=4550mm，临水面保护层为50mm； 地面堆载q=10kN/mm，侧壁厚度d=300mm，截面有效高度ho=250mm 3、材料参数：混凝土强度等级为C35，fc=16.7 N/mm，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ； 计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×10=5.00kN/mm 地下水位以上土压力q2=K×γ×(h1+h2)=0.50×18×(0.00+2.63)=23.67kN/mm 地下水位以下土压力q3=K×γ`×h3=0.50×11×1.92=10.56kN/mm 水压力q4=γw×h3=10×1.92=19.20kN/mm 2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册 m1=q1×Lo/8=5.00×4.55/8=12.94kN.m m2=q2×Lo/15=23.67×4.55/15=32.67kN.m m3=q1×Lo/15=10.56×4.55/15=14.57kN.m m4=q1×Lo/8=19.20×4.55/15=26.50kN.m 3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅计算 m=0.80×1.35×(m1+m2+m3+m4)=93.62kN.m ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<35-50>×0.00001)]}=0.5257 《砼》规公式7.1.4 地下室通风排烟系统计算书 来源：互联网时间：2008年3月14日 9时17分发布评论进入论坛 一、通风系统 （一）方案 1、水泵房、机修机房、物业用房自然通风。 2、发电机房、变配电室排风采用防爆型排风机，自然补风。发电机房换气次数取15次/ h，变配电间换气次数取12次/ h。 3、汽车库采用机械排风，利用车道补入新风，换气次数取6次/h。 （二）风量计算 3 排风量L ＝288*1533 2、变配电室：体积V＝480m3 换气次数n=12 排风量L＝480*12＝5760 m3 补风量L＝2880 m3 3、停车库：体积V＝12800m3 换气次数n=6 排风量L＝12800*6＝76800 m3 补风量L＝38400 m3 （三）排风口、补风口计算 1、排风口、补风口的布置方案 排风口靠近污染源，另一侧布置补风口，使室内气流组织最为合理。均采取自然补风方式。 2、排风口的选择 a. 发电机房和变配电室 待发电机房平面图布置确定后，结合发电机技术参数详细计算后再确定 设置两套排风系统，各8个排风口，每个风口的风量：38400/8=4800m3/h 选单层百叶风口500X500 16个 3车道自然补风，补风口风速： v=38400/2/3600/18=0.3m/s，符合规范要求 （四）阻力计算车库排风系统 最不利环路阻力降： △P= [△P1＋……＋△P8]*(1+K)+ =107.65*(1+1.3) =248Pa 其中：△P1-8—各管段摩擦阻力 K—局部阻力与摩擦阻力的比值，取1.2 △ P—最不利回路阻力降，Pa （五）排风机选择计算 漏风量取8％，压力损失附加10％ L＝38400*1.08＝41472m3/h H＝248*1.1＝273Pa 选择风量41472 m3/h，风压273 Pa排风机两台 二、排烟系统 （一）方案 1、车库设机械排烟系统，排烟风机的排烟量按换气次数6次/h计算确定。 2、进风系统采用自然补风方式，补风量为排烟量的50％。 （二）风量计算排烟量 L ＝12800*6＝76800 m3 补风量L＝38400 m3 相关计算同通风系统计算，选择两台排烟量41472 m3/h，风压273 Pa排烟风机。 三、主要技术措施 1、选用两台消防通风（两用）离心风机，平时排风，火灾排烟。 结构计算书 项目名称： 设计代号: 设计阶段: 审核： 校对： 计算: 第 1 册共１册 中广电广播电影电视设计研究院 201５年04月0７日 综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层(含１夹层）,地上2~4层,±0.00相对于绝对标高7．５0m,室内外高差-０.30０m ，地下室夹层高2.1８m ，地下室高 5．30m,地下室建筑地面标高－7.4８0ｍ,建筑地面垫层厚1５0ｍm ，结构地下室底板顶标高-7．６30ｍ。基础形式筏板，抗浮水位标高6．50０m(绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.63０m （绝对标高-0．１3０m ）,底板厚４0０mm 。 (2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》(以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件: 锚杆直径D=1５0mm 锚杆长度Ｌ＝7.5ｍ 锚杆入岩(强风化花岗岩)长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk ＝２50KN 锚杆拉力设计值N ｔ=1．3Nk ＝325ＫN 钢筋:３ ?25三级钢: Ａｓ =14７0ｍｍ2, f=36０ N/mm 2 , f ｙk =400 Ｎ/m ｍ2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《＊＊＊勘察报告》，岩石(或土体)与锚固体的极限粘结强度标准值（ｆｒbk ），见第２页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.２-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Ｑ-K15岩层深，较为不利,计算该点抗拔承载力 地下室外墙计算(WQ-1) 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 2 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时， 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算) 2.1 荷载计算 2.1.1 墙上竖向压力 平时组合（kN/m）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000 准永久组合（kN/m）：0.000+0.500×0.000=0.000 2.1.2 侧压荷载计算 (1) 土压力标准值(kPa) 水土合算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500 地下室顶面，标高-1.400, 总埋深1.200，地下水位以上1.000, 地下水位以下0.200 ? 0.5181? p k h1k s a t h2? 0.5200.211 ? + = = = + 土压力起算位置，标高-0.200 p0 = -1层底，标高-5.100，总埋深4.900，地下水位以上1.000，地下水位以下3.900 0.5181? ? 0.520 3.948 p k h1k s a t h2? ? = + = = + 抗浮桩计算 +有实列----难得啊！ 一般抗浮计算： （局部抗浮） 1."05F浮力- 0."9G自重<0即可 （整体抗浮） 1."2F浮力- 0."9G自重<0即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3锚杆的布置方式与优缺点 1)集中点状布置，一般布置在柱下；优点： 可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点： 要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2)集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点： 由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3)面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点： 适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点： 不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 地下室外墙模板脚手架搭设计算书 XXX（XXXX）住宅项目北部新区XXXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点:重庆市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。 本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团重庆设计研究院设计，重庆XXXX工程勘察院地质勘察，重庆市XXXXX监理有限公司监理，XXXX设集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 15 m，14米以下采用双管立杆，14米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：横距L b为 1.05m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处重庆，基本风压0.39 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033； 脚手板铺设总层数:8； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 抗浮桩计算+有实列----难得啊！ 一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可 （整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可 如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济 同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多 【原创】抗浮锚杆设计总结 抗浮锚杆设计总结 1 适用的规范 抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积； 2)锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4)土体或者岩体的强度验算； 3 锚杆的布置方式与优缺点 1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。 3) 面状均匀布置，在地下室底板下均匀布置；优点：适用于所有土体和岩体；地下室底板梁板配筋较小。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全）；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于能分担的锚杆较少，此情况抵抗力差；由于锚杆布置相对分散，对于地下室底板下的外防水施工比较麻烦。 4) 集中点状布置推荐用于坚硬岩；集中线状布置推荐用于坚硬岩与较硬岩；面状均匀布置推荐用于所有情况； 4 注意事项 1) 集中点状布置，抗浮锚杆与岩石锚杆基础结合为优，需注意柱底弯矩对锚杆拉力的影响，特别是柱底弯矩较大的时候； 2) 参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，应选用永久性锚杆部分内容； 3) 岩石情况（坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩）应准确区分，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》表7.2.3-1注4； 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，可参考《建筑边坡工程技术规范GB 503抗浮计算
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