水池的抗浮设计
水池的抗浮设计
发表时间：2018-03-15T16:20:57.217Z 来源：《防护工程》2017年第31期作者：钱启军[导读] 在给排水构筑物的设计中，水池的结构计算固然重要，水池的抗浮设计同样重要。
沈阳市给排水勘察设计研究院有限公司辽宁沈阳 110000 摘要: 在给排水构筑物的设计中，水池的结构计算固然重要，水池的抗浮设计同样重要，直接影响水池的结构布置方案，影响整个水池的造价。故针对水池抗浮使用的地下水位选择及各种抗浮措施在其适用条件及经济性、可行性上进行分析。关键词: 地下水位，抗浮措施。
1 概述
净水厂、污水厂等水处理构筑物多为地下结构或半地下结构。当这些构筑物的地下水水位较高，或者距离江、河、湖、海较近，水池抗浮就是设计中经常遇到的问题。当水池内无水的工况为抗浮设计最不利的工况，如果浮力大于水池抗浮力，水池就会漂浮起来，拉断给水及排水等管道接口，造成安全事故。因此合理的确定地下水位，合理的确定抗浮措施，是水池抗浮设计的关键。抗浮措施主要分为”压”和“拉”两大类，“压”法主要有加大自重抗浮、顶部压重抗浮、基底配重抗浮；“拉”法是水池构件与可靠地基之间通过抗拔桩或锚杆的拽来抗浮。这些方法各有特点，有不同适应条件，设计人员应在设计中仔细分析、多方比较；根据土质、环境的不同，结合地域经验和施工单位技术情况选用不同的抗浮措施。
2 合理确定地下水位
水池设计中抗浮设计与地下水位的确定有直接的关系，地下水位是水池抗浮设计的前提，地下水对于水池是一种荷载，直接影响水池的结构。在水池无法满足靠自身重量抗浮时，附加抗浮措施，也直接影响水池的壁厚、配筋，故合理确定地下水位至关重要。由于地下水位未掌握好而引起结构选型错误及抗浮不够等工程事故时有发生。根据现行国家设计规范，地下水位应根据地方水文资料，考虑可能出现的最高地下水位。一般设计均取用水文资料的最高地下水位。在50年设计基准期内，一般水工构筑物地下水可变作用的取用按“工程结构可靠度设计统一标准”原则确定，不考虑罕遇洪水的偶然作用。但值得注意的是，有些工程地质勘察报告所提供的地下水位未能从地方水文资料分析得出，而仅反映勘测期间的地下水位情况。如果详勘在当地枯水期进行，所提供的地下水位标高将无法被设计取用，或导致结构计算的失误。所以设计人员应详细了解当地的水文情况，对未满足设计要求的地质勘察报告予以补充。要求考虑当地有无暴雨、台风的影响，是否会出现由于地表水不能及时排除而引起地下水位提高。当构筑物距离江、河、湖、海距离较近时，应考虑江、河、湖、海的水位达到最高时对本构筑物的影响。由于水池的标高多为管道标高控制，调整空间不大，故当抗浮水位很高时，应合理确定抗浮措施。
3.合理确定抗浮措施
《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138：2002 5.2.4条内容为：当水池承受地下水（含上层滞水）浮力时，应进行抗浮稳定验算。验算时作用均取标准值，抵抗力只计算不包括池内盛水的永久作用和水池侧壁上的摩擦力，抗浮抗力系数不应小于1.05。水池内设有支撑结构时，还须验算支撑区域内局部抗浮。
此条表示为
1.05Ｆｗｋ≤∑Nwki+γg∑Gki
式中：Fwk--地下水浮力标准值=ΡgV； Gki--建筑物自重及压重标准值； γg--永久荷载的影响系数，取0.9～1.0；
ＮKｉ--抗拔构件提供的抗拔承载力标准值；
由于池内无水时为抗浮设计的不利工况，故抵抗力只计算不包括池内盛水的永久作用。水池侧壁的摩擦力大小与回填土土质，施工措施和质量等有关，故不宜控制，宜作为抗浮储备。故不计水池侧壁上的摩擦力。
由抗浮计算公式可知，抗浮的两个思路为增加重量及增加抗拔措施，即主要分为”压”和“拉”两大类，“压”法主要有加大自重抗浮、顶部压重、池底设置配重抗浮；“拉”法是水池构件与可靠地基之间通过抗拔桩或锚杆来抗浮。这些方法各有特点，有不同适应条件，设计人员应在初步设计中仔细分析、多方比较，根据土质、环境的不同，结合地域经验和施工单位技术情况选用不同的抗浮措施。
下图为水池考虑抗浮时的抗浮力示意图：其中：G1为池体自重；
G2为池内压重；
G3为池壁外挑墙址上压重；
G4为池顶压重；
G5为池底配重；
N1为池底抗浮桩或锚杆的抗拔力。
圆形水池计算书
圆形水池设计 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 基本信息 圆形水池形式:有盖 池内液体重度10.0kN/m3 浮托力折减系数1.00 裂缝宽度限值0.20mm 抗浮安全系数1.10 水池的几何尺寸如下图所示:
1.2 荷载信息 顶板活荷载:1.50kN/m2 地面活荷载:10.00kN/m2 活荷载组合系数:0.90 荷载分项系数: 自重 :1.20 其它恒载:1.27 地下水压:1.27 其它活载:1.40 荷载准永久值系数: 顶板活荷载 :0.40 地面堆积荷载:0.50 地下水压 :1.00 温(湿)度作用:1.00 活载调整系数: 其它活载:1.00 不考虑温度作用 1.3 混凝土与土信息 土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3 土内摩擦角ψ:30.0度 地基承载力特征值fak=40.00kPa 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C25 纵筋级别:HRB400 混凝土重度:25.00kN/m3 配筋调整系数:1.20 纵筋保护层厚度: 2 计算内容 （1）荷载标准值计算 （2）抗浮验算 （3）地基承载力计算 （4）内力及配筋计算 （5）抗裂度、裂缝计算 （6）混凝土工程量计算 3 荷载标准值计算 顶板:恒荷载: 顶板自重 :5.00kN/m2 活荷载:
水池施工中的抗浮措施
水池施工中的抗浮措施 当地下水位较高或雨、汛期施工时，水池等给水排水构筑物施工过程中需要采取措施防止水池浮动。 一、当构筑物有抗浮结构设计时 (1)当地下水位高于基坑底面时，水池基坑施工前必须采取人工降水措施，将水位降至基底以下不少于500mm处，以防止施工过程中构筑物浮动，保证工程施工顺利进行。 (2)在水池底板混凝土浇筑完成并达到规定强度时，应及时施做抗浮结构。 二、当构筑物无抗浮结构设计时，水池施工应采取抗浮措施 （一）下列水池(构筑物)工程施工应采取降(排)水措施 (1)受地表水、地下动水压力作用影响的地下结构工程。 (2)釆用排水法下沉和封底的沉井工程。 (3)基坑底部存在承压含水层，且经验算基底开挖面至承压含水层顶板之间的土体重力不足以平衡承压水水头压力，需要减压降水的工程。 （二）施工过程降(排)水要求 (1)选择可靠的降低地下水位方法，严格进行降水施工，对降水所用机具随时做好保养维护，并有备用机具。 (2)基坑受承压水影响时，应进行承压水降压计算，对承压水降压的影响进行评估。 (3)降(排)水应输送至抽水影响半径范围以外的河道或排水管道，并防止环境水源进入施工基坑。 (4)在施工过程中不得间断降(排)水，并应对降(排)水系统进行检查和维护；构筑物未具备抗浮条件时，严禁停止降(排)水。 三、当构筑物无抗浮结构设计时，雨、汛期施工过程必须釆取抗浮措施 （1）雨期施工时，基坑内地下水位急剧上升或外表水大量涌入基坑，使构筑物的自重小于浮力时，会导致构筑物浮起。施工中常采用的抗浮措施如下：1）基坑四周设防汛墙，防止外来水进入基坑；建立防汛组织，强化防汛工作。 2）构筑物下及基坑内四周埋设排水盲管（盲沟）和抽水设备，一旦发生基
消防水池计算书
消防水池计算书 （一）处理池没水时荷载 1、池壁计算 主动土压力系数Ka取1/3 土重度r=18KN/m3无地下水池壁4.7m深 ∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算 主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算 第一种情况 三种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2 跨中18.6 0 5.2 支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m
支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m 跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m 假设壁厚h=250,混凝土强度C30 查表可知选筋12100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。且配筋率0.452%，合适。 所以外钢筋选配12100 As=1131mm2/m 弯矩图 第二种情况 水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m
两种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 下端支座-41.5 -69.22 跨中18.6 30.94 支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m 支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m 跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m 池壁侧、外侧为12100均满足强度和裂缝要球。
水池的抗浮设计
水池的抗浮设计 发表时间：2018-03-15T16:20:57.217Z 来源：《防护工程》2017年第31期作者：钱启军[导读] 在给排水构筑物的设计中，水池的结构计算固然重要，水池的抗浮设计同样重要。 沈阳市给排水勘察设计研究院有限公司辽宁沈阳 110000 摘要: 在给排水构筑物的设计中，水池的结构计算固然重要，水池的抗浮设计同样重要，直接影响水池的结构布置方案，影响整个水池的造价。故针对水池抗浮使用的地下水位选择及各种抗浮措施在其适用条件及经济性、可行性上进行分析。关键词: 地下水位，抗浮措施。 1 概述 净水厂、污水厂等水处理构筑物多为地下结构或半地下结构。当这些构筑物的地下水水位较高，或者距离江、河、湖、海较近，水池抗浮就是设计中经常遇到的问题。当水池内无水的工况为抗浮设计最不利的工况，如果浮力大于水池抗浮力，水池就会漂浮起来，拉断给水及排水等管道接口，造成安全事故。因此合理的确定地下水位，合理的确定抗浮措施，是水池抗浮设计的关键。抗浮措施主要分为”压”和“拉”两大类，“压”法主要有加大自重抗浮、顶部压重抗浮、基底配重抗浮；“拉”法是水池构件与可靠地基之间通过抗拔桩或锚杆的拽来抗浮。这些方法各有特点，有不同适应条件，设计人员应在设计中仔细分析、多方比较；根据土质、环境的不同，结合地域经验和施工单位技术情况选用不同的抗浮措施。 2 合理确定地下水位 水池设计中抗浮设计与地下水位的确定有直接的关系，地下水位是水池抗浮设计的前提，地下水对于水池是一种荷载，直接影响水池的结构。在水池无法满足靠自身重量抗浮时，附加抗浮措施，也直接影响水池的壁厚、配筋，故合理确定地下水位至关重要。由于地下水位未掌握好而引起结构选型错误及抗浮不够等工程事故时有发生。根据现行国家设计规范，地下水位应根据地方水文资料，考虑可能出现的最高地下水位。一般设计均取用水文资料的最高地下水位。在50年设计基准期内，一般水工构筑物地下水可变作用的取用按“工程结构可靠度设计统一标准”原则确定，不考虑罕遇洪水的偶然作用。但值得注意的是，有些工程地质勘察报告所提供的地下水位未能从地方水文资料分析得出，而仅反映勘测期间的地下水位情况。如果详勘在当地枯水期进行，所提供的地下水位标高将无法被设计取用，或导致结构计算的失误。所以设计人员应详细了解当地的水文情况，对未满足设计要求的地质勘察报告予以补充。要求考虑当地有无暴雨、台风的影响，是否会出现由于地表水不能及时排除而引起地下水位提高。当构筑物距离江、河、湖、海距离较近时，应考虑江、河、湖、海的水位达到最高时对本构筑物的影响。由于水池的标高多为管道标高控制，调整空间不大，故当抗浮水位很高时，应合理确定抗浮措施。 3.合理确定抗浮措施 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138：2002 5.2.4条内容为：当水池承受地下水（含上层滞水）浮力时，应进行抗浮稳定验算。验算时作用均取标准值，抵抗力只计算不包括池内盛水的永久作用和水池侧壁上的摩擦力，抗浮抗力系数不应小于1.05。水池内设有支撑结构时，还须验算支撑区域内局部抗浮。 此条表示为 1.05Ｆｗｋ≤∑Nwki+γg∑Gki 式中：Fwk--地下水浮力标准值=ΡgV； Gki--建筑物自重及压重标准值； γg--永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； ＮKｉ--抗拔构件提供的抗拔承载力标准值； 由于池内无水时为抗浮设计的不利工况，故抵抗力只计算不包括池内盛水的永久作用。水池侧壁的摩擦力大小与回填土土质，施工措施和质量等有关，故不宜控制，宜作为抗浮储备。故不计水池侧壁上的摩擦力。 由抗浮计算公式可知，抗浮的两个思路为增加重量及增加抗拔措施，即主要分为”压”和“拉”两大类，“压”法主要有加大自重抗浮、顶部压重、池底设置配重抗浮；“拉”法是水池构件与可靠地基之间通过抗拔桩或锚杆来抗浮。这些方法各有特点，有不同适应条件，设计人员应在初步设计中仔细分析、多方比较，根据土质、环境的不同，结合地域经验和施工单位技术情况选用不同的抗浮措施。 下图为水池考虑抗浮时的抗浮力示意图：其中：G1为池体自重； G2为池内压重； G3为池壁外挑墙址上压重； G4为池顶压重； G5为池底配重； N1为池底抗浮桩或锚杆的抗拔力。
地下室抗浮设计及计算
地下室抗浮设计及计算 Post time: 2010年5月20日 前一段时间做了几个项目，都涉及到地下室抗浮设计的问题，整理了一个大个地下室的计算思路。 先说一下规范的一些要求，规范对抗浮设计一直没有特别明确的计算建议，很多的设计建议都是编者自己的理解，所以大家的计算结果就会有很大差异。 1）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版)第3.2.5条第3款规定：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用”。 2）《砌体结构设计规范》GB 50003-2001第4.1.6条当砌体结构作为一个刚体，需验算整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等，应按下式验算：γ0(1.2SG2k+1.4SQ1k+SQik) ≤ 0.8SG1k 式中SG1k----起有利作用的永久荷载标准值的效应； SG2k----起不利作用的永久荷载标准值的效应； 3）北京市标准《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501-2009第8.8.2条，抗浮公式为： Nwk ≤γGk 式中Nwk——地下水浮力标准值； Gk——建筑物自重及压重之和； γ——永久荷载的影响系数，取0.9～1.0； 结合上述原则，计算目前在做的南方某大剧院舞台下台仓的抗浮情况，由于整个台仓位于城市河道边，且上部恒荷载的不确定性，因此永久荷载的影响系数取的是0.8，比北京规范还要低一些：
台仓深度较大，台仓底板顶标高为-14.8米，存在抗浮设计要求，根据 地质勘察报告数据，设计最高抗浮水位绝对标高为2.36米相对标高-1.54米， 经计算，上部结构传至台仓底板顶面处0.8倍恒荷载值为65200kN，台仓底板面积约为663平米，考虑台仓底板厚度为1.6米重力效应，尚有水浮力约为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×663-65200=12106 kN。根据地质勘察报告提供的勘探点平面布置图，台仓位于18、19、25、26号孔附近，抗拔桩长为9.5米，直径0.4米，计算抗拔承载力特征值为220 kN，考虑结构重要性系数1.1，需要不少于60根抗拔桩。 考虑台仓底板承担水压情况，设置11X20=220根抗拔桩，抗拔桩间距为1.45X1.45米，则相应面积底板承担水压标准值为((14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25)×1.45×1.45=245.2kN，减去抗拔桩抗拔值＝245.2-220＝25.2 kN，对应台仓底板承担水压标准值为1.1×60.6/(1.3×1.9)=27.5 kN/m2，其中1.1为结构重要性系数。 考虑群桩效应，群桩平面尺寸为16.8×28.5米，整个周边抗拔极限承载力为0.5Tgk =0.5×(0.70×55×1.2+0.75×50×7.1+0.65×85×0.7)× (16.8+28.5)×2=15900 kN，整个桩土浮容重为11×16.8×28.5×9=47400 kN，合计抗浮力为63300 kN，满足抗浮要求。 基础底板配筋计算：其中结构重要性系数为1.1，水浮力分项系数为1.20，抗拔桩安全系数取0.80，则台仓底板抗浮力设计值为1.1×(1.2× (14.8+1.6-1.54)×10-0.8×1.6×25-0.8×220/1.45/1.45)=68.88kN/m2，台仓底板按四边简支弹性楼板配筋设计结果如下： 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称：台仓底板配筋 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 铰支 / 铰支 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值： gk ＝ 0 1.1.3.2 可变荷载标准值 均布荷载： qk1 ＝ 68.88kN/m ，γQ ＝ 1，ψc ＝ 0.7，ψq ＝ 0.7 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{68.88, 48.22} ＝ 68.88kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx ＝ 19950mm，计算跨度 Ly ＝ 31900mm， 板的厚度 h ＝ 1600mm （h ＝ Lx / 12） 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm ， ft ＝ 1.575N/mm ， ftk ＝ 2.204N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 360N/mm ， Es ＝ 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 as ＝ 25mm、板面 as' ＝ 25mm 1.2 配筋计算 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk ＝ 2291.29kN?m，Mxq ＝ 1603.90kN?m； Mx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{2291.29, 1603.9} ＝ 2291.29kN?m Asx ＝ 4159mm ，as ＝ 25mm，ξ＝ 0.057，ρ＝ 0.26%； 实配纵筋： 32@100 （As ＝ 8042）；ωmax ＝ 0.265mm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 （一）主楼部分 底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2
25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计： 水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2， 根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。 二、整体抗浮 （二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下： 图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-
1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重： 考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2
38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算 首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。 算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^* 湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S 内容摘要 y'{*B( 本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。j o + - 关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W ①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。②抗浮水位不易确定。③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。M t w7aK 为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
抗浮锚杆设计计算书
二、计算书 1、设计要求 本工程水池底板抗浮力的要求为： 表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。 根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取 锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。 由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度 根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距 本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆 大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为： 锚杆间距一览表 表6 7、设计实物工程量 根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比 为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，
浅谈清水池的抗浮处理及计算
浅谈清水池的抗浮处理及计算 浅谈清水池的抗浮处理及计算 摘要：在清水池的结构设计中，抗浮设计往往成为制约结构设计的重要影响因素之一。本文简要介绍了清水池几种不同的抗浮设计方法，并结合工程实例予以详细计算。 关键词：清水池;抗浮设计;抗浮锚杆 Abstract: In the structural design of the clear water tank, anti-floating design often becomes one of the most important factors influencing structure design. This paper briefly introduces the anti-floating design method of water pool is different, and in combination with the project example to be calculated in detail. Key words: clear water pool; anti-floating design; anti-floating anchor 中图分类号：TU991.34+3文献标识码：A文章编号： 1、概述 清水池为储存水厂中净化后的清水，以调节水厂制水量与供水量之间的差额，并为满足加氯接触时间而设置的水池。同时，清水池还具有高峰供水低峰储水的功能。 因为清水池的储水作用，所以一般清水池的容积和面积较大，因此清水池抗浮设计往往成为制约结构设计的重要影响因素之一。 GB50069-2002《给水排水工程构筑物结构设计规范》中5.2.3条指出：抗浮验算属于承载能力极限状态计算的强制性条文。因此本文简要阐述清水池的抗浮方法及其相关的抗浮计算。 2、清水池的抗浮方法 清水池的抗浮设计主要有抗和放两个方向。所谓抗，就是利用配重，锚固等方法进行硬抗；所谓放，就是用降水等方法，降低水位从而减少水的浮力。常用的抗浮方法有配重抗浮、锚固抗浮、降水抗浮
矩形水池结构计算方案
矩形水池结构计算方案 The latest revision on November 22, 2020
矩形水池结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，以下简称《地基规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息： 水池类型:无顶盖，半地下水池 水池长度L＝11940mm，宽度B＝5990mm，高度H＝4180mm 地面标高＝0.000m，池底标高＝-4.180m 池壁厚度t 3＝400mm，池壁贴角c 1 ＝0mm 底板中间厚度t 2＝400mm，底板两侧厚度t 4 ＝400mm 底板贴角长度c 2 ＝0mm，底板外挑长度a＝400mm 池壁顶端约束形式:自由 底板约束形式:固定 3．地基土、地下水和池内水信息： 地基土天然容重γ＝18.00kN/m3，天然容重γ m ＝20.00kN/m3地基土内摩擦角φ＝30.00度，地下水位标高＝-2.000m 池内水深H W ＝0.00mm，池内水重度γ s ＝10.00kN/m3 地基承载力特征值f ak ＝120.00kPa 宽度修正系数η b ＝0.00，埋深修正系数η d ＝1.00 修正后地基承载力特征值f a ＝170.89kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f ＝1.05 4．荷载信息： 地面活荷载q＝10.00kN/m2，活荷载组合值系数＝0.90 恒荷载分项系数:池身的自重γ G1＝1.20,其它γ G ＝1.27 活荷载分项系数:地下水压力γ Q1＝1.27,其它γ Q ＝1.27 地面活荷载准永久值系数ψ q ＝0.40 温（湿）度变化作用的准永久值系数ψ t ＝1.00 池内外温差或湿度当量温差△t＝10.0度 温差作用弯矩折减系数η s ＝0.65 混凝土线膨胀系数αc＝1.00×10-5/℃ 5．材料信息： 混凝土强度等级：C25 轴心抗压强度标准值f＝16.70N/mm2；轴心抗拉强度标准值f＝1.78N/mm2
地下室的抗浮验算要点
地下室的抗浮验算要点 摘要：本文结合理论、规范和工程实例，分析在地下水作用下高层结构中地下室所受浮力的成因和一般规律，提出了抗浮验算的基本内容和基本原则，以及具体的验算方法，可供广大工程技术人员参考。 关键词：高层结构地下室抗浮验算 内容： 随着我国工程建设的发展，高层建筑越来越多，高层结构中一般都有地下室甚至多层地下室，为地下水位较高时，所受的浮力很大，而我国现行的国家地基规范中，并无相关的抗浮验算要求，因此，实际工程中，很多地下室未进行抗浮验算，给结构留下重大的隐患。一九九八年，武汉遭受特大洪水侵袭，我市的多个地下室发生不同程度的损坏。笔者结合多年的工作经验，对如何进行抗浮验算提出自己的看法，供大家参考。 一、地下水的类型和渗透性 1、上层滞水：是指埋藏在地表浅处，局部隔水透镜体的上部，且具有自由水面的地下水。它的分布范围有限，其来源主要是由大气降水补给。因此，它的动态变化，与气候、隔水透镜体厚度及分布范围等因素有关。 上层滞水地带只有在融雪后或大量降水时才能聚集较多的水，因而只能被作为季节性的或临时性的水源。 2、潜水：埋藏在地表以下第一稳定隔水层以上的具有自由水面的地下水称为潜水。潜水一般埋藏在第四纪松软沉积层及基岩的风化层中。 潜水直接受雨水渗透或河流渗入土中而得到补给，同时也直接由于蒸发或流入河流而排泄，它的分布区与补给区是一致的。因此，潜水水位变化，直接受气候条件变化的影响。 3、承压水：承压水是指充满于两个稳定隔水层之间的含水层中的地下水。它承受一定的静水压力。在地面打井至承压水层时，水便在井中上升甚至喷出地表，形成所谓上升泉水。由于承压水的上面存在隔水顶板的作用，它的埋藏区与地表补给区不一致。因此，承压水的动态变化，受局部气候因素影响不明显。 土透水性的强弱一般由土的渗透系数反映。一般认为，在工程中渗透系数≤10-5cm/sec 时，土具有不透水性，密实的粘性土一般能满足上述要求。具体工程中，应以勘察报告为准。 二、地下水产生浮力的条件 存在于土中的液态水可分为结合水和自由水两类，结合水与土粒表面牢固地粘结在一起，不能自由移动，不能传递压力，因此，它不含对土粒产生浮力。自由水在土粒影响范围以外，能传递静力压力，有溶解能力。其中的重力水可以自由运动，对土粒有浮力作用
水池设计经验谈..
水池设计经验谈 水池设计注意几个方面的问题： 1、水池壁厚的选取（我建议选取在150~300），因为太厚对温度应力不利，太薄，会对施 工造成难度。 2、就是池壁荷载的组合了：一般有两种组合： 1）池内有水，池外无土 2）池内无水，池外有土 3、池壁的计算简图：一般常用3种计算模式1）三边嵌固顶端自由（或简支）的三边（或四边）支撑双向板计算；2）当高宽比过大的时候，可以按两部分的组合（三边嵌固一边自由的三边支撑双向板+水平闭合框架）；3）按悬臂板计算；但是要注意顶端的支撑条件：当和盖板现浇的时候为铰接计算，为预制顶盖时为自由边考虑 4、水池底板的计算了：厚度的选择：一般不小于150 荷载组合，注意不要遗漏水的浮力 计算简图可以采用四边嵌固板计算 5、就是一些构造措施了 另要注意的一点是：计算池壁的土压力时，活荷载取值不应小于10，而且还要了解一下看看是否过消防车（若过的话，要取相应的荷载） 我在实际工作中也习惯按《地下工程防水技术规范》中的要求，在迎水面取钢筋 保护层厚度为50mm。前不久看见一篇文章，有不同观点，也很有道理，所以欢迎 大家参与谈论：《PKPM新天地》2004年第三期第6页，四川省建筑设计院胡允棒 总工认为地下室外墙迎水面的混凝土保护层厚度不必取50mm。《地下工程防水技术规范》GB50108-2001中4.1.6条第3款规定已经不是强制性条文，由于《混凝土结构设计规范》GB50010-2002第9.2.1条（强制性条文）规定墙在二a类环境的 混凝土保护层最小厚度为20mm，故地下室外墙迎水面的混凝土保护层厚度可取20mm，不必取50mm。如坚持取50mm，应参照《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 第9.2.4条规定，对保护层“采取有效的防裂构造措施”，如配置防裂钢筋网等。 我所计算过的水池当中，大部分的池壁配筋都不是以强度来控制， 而是以裂缝来控制，对于一般不出现裂缝的池壁，按δf=0.2mm来 取的话，配筋就以它的大小起控制作用了。 我感觉20楼不必担心,我们做的保护层都没有取到50,按地下放水规范太死了.况且它针对的建筑物也不同.可以参考一下<给排水结构构筑物设计规范>,名字记不准了,水池应 属于构筑物的.取30可以满足! 个人观点： 1、水池壁厚的选取，因分地上和地下式，要求并不严格，但太薄也是不好的，一样不利于 施工，建议厚度≥200mm比较合理，就是按b＝h/20左右选取（经验值）。 2、就是池壁荷载的工况：1）内水外空 2）外土内空同时要考虑水平角隅的计算问题，不 可忽略！就是池壁拐角处会有负弯距产生，要加设水平筋。 3、水池底板的计算：厚度不可太小，应按1.2～1.5b池壁厚选取，不然何谈底板是池壁的 嵌固啊！
圆形水池结构计算书
无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料: 主要结构尺寸： 内径（d）：32m 底板厚:0.3m 壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m 顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm 荷载和地质条件： 顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m 地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m 土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3 钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400 混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm2
2、抗浮稳定性验算： i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下： 顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN 柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN 柱基重：25×[1.52×0.1+3 1 (0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN 池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN 局部浮力：F 浮=11)(A h d w ?+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K= 浮 F G k ∑=24001 .294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算： 顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN 悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2 ×0.3×(25-10)=3966.35kN ΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN 总浮力：F 浮=A h d w ?+)(1 γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2 =13221.2kN K= 浮F G k ∑=2 .132212 .19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求
大型污水处理厂水池结构的设计分析
大型污水处理厂水池结构的设计分析 大型污水处理厂水池结构的设计分析 摘要：随着我国工业的不断发展，产生了大量的污水，这给环境造成了严重的威胁。文章中，对大型污水处理厂水池结构的设计进行了探讨，并提出了解决水池结构相关问题的有效措施，为保证水池结构的设计质量提供了参考。 关键词：污水处理；水池结构；相关问题；有效措施 引言： 当前社会的快速发展，使得人们对环境污染的问题越来越重视，其中，工业污水是造成环境污染的重要因素之一。在污水处理过程中，污水处理厂水池结构的建设尤为重要，它不仅直接关系着污水的处理质量，还对处理设施有一定的影响。为此，我们需要加强大型污水处理厂水池结构的设计，保证污水处理效果。下面我们首先来了解一下大型污水处理厂水池结构设计的相关内容，然后针对其相关问题提出有效的解决措施。 一、探讨污水处理厂水池结构设计的相关内容 （一）污水处理厂水池荷载及荷载组合 首先，荷载主要包括池内的水压、土对池壁的压力、温度湿度及地下水的压力，其中水压的计算大都按照满水条件进行计算。而土压力的影响因素较多，它与土质有着密切联系，为此，我们可以通过朗肯理论对土压进行计算。由于温度湿度是随着环境的变化而变化的，它们一旦变化就会导致结构物体积发生改变，从而产生一定的应力。地下水压力对底板的影响尤为重要，为了避免水压对底板造成破坏，需要我们在设计过程中对水压做好准确的计算。其次，荷载组合包括水压力与自重的组合、土压力与自重的组合及水压力、自重、温差、湿差三者的组合。在水池结构设计中，水压力与自重的组合和土压力与自重的组合是最基础的两种组合，而水压力、自重、温差、湿差的组合是非常不利的。 （二）污水处理厂水池结构的计算
地下室抗浮设计中的几个问题讨论 转载
地下室抗浮设计中的几个问题讨论转载
地下室抗浮设计中的几个问题讨论转 载 已发表于《中外建筑》2010年02月 近几年来，有不少地下室因地下水的作用而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮，最大上浮高度达1.42m；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝…诸如此类问题时有发生，造成了财产的损失。本文对产生这些事故的原因归纳总结成以下四个方面，与同行们共同讨论： 一、抗浮设计中基本概念 在多个地下室因水浮力作用而引发的工程亊故中，我们发现有些设计人员对地下水的作用认识不足，抗浮设计的基本概念不够清晰，常见的有下列几种情况： 1)重视地下室的梁、板、柱、墙的结构构件设计，忽视整体抗浮验算分析，忽视施工的抗浮措施，总认为具有上万吨自重的地下室怎么会浮起来呢 2)地下室底板裂缝、漏水，甚至成为地下游泳池，把某些实质上是因为地下水的作用远大于设计荷载而造的工程事故，错判为温度应力作用、砼施工质量问题等。 3)对于基底为不透水土层的地基(基岩、坚硬粘土)，深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、喷射混凝土联合支护，忽视水的浮力。 试想万吨级以上大船能在江、河、海中航行，可见水的作用力之大。地下室就像一条"船"，地下室底板和侧墙形成一个密闭的船身，它的水浮力有多少
呢，是它浸泡在水中的体积乘以水容重，若一个50×100m的地下室，抗浮水位为5m，它的浮力为25000吨，可见水浮力之大。地下室的抗浮设计就是要使这个船既不上浮，船身又不破坏，因此，地下室的抗浮设计应进行整体抗浮和局部抗浮验算。 为防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法，一类为"压"，一类为"拉"。当采用"压"的做法时，利用建筑的自重(包括结构及建筑装修、上部覆土等，不含楼面活荷载)平衡地下室水的总浮力，当不能平衡时，必须增加"拉"的做法，即采用桩或锚杆等来抵抗地下水的浮力。无论是"压"还是"拉"的做法，都必须进行整体抗浮验算，保证抗浮力(压重+抗拉力)大于水的总浮力，即。 局部抗浮验算，除了梁板墙柱结构构件的强度验算、变形验算和裂缝验算，还应包括局部的抗浮验算，对于大面积地下室上建有多栋高层和低层建筑，建筑自重不均匀，当上部为高层或恒荷载较大时，该范围的整体抗浮能力可能较高，但上部没有建筑或建筑层数不多的局部范围，特别应进行分区、分块的局部抗浮验算，例如：柱、桩、墙的压力或拉力能否平衡它所影响区域里的水浮力总值。 然而有些设计人员对上述最基本的概念还不够清晰，例如，有些设计人员只对地下室底板的梁、板、墙在地下水浮力荷载作用下的强度计算，未做整体抗浮的认真分析，特别是独立地下室、水池等，造成地下室整体上浮，给地下室结构带来严重破坏，难以进行复原处理。又如有些设计人员利用上部结构自重抗浮，只计算上部结构总自重标准值大于总的水浮力设计值，就认为抗浮设计满足要求。既不分析其上部建筑荷载的分布，又未计算局部抗浮，局部范围因抗浮力小于水浮力，底板隆起、造成地下室及上部结构局部范围内大面积破坏。再如，在地下室底板计算中只验算强度不进行变形的裂缝宽度的计算，造成底板产生裂缝，漏水严重，形成"地下游泳池"。
地下室抗浮计算
地下室抗浮计算 整体抗浮计算： 抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67 整体抗浮满足要求， 底板局部抗浮计算： 抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。 单位面积水浮力：6.5x10=65KN 单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。防水底板需计算配筋。 单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN 按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8 =40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8 =967.6KNm 柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9） =483.8/（0.9*360*1150*3.9） =332.9mm <Ф16@200 As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9） =483.8/（0.9*360*350* 3.9） =1039mm 基本等于Ф16@200 上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9） =212.9/（0.9*360*350* 3.9） =481.4mm <Ф16@200 上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。 原设计防水底板配筋满足要求。 独立基础计算 阶梯基础计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、设计依据 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)① 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)② 二、示意图
【设计经验】建筑工程地下室抗浮问题的思考
建筑工程地下室抗浮问题的思考 近几年来,有不少地下室因地下水的作用而造成工程事故,如某医院两 层独立地下车库,在施工过程中,出现整体上浮,最大上浮高度达 1.42m；又如,某体育中心游泳馆,地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如,某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm,柱间板出现45°破坏性裂缝……诸如此类问题时有发生,造成了财产的损失.本文对产生这些事故的原因归纳总结成以下四个方面,与同行们共同讨论： 一、抗浮设计中基本概念 在多个地下室因水浮力作用而引发的工程亊故中,我们发现有些设计人员对地下水的作用认识不足,抗浮设计的基本概念不够清晰,常见的有 下列几种情况： 1)重视地下室的梁、板、柱、墙的结构构件设计,忽视整体抗浮验算分析,忽视施工的抗浮措施,总认为具有上万吨自重的地下室怎么会浮起 来呢 2)地下室底板裂缝、漏水,甚至成为地下游泳池,把某些实质上是因为 地下水的作用远大于设计荷载而造的工程事故,错判为温度应力作用、砼施工质量问题等. 3)对于基底为不透水土层的地基(基岩、坚硬粘土),深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、喷射混凝土联合支护,忽视水的浮力. 试想万吨级以上大船能在江、河、海中航行,可见水的作用力之大.地 下室就像一条“船”,地下室底板和侧墙形成一个密闭的船身,它的水 浮力有多少呢,是它浸泡在水中的体积乘以水容重,若一个50×100m的地下室,抗浮水位为5m,它的浮力为25000吨,可见水浮力之大.地下室的抗浮设计就是要使这个船既不上浮,船身又不破坏,因此,地下室的抗浮设计应进行整体抗浮和局部抗浮验算.
为防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法,一类为“压”,一类为“拉”.当采用“压”的做法时,利用建筑的自重(包括结构及建筑装修、上部覆土等,不含楼面活荷载)平衡地下室水的总浮力,当不能平衡时,必须增加“拉”的做法,即采用桩或锚杆等来抵抗地下水的浮力.无论是“压”还是“拉”的做法,都必须进行整体抗浮验算,保证抗浮力(压重+抗拉力)大于水的总浮力,即. 局部抗浮验算,除了梁板墙柱结构构件的强度验算、变形验算和裂缝验算,还应包括局部的抗浮验算,对于大面积地下室上建有多栋高层和低层建筑,建筑自重不均匀,当上部为高层或恒荷载较大时,该范围的整体抗浮能力可能较高,但上部没有建筑或建筑层数不多的局部范围,特别应进行分区、分块的局部抗浮验算,例如：柱、桩、墙的压力或拉力能否平衡它所影响区域里的水浮力总值. 然而有些设计人员对上述最基本的概念还不够清晰,例如,有些设计人员只对地下室底板的梁、板、墙在地下水浮力荷载作用下的强度计算,未做整体抗浮的认真分析,特别是独立地下室、水池等,造成地下室整体上浮,给地下室结构带来严重破坏,难以进行复原处理.又如有些设计人员利用上部结构自重抗浮,只计算上部结构总自重标准值大于总的水浮力设计值,就认为抗浮设计满足要求.既不分析其上部建筑荷载的分布,又未计算局部抗浮,局部范围因抗浮力小于水浮力,底板隆起、造成地下室及上部结构局部范围内大面积破坏.再如,在地下室底板计算中只验算强度不进行变形的裂缝宽度的计算,造成底板产生裂缝,漏水严重,形成“地下游泳池”. 更值得一提的是,有些设计人员和施工人员对地表水作用认识不足,当地下室地基为不透水的岩土层、支护又严密的基坑,一般认为不存在水的浮力,因此造成施工期间或使用期间地下室上浮破坏的盲点,一旦暴雨来临,地面的地表水全流入基坑形成“脚盆”效应,即基坑为“大脚盆”,地下室成为“小脚盆”.施工期间一旦未及时采取降水措施就会