风荷载标准值的计算

风荷载标准值的计算

中国建筑标准设计研究所刘达民

1．概况建筑结构荷载规范GB50009-2001是最新版本代替了GBJ9-87，从2002年3月1日起施行。

风荷载属于基础性标准，只有50年的实测数据。

风荷载计算，第7.1.1与7.1.2黑体字属强制性条文，必须执行。

风荷载对门、窗、幕墙而言是主要荷载，其破坏作用较大，属矛盾的主要方面。

建筑结构荷载规范中风荷载虽公式未变，但参数、取值有所变化。

修改后的规范更合理，计算简化，与国际上的做法接近。

门、窗、幕墙产品测试中的P3与Wk是对应关系。

2．新老规范差异风荷载部分主要差异有：

a）把主体结构与围护结构区别对待。其中阵风系数与体型系数在取值上有区别。

b）基本风压的调整由原来30年一遇改为50年一遇，提高10%左右，但地点不同，有所区别；起点由原来0.25kPa改为0.30kPa，内陆地区变化不大，但沿海地区较大；

c）规范中同时提供667个城市地区的参数可直接选用，个别仍有例外

d）围护结构可仍按50年选取，专业规范另有规定的除外，例JGJ113要加大10%等。

e）高度系数作了调整

由原来A、B、C三类调为A、B、C、D四类，与国际上划分一致。

A、B类与原来一样，但C类稍有降低，D类为新增加。

将A、B、C、D四类数据化：

即当拟建房2km为半径的迎风半径影响范围内的房屋高度和密集度区分。取该地区主导风和最大风向为准。以建筑物平均高度?来划分地面粗糙度。当?≥18M为D类；9M

f）体型系数作了调整增加了灵活性：即①可借鉴有关资料②宜作风洞③应作风洞④可直接采用。

g）第7.3.3条专对围护结构而言的

（1）外表面

正压区：按表7.3.1采用

负压区：对墙面，取－1.0；

对墙角边，取－1.8；对坡度>10°的屋脊部位，取－2.2；

对檐口、雨棚、遮阳板，取－2.0。

注：屋面、墙角边的划分：作用宽度0.1，作用高度0.4，起点应大于1.5m。

（2）内表面

对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取－0.2或0.2。

第7.3.2条还指出群体效应，要求体型系数要乘以相互干扰增大系数。

详见《工程抗风设计计算手册》的规定

h）增加阵风系数（即瞬时风压）属新增加项目，且已计算完成，可直接采用。过去是定数，现为变数，且不可混用。

3.风荷载标准值计算

a）根据GB50009-2001的规定，可以区分为标准型与非标准型二大类：

非标准型，即山坡、海岛、群体效应和需调查等状态而言。

公式Wk=βɡzμsμzW0

式中，Wk——风荷载标准值kPa（kN/㎡）

μs ——体型系数

※正压区，按7.3.1条规定，可风洞试验结果，也可按表7.3.1条取，最不利表面+1.3－0.2=+1.1

※负压区，按7.3.3条规定有

墙面，取－1.0+（－0.2）=－1.2

墙角，取－1.8+（—0.2）=－2.0

屋脊，取－2.2+（—0.2）=－2.4

檐口，雨棚，遮阳板，取－2.0+（－0.2）=－2.2

μz ——高度系数：可查表7.2.1规定，也可自行计算。

计算时按，

W0——基本风压kPa（kN/㎡）

※可从附图D5.3或附表D4中查到。

b）计算实例例，北京市有一幢100M高建筑物，求风荷载标准值。注：未交待型体、具体地点、风洞试验、群体干扰等情况。

解一、公式Wk=βɡzμsμzW0

式中参数选取：

βɡz——查表为A—1.46，B—1.52，C—1.62；D—1.81；

μs——取正压区为+1.3－0.2=+1.1

取负压区为－1.8+（－0.2）=－2.0

μz——查表为A—2.40，B—2.09，C—1.70，D—1.27；

W0——查表为50年一遇0.45KPa。

代入型式计算：

Wk-A类=1.46××2.40×0.45= kPa 提高46%

Wk-B类=1.52× ×2.09×0.45= kPa 提高30%

Wk-C类=1.62× ×1.70×0.45= kPa 提高18%

Wk-D类=1.81× ×1.27×0.45= kPa 以此为100%

解二、按JGJ102-96规定计算，且采用GBJ9-87规定

公式，Wk=βzμsμzW0

式中，βz——规定取2.25

μs——规定取±1.5

μz——规定取A—2.40，B—2.09，C—1.79。

W0——取0.35kPa

代入公式计算，

Wk-A类=2.25×±1.5×2.40×0.35=±3.118 kPa

Wk-B类=2.25×±1.5×2.09×0.35=±2.714 kPa

Wk-C类=2.25×±1.5×1.79×0.35=±2.3254 kPa

分析：两者比较，计算出入不大。

4．注意事项

a）新老规范不能混用，虽然公式未变化，参数有出入。

b）圆弧型建筑物，负压区最大可达－2.6，如按7.3.3条规定最大为－2.0，有待探讨。

c）建筑年限也有不同GB50009规定为：10年、50年、100年。GB50068规定为：5年、25年、50年、100年，且是强制性条文，使用时应注意。

d）风荷载计算当高度>300M时没有参数，高层应注意，双方协商。e）当高楼林立时，风荷载标准值计算应考虑群体干扰因素

风荷载标准值

For personal use only in study and research; not for commercial use For personal use only in study and research; not for commercial use 风荷载标准值 关于风荷载计算 风荷载是高层建筑主要侧向荷载之一，结构抗风分析（包括荷载，内力，位移，加速度等）是高层建筑设计计算的重要因素。 脉动风和稳定风 风荷载在建筑物表面是不均匀的，它具有静力作用（长周期哦部分）和动力作用（短周期部分）的双重特点，静力作用成为稳定风，动力部分就是我们经常接触的脉动风。脉动风的作用就是引起高层建筑的振动（简称风振）。 以顺风向这一单一角度来分析风载，我们又常常称静力稳定风为平均风，称动力脉动风为阵风。平均风对结构的作用相当于静力，只要知道平均风的数值，就可以按结构力学的方法来计算构件内力。阵风对结构的作用是动力的，结构在脉动风的作用下将产生风振。 注意：不管在何种风向下，只要是在结构计算风荷载的理论当中，脉动风一定是一种随机荷载，所以分析脉动风对结构的动力作用，不能采用一般确定性的结构动力分析方法，而应以随机振动理论和概率统计法为依据。 从风振的性质看顺风向和横风向风力 顺风向风力分为平均风和阵风。平均风相当于静力，不引起振动。阵风相当于动力，引起振动但是引起的是一种随机振动。也就是说顺风向风力除了静风就是脉动风，根本就没有周期性风力会引起周期性风振，绝对没有，起码从结构计算风载的理论上顺风向的风力不存在周期性风力。 横风向，既有周期性振动又有随机振动。换句话说就是既有周期性风力又有脉动风。反映在荷载上，它可能是周期性荷载，也可能是随机性荷载，随着雷诺数的大小而定。 有的计算方法 根据现有的研究成果，风对结构作用的计算，分为以下三个不同的方面： （1）对于顺风向的平均风，采用静力计算方法 （2）对于顺风向的脉动风，或横风向脉动风，则应按随机振动理论计算 （3）对于横风向的周期性风力，或引起扭转振动的外扭矩，通常作为稳定性荷载，对结构进行动力计算

活荷载取值完整

3.1.2 活荷载 活荷载：又称可变荷载，在结构使用期间内，荷载的大小随时间的推移而变化、或其变化与其平均值相比较不可以忽略。如楼面活荷载、屋面活荷载、积灰荷载、吊车荷载、雪荷载、风荷载、安装检修荷载等。 3.1.2.1 楼面活荷载 （1）民用建筑楼面活荷载取值 ①楼面活荷载取值 楼面活荷载取值与建筑物房间的使用性质、使用功能有关，按照《荷载规范》4.1.1查用，表3.1.5为常用房间楼面活荷载数值参考表。 表3.1.5 常用建筑楼面活荷载标准值（kN/m2）及其组合值、频遇值和准永久值系数 续表3.1.5

②楼面梁设计时活荷载的折减系数 《荷载规范》4.1.2明确，在设计楼面梁时，表3.1.5中的楼面活荷载在下列情况下应乘以规定的折减系数： 第1项中第①项：当楼面梁从属面积超过25m2时，折减系数为0.9； 第1项中第②项～第7项：当楼面梁从属面积超过50m2时，折减系数为0.9； 第8项，对单向板楼盖的次梁和槽型板的纵肋，折减系数为0.8；对单向板楼盖的主梁，折减系数为0.8；对双向板楼盖的梁，折减系数为0.8； 第9项～第12项：采用与所属房屋类别相同的折减系数。 注：楼面梁从属面积，为梁两侧各延伸二分之一梁间距范围内的实际面积。 ③墙、柱及基础设计时活荷载的折减系数 《荷载规范》4.1.2明确，在设计墙、柱及基础时，表3.1.5中的楼面活荷载在下列情况下应乘以规定的折减系数： 第1项中第①项：按照表3.1.6规定采用； 第1项中第②项～第7项：采用与其楼面梁相同的折减系数； 第8项，对单向板楼盖：折减系数为0.5；对双向板楼盖和无梁楼盖，折减系数为0.8； 第9项～第12项：采用与所属房屋类别相同的折减系数。 表3.1.6 活荷载按楼层的折减系数

等效风荷载计算方法分析

等效静力风荷载的物理意义 从风洞试验获取屋面风荷载气动力信息，到得到结构的风振响应整个过程来看，计算过程中涉及到风洞试验和随机振动分析等复杂过程，不易为工程设计人员所掌握，因此迫切需要研究简便的建筑结构抗风设计方法。 等效静力风荷载理论 就是在这一背景下提出的。其基本思想是将脉动风的 动力效应以其等效的静力形式表达出来，从而将复杂的动力分析问题转化为易于被设计人员所接受的静力分析问题。等效静力风荷载是联系风工程研究和结构设计的纽带[3] ，是结构抗风设计理论的 核心内容，近年来一直是结构风工程师研究的热点之一。 等效静力风荷载的物理意义可以用单自由度体系的简谐振动来说明 [45, 108] 。 k c P(t) x(t) 图1.3 气动力作用下的单自由度体系 对如图1.3的单自由度体系，在气动力 P t 作用下的振动方程为： mx cx kx P t (1.4.1) 考虑粘滞阻尼系统，则振动方程可简化为： 2 00 2 22P t x f x f x m (1.4.2) 式中 12 f k m 为该系统的自振频率， 2c km 为振动系统的临界阻尼比。 假设气动力为频率为 f 的简谐荷载，即 20i ft P t F e ，那么其稳态响应为： 202 00 1 2i ft F k x t e f f i f f (1.4.3) 进一步化简有： 2 i ft x t Ae (1.4.4) 其中 02 2 2 1 2F k A f f f f ， 2 2arctan 1 f f f f ， A 为振幅， 为气动力和 位移响应之间的相位角。 现在假设该系统在某静力 F 作用下产生幅值为A 的静力响应，那么该静力应该为：

9、2.6风荷载标准值计算

2.6风荷载标准值计算 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载，化为等量的作用于楼面集中风荷载，计算公式如下： 0)(/2k z z i j W w h h B βμ=+ 式中: 基本风压200.5/kN m w =；结构基本周期1(0.06~0.09)0.24~0.36n s s T ==，取 10.30.25s s T =>考虑风振影响。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值 为：w=βz ·μs ·μz ·ωo ，对于矩形平面μs ＝1.3；μz 可査荷载规范底层柱高取h=4.3+0.45=4.75m 。计算过程如下表中所示W k =β z μ s μz 0ω. 。0ωT 12 =0.5 ×0.32 =0.045, 由于地面粗糙度为C 类，0ωT 12 应乘以0.62，得0.0279查表ξ=1.15 ；H/B=16.45 /82.5=0.20 查表V=0.40。 （1）各楼层位置处的zi β值计算结果zi β=1+ξVZ/H z μ 表2.6-1 （2）各楼层位置处的风荷载标准值Fi= Ai zi βμs z μωo 表2.6-2

水平风荷载作用下框架内力分析 1） 柱端弯矩 如图2.6-2 h y V M ）（１上-= 图2.6-2柱端弯矩计算图 2）梁端弯矩：根据结点平衡求出 对于边柱如图2.6-3 下上i i i M M M += 3）对于中柱如图：2.4-3 Vyh M =下

按两端线刚度分配 右左左 下上左） （i i i M M M i i i ++= 图2.6-3 梁端弯矩计算 4)水平荷载引起的梁端剪力、柱轴力 如图2.6-4所示： 梁端剪力： l M M V i i 右 左+= 柱轴力：边柱 ∑==N i R R V N 1 中柱 ∑=-=N i R R R V V N )(21 图2.6-4 梁端剪力计算 1/1轴框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩计算过程见下表2.6-3表2.6-4 表2.6-3 表2.6-4 梁端弯矩剪力 右 左右 下上右） （i i i M M M i i i ++=

常用活荷载取值参考

地下室小型汽车停车库：4KN/㎡ 地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土） 消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅：厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡；阳台：2.5KN/㎡ 会所：3.5N/㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2.0 2,活动的人较多且有设备, 2.5 3,活动的人很多且有较重设备, 3.0 4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3.5 5,活动的性质很剧烈, 4.0 6,储存物品的仓库, 5.0 7,有大型的机械设备, 6.0-7.5 普通瓷砖楼面：80厚4kn/m2 90厚4.2kn/m2 100厚4.5kn/m2 120厚 5.05kn/m2 地暖楼面：80厚4.8kn/m2 90厚5.1kn/m2 100厚5.1kn/m2 120厚5.8kn/m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取2.0KN/M2 对堆料较多的车间,取2.5KN/M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取4.0KN/M2 会所一般房间取2.5，活动的人较多的房间取3.0比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间8。0 住宅有120隔墙的我取3.0 楼面活荷载：（KN/M2) 设不冲按摩式浴缺的卫生间 4 有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙） 8或按实际 阶梯教室 3 微机电子计算机房 3 大中型电子计算机房 >5或按实际 银行金库及标据仓库 10 制冷机房 8 水泵房 10 变配电房 10

工程中风压-风荷载理论定义和计算方法

第一章风、风速、风压和风荷载 第一节风的基本概念 风是空气从气压大的地方向气压小的地方流动而形成的。气流一遇到结构的阻塞，就形成高压气幕。风速愈大，对结构产生的压力也愈大，从而使结构产生大的变形和振动。结构物如果抗风设计不当，或者产生过大的变形会使结构不能正常地工作，或者使结构产生局部破坏，甚至整体破坏。 风引起对结构作用的风荷载，是各种工程结构的重要设计荷载。风荷载对于高耸结构(如塔、烟囱、桅杆等)、高层房屋、桥梁、起重机、冷却塔、输电线塔、屋盖等高、细、长、大结构，常常起着主要的作用。因而，风力的研究，对工程结构，特别对上述工程结构，是设计计算中必不可少的一部分。 对结构安全产生影响的是强风，可分为热带低压、热带风暴、台风或飓风、寒潮风暴、飑风、龙卷风等。 不同的季节和时日，町以有不同的风向，给结构带来不同的影响。每年强度最大的风对结构影响最大，此时的风向常称为主导风向，可从该城市(地区)的风玫瑰图得出。由于风玫瑰图是由气象台得出的，建筑所在地的实际风向可能与此不同，因而在结构风丁程上，除了某些参数需考虑风向外，一般都可假定最大风速出现在各个方向上的概率相同，以较偏于安全地进行结构设计。关于需考虑风向的参数将在下面有关章节中加以说明。 风可以有一定的倾角，相对于水平一般最大可在±10°到—10°内变化。这样，结构上除水平分风力外，还存在上下作用的竖向分风力。竖向分风力对细长的竖向结构，例如烟囱等，一般只引起竖向轴力的变化，对这类工程来讲并不重要，因而只有像大跨度屋盖和桥梁结构，竖向分风力才应该引起我们的注意。但其值也较水平风力为小，但属于同一数量级。 根据大量风的实测资料可以看出，在风的时程曲线中，瞬时风速。包含两种成分：一种是长周期部分，其值常在10min以上；另一种是短周期部分，常只有几秒左右。图1—1是风从开始缓慢上升至稳定值后的一个时程曲线示意图。根据上述两种成分，实用上常把风分为平均风(即稳定风)和脉动风(即阵风脉动)来加以分析。平均风是在给定的时间间隔内，把风对建筑物的作用力的速度、方向以及其他物理量都看成不随时间而改变的量，考虑到风的长周期远远地大于一般结构的自振周期，因而这部分风 虽然其本质是动力的，但其作用与静力作用相近，因此可认为，其作用性质相当于静力。脉动风是由于风的不规则性引起的，它的强度是随时间按随机规律变化的。由于它周期较短，因而应按动力来分析，其作用性质完全是动力的。 研究表明，脉动风的影响与结构周期、风压、受风面积等有直接影响，这些参数愈大，影响也愈大，兼之结构上还有平均风作用，因而对于高、细、长、大等柔性结构，风的影响起着很大的、甚至决定性的作用。 第二节风力强度表示法 不同的风有不同的特征，但它的强度常用风速来表达。最常用的风速分类有两种，即范围风速和工程风速。 一、范围风速 将风的强度划分为等级，用一般风速范围来表达。常用的有：蒲福风速表；福基达龙卷风风力等级表。 (一)蒲福风速表

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算 在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》）和国家现行《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。 脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——风荷载标准值（kN/m2） μz——风压高度变化系数； μs——脚手架风荷载体型系数 ·ω0——基本风压（kN/m2）。 计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下： 一、基本风压ω0及修正系数 基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。 荷载规范规定：风荷载标准值ωk=βzμzμsω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。

荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。 二、风压高度变化系数μz 荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采用。 地面粗糙度可分为A、B、C三类 A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较烯疏的中、小城镇和大城市郊区 C类指有密集建筑群的在城市市区。 选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况： 1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力很小，综合计算值最小；5m高度处组合风荷载产生计算值虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。 2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大。连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。 三、风荷载体型系数μs 风荷载体型系数按《脚手架规范》4.2.4规定计算。

活荷载标准值

常使用活荷载标准值（KN/m2）： （1）住宅、宿舍取 2.0 ；其走廊、楼梯、门厅取 2.0； （2）办公、教室取 2.0 ；其走廊、楼梯、门厅取 2.5； （3）食堂、餐厅取 2.5 ；其走廊、楼梯、门厅取 2.5； （4）一般阳台取 2.5 ； （5）人流可能密集的走廊/楼梯/门厅/ 阳台、高层住宅群间连廊/ 平台取 3.5 ； （6）卫生间取 2.0~2.5 （按荷载规范）；设浴缸、座厕的卫生间取 4.0； （7）住宅厨房取 2.0 ，中小型厨房取 4.0 ，大型厨房取8.0 （超重设备另行计算）； （8）多功能厅、阶梯教室有固定坐位取 3.0 ；无固定坐位取 3.5 ； （9）商店、展览厅、娱乐室取 3.5 ；其走廊、楼梯、门厅取 3.5 ； （10）大型餐厅、宴会厅、酒吧、舞厅、健身房、舞台取 4.0 ；（11）礼堂、剧场、影院、有固定坐位的看台、公共洗衣房取 3.0 ； （12）小汽车通道及停车库取 4.0 ； （13）消防车通道：单向板取35.0 ；双向板楼盖、无梁楼盖取20.0；注：消防车超过300KN时，应按结构等效原则，换算为等效均布荷载。结构荷载输入：无覆土的双向板（板跨≥ 2.7m）：

板、次梁取28，主梁取20；覆土厚度≥0.5m 的双向板（板跨≥2.7m）：板取≤28, 梁参考院部《消防车等效荷载取值计算表》；（14）书库、档案库取 5.0 ； （15）密集柜书库取12.0 ； （16）大型宾馆洗衣房取7.5 ； （17）微机房取 3.0 ；大中型电子计算机房取≥ 5.0 ，或按实际；（18）电梯机房、通风机房取7.0 ；通风机平台取6（≤5 号风机）或8（8 号风机）； （19）制冷机房、宾馆储藏室、布草间、公共卫生间（包括填料隔墙）取8.0 ； （20）水泵房、变配电房、发电机房、银行金库及票据仓库取10.0； （21）管道转换层取 4.0 ； （22）电梯井道下有人到达房间的顶板取 5.0 。 屋面活荷载标准值（KN/m2）：【荷载规范-4.3.1 强条、技术措施- 荷载篇】 （1）上人屋面取 2.0 ； （2）不上人屋面取0.5 ； （3）屋顶花园取 3.0 （不包括花圃土石材料）；注：施工或维修荷载较大时，屋面活荷载应按实际情况采用；因排水不畅、堵塞等，应加强构造措施或按积水深度采用。

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》）和国家现行《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。 ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——风荷载标准值（kN/m2） μz——风压高度变化系数； μs——脚手架风荷载体型系数 ·ω0——基本风压（kN/m2）。 计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：

一、基本风压ω0及修正系数 基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。 荷载规范规定：风荷载标准值ωk=βzμzμsω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。 荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。 二、风压高度变化系数μz 荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采用。 地面粗糙度可分为A、B、C三类 A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；

B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较烯疏的中、小城镇和大城市郊区 C类指有密集建筑群的在城市市区。 选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况： 1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力很小，综合计算值最小；5m高度处组合风荷载产生计算值虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。 2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大。连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。 三、风荷载体型系数μs

风荷载计算

第二部分 风荷载计算 一：风荷载作用下框架的弯矩计算 （1）风荷载标准值计算公式：0k z s z W w βμμ=??? 其中k W 为垂直于建筑物单位面积上的风荷载标准值 z β为z 高度上的风振系数，取 1.00z β= z μ为z 高度处的风压高度变化系数 s μ为风荷载体型系数，取 1.30s μ= 0w 为攀枝花基本风压，取00.40w = 该多层办公楼建筑物属于C 类，位于密集建筑群的攀枝花市区。 （2）确定各系数数值 因结构高度19.830H m m =<，高宽比19.8 1.375 1.514.4 H B ==<，应采用风振 系数z β来考虑风压脉动的影响。该建筑物结构平面为矩形， 1.30s μ=，由《建筑结构荷载规范》第查表得0.8s μ=（迎风面）0.5s μ=-（背风面），风压高度变化系数z μ可根据各楼层标高处的高度确定，由表4-4查得标准高度处的z μ值，再用线性插值法求得所求各楼层高度的z μ值。 风荷载计算 （3）计算各楼层标高处的风荷载z q 。攀枝花基本风压取00.40/w KN mm =，取②轴横 向框架梁，其负荷宽度为,由0k z s z W w βμμ=???得沿房屋高度分布风荷载标准值。 7.20.4 2.88z z s z z s z q βμμβμμ=?=，根据各楼层标高处的高度i H ，查得z μ代入上式，可

得各楼层标高处的()q z 见表。其中1()q z 为迎风面，2()q z 背风面。 风正压力计算： 7. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.790.8 2.370/z s z q z KN m βμμ==????= 6. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.770.8 2.306/z s z q z KN m βμμ==????= 5. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==????= 4. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==????= 3. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==????= 2. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==????= 1. 1() 2.88 2.880.00 1.300.740.80.000/z s z q z KN m βμμ==????= 风负压力计算： 7. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.790.5 1.480/z s z q z KN m βμμ==????= 6. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.770.5 1.441/z s z q z KN m βμμ==????= 5. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==????= 4. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==????= 3. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==????= 2. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==????= 1. 2() 2.88 2.880.00 1.300.740.50.000/z s z q z KN m βμμ==????= （4）将分布风荷载转化为节点荷载 第六层：即屋面处的集中荷载6F 要考虑女儿墙的影响 6 2.306 2.216 3.3 2.370 2.306 1.441 1.385 3.3 1.441 1.480 0.5[( ) 2.306]10.5[() 1.441]19.92222222 F KN ++++=+?+?++?+?= 第五层的集中荷载5F 的计算过程 5 2.21 6 2.216 2.306 2.216 1.441 1.385 1.385 1.385 0.5[ ] 3.30.5[(] 3.312.002222F KN ++++=+?+++?= 4 2.216 2.216 2.16 2.216 1.38 5 1.385 1.385 1.385 0.5[] 3.30.5[(] 3.311.882222F KN ++++=+?+++?= 3 2.216 2.216 2.16 2.216 1.385 1.385 1.385 1.385 0.5[] 3.30.5[(] 3.311.882222 F KN ++++=+?+++?= 第二层，要考虑层高的不同： 2 3.3 4.252.216 1.385( )13.5922 F KN =+?+=

风荷载标准值计算方法

按老版本规范风荷载标准值计算方法: 1.1风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-20012006年版)计算: w k =B gz u z y si W 0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006 年版] 上式中： w k ：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa); Z :计算点标高：15.6m ； B gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型，按以下公式计算(高度不足5m 按5m 计算)： 1. 正压区 2. 负压区 - 对墙面， - 对墙角边, 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取 -0.2或0.2 本计算点为大面位置 按JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的， 在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料， 在上述区域 B gz =K(1+2 卩 f ) 其中K 为地面粗糙度调整系数， 1 f 为脉动系数 A 类场地： B gz =0.92 X (1+2 卩 f ) 其中： ■0 12 1 f =0.387 X (Z/10). B 类场地： B gz =0.89 X (1+2 [1 f ) 其中： 1 f =0.5(Z/10) -0.16 C 类场地： B gz =0.85 X (1+ 2 1 f ) 其中： 1 f =0.734(Z/10) -0.22 D 类场地： B gz =0.80 X (1+2 1 f ) 其中： 1 f =1.2248(Z/10) -0. 3 对于B 类地形， B gz =0.89 X (1+2 X (0.5(Z/10) 卩Z :风压咼度变化系数； 根据不同场地类型，按以下公式计算: 类场地： ))=1.7189 类场地: 类场地: 类场地: 0 24 卩 z =1.379 X (Z/10). 当 Z>300m 时，取 Z=300m 当 Z<5m 时，取 Z=5m 0.32 卩 z =(Z/10) 当 Z>350m 时，取 Z=350m 当 Z<10ni 时，取 Z=10m 卩 z =0.616 X (Z/10) 0.44 当 Z>400m 时，取 Z=400m 当 Z<15ni 时，取 Z=15m 卩 z =0.318 X (Z/10) 0.60 当 Z>450m 时，取 Z=450m 当 Z<30ni 时，取 Z=30m 15.6m 高度处风压高度变化系数： 对于B 类地形， 卩 z =1.000 X (Z/10) 卩S1：局部风压体型系数； 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护 构 件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数卩 一、外表面 S1 ： 按表7.3.1采用; 取-1.0 取-1.8 15.6m 高度处瞬时风压的阵风系数:

风荷载标准值计算方法

按老版本规范风荷载标准值计算方法： 1.1风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算： w k =β gz μ z μ s1 w ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] 上式中： w k ：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：15.6m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，15.6m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.7189 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，15.6m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1.1529 μ s1 ：局部风压体型系数； 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护 构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μ s1 ： 一、外表面 1. 正压区按表7.3.1采用； 2. 负压区 -对墙面，取-1.0 -对墙角边，取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 本计算点为大面位置。 按JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于围护结构有开启的可能，所以

风荷载标准值

风荷载标准值 关于风荷载计算 风荷载是高层建筑主要侧向荷载之一，结构抗风分析（包括荷载，力，位移，加速度等）是高层建筑设计 计算的重要因素。 脉动风和稳定风 风荷载在建筑物表面是不均匀的，它具有静力作用（长周期哦部分）和动力作用（短周期部分）的双重特 点，静力作用成为稳定风，动力部分就是我们经常接触的脉动风。脉动风的作用就是引起高层建筑的振动 （简称风振）。 以顺风向这一单一角度来分析风载，我们又常常称静力稳定风为平均风，称动力脉动风为阵风。平均风对 结构的作用相当于静力，只要知道平均风的数值，就可以按结构力学的方法来计算构件力。阵风对结构的 作用是动力的，结构在脉动风的作用下将产生风振。 注意：不管在何种风向下，只要是在结构计算风荷载的理论当中，脉动风一定是一种随机荷载，所以分析 脉动风对结构的动力作用，不能采用一般确定性的结构动力分析方法，而应以随机振动理论和概率统计法 为依据。 从风振的性质看顺风向和横风向风力 顺风向风力分为平均风和阵风。平均风相当于静力，不引起振动。阵风相当于动力，引起振动但是引 起的是一种随机振动。也就是说顺风向风力除了静风就是脉动风，根本就没有周期性风力会引起周期性风 振，绝对没有，起码从结构计算风载的理论上顺风向的风力不存在周期性风力。 横风向，既有周期性振动又有随机振动。换句话说就是既有周期性风力又有脉动风。反映在荷载上，它可能是周期性荷载，也可能是随机性荷载，随着雷诺数的大小而定。 有的计算方法 根据现有的研究成果，风对结构作用的计算，分为以下三个不同的方面： （1）对于顺风向的平均风，采用静力计算方法 （2）对于顺风向的脉动风，或横风向脉动风，则应按随机振动理论计算 （3）对于横风向的周期性风力，或引起扭转振动的外扭矩，通常作为稳定性荷载，对结构进行动力计算 风荷载标准值的表达可有两种形式，其一为平均风压加上由脉 动风引起导致结构风振的等效风压；另一种为平均风压乘以风振系数。由于在结构的风振计算中，一般往往是第1振型起主要作

常见活荷载取值参考

常见活荷载取值参考 Prepared on 24 November 2020

地下室小型汽车停车库：4KN/㎡ 地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土） 消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡ 屋面花园：3KN/㎡ 上人屋面：2KN/㎡ 裙房层面施工活荷载：4KN/㎡ 电梯机房：7KN/㎡ 空调机房：8N/㎡ 发电机房、变配电房：10N/㎡ 住宅：厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡；阳台：㎡会所：㎡ 活荷载如何选取: 1,活动的人较少, 2,活动的人较多且有设备, 3,活动的人很多且有较重设备,

4,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 5,活动的性质很剧烈, 6,储存物品的仓库, 7,有大型的机械设备, 普通瓷砖楼面：80厚4kn/m2 90厚m2 100厚m2 120厚 m2 地暖楼面：80厚m2 90厚m2 100厚m2 120厚m2 工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取M2 对堆料较多的车间,取M2 如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取M2 会所一般房间取，活动的人较多的房间取比较合适。 还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。 公共卫生间8。0 住宅有120隔墙的我取 楼面活荷载：（KN/M2)设不冲按摩式浴缺的卫生间 4有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙） 8或按实际阶梯教室 3微机电子计算机房 3大中型电子计算机房 >5或按实际银行金库及标据仓库 10制冷机房 8水泵房 10变配电

房 10发电机房 10管道转换层 4电梯井管下有人到达房间的顶板 >5通风机平台 <5号通风机 68号通风机 8 贵宾休息室 2。0科技教室 3。0多媒体教室 3。0跆拳道练习馆 4。0屋顶溜冰场 4。0器材间 5。0信息服务箢 3。0 书画教室 2。5乒乓球室 3。0琴房 2。5广播室 2。5便利店3。5道具间 3。5多功能厅3。5音乐培训室 2。5耳光室 2。5

风荷载计算方法与步骤

1风荷载 当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建 筑物所受的风荷载。 1.1单位面积上的风荷载标准值 建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。 垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值ω（KN/m2）按下式计算： ω 风荷载标准值（kN/m2）=风振系数×风荷载体形系数×风压高度变化系数×基本风压 1.1.1基本风压 按当地空旷平坦地面上10米高度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇的最大值确定的风速v0(m/s)，再考虑相应的空气密度通过计算确定数值大小。 按公式确定数值大小，但不得小于0.3kN/m2，其中的单位为t/m3，单位为kN/m2。也可以用公式计算基本风压的数值，也不得小于0.3kN/m2。 1.1.2风压高度变化系数 风压高度变化系数在同一高度，不同地面粗糙程度也是不一样的。规范以B类地面粗糙程度作为标准地貌，给出计算公式。 粗糙度类别 A B C D 300 350 450 500 0.12 0.15 0.22 0.3 场地确定之后上式前两项为常数，于是计算时变成下式： 1.1.3风荷载体形系数 1）单体风压体形系数 （1）圆形平面；

（2）正多边形及截角三角平面，n为多边形边数； （3）高宽比的矩形、方形、十字形平面； （4）V形、Y形、L形、弧形、槽形、双十字形、井字形、高宽比的十字形、高宽比，长宽比 的矩形、鼓形平面； （5）未述事项详见相应规范。 2）群体风压体形系数 详见规范规程。 3）局部风压体形系数 檐口、雨棚、遮阳板、阳台等水平构件计算局部上浮风荷载时，不宜小于 2.0。未述事项详见相应规范规程。 1.1.4风振系数 对于高度H大于30米且高宽比的房屋，以及自振周期的各种高耸结构都应该考虑脉动风压对结构发生顺向风振的影响。（对于高度H大于30米、高宽比且可忽略扭转的高层建筑，均可只考虑第一振型的影响。） 结构在Z高度处的风振系数可按下式计算： ○1g为峰值因子，去g=2.50；为10米高度名义湍流强度，取值如下： 粗糙度类别 A B C D 0.12 0.14 0.23 0.39 ○2R为脉动风荷载的共振分量因子，计算方法如下： 为结构阻尼比，对钢筋混凝土及砌体结构可取； 为地面粗糙修正系数，取值如下： 粗糙度类别 A B C D 1.28 1.0 0.54 0.26 为结构第一阶自振频率（Hz）； 高层建筑的基本自振周期可以由结构动力学计算确定，对于较规则的高层建筑也可采用 下列公式近似计算： 钢结构 钢筋混凝土框架结构

风荷载取值规范

3.1.3 风荷载 建筑物受到的风荷载作用大小，与建筑物所处的地理位置、建筑物的形状和高度等多种因素有关，具体计算按照《荷载规范》第7章执行。 1、风荷载标准值计算 垂直于建筑物主体结构表面上的风荷载标准值W K ，按照公式（3.1-2）计算： βz ——高度Z 处的风振系数，主要是考虑风作用的不规则性，按照《荷载规范》7.4要求取值。多层建筑，建筑物高度＜30m ，风振系数近似取１。 （1）风荷载体型系数μS 风荷载体型系数，不但与建筑物的平面外形、高宽比、风向与受风墙面所成的角度有关，而且还与建筑物的立面处理、周围建筑物的密集程度和高低等因素有关，一般按照《荷载规 表3.1.10 建筑物体型系数取值表 注1：当计算重要且复杂的建筑物、及需要更细致地进行风荷载作用计算的建筑物，风荷载体型系数可按照《高层规程》中附录A 采用、或由风洞试验确定。 注4：当多栋或群集的建筑物相互间距离较近时，宜考虑风力相互干扰的群体作用效应。一般可将单体建筑的体型系数乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定，必要时宜通过风洞试验确定。 注3：檐口、雨蓬、遮阳板、阳台等水平构件，计算局部上浮风荷载作用时，体型系数不宜小于2.0。 W W z s z k μμβ=)21.3(-

注4：验算表面围护结构及其连接的强度时，应按照《荷载规范》7.3.3规定，采用局部风压力体型系数。 （2）风压高度变化系数μz 设置风压高度变化系数，主要是考虑建筑物随着高度的增加风荷载的增大作用。 对于位于平坦或稍有起伏地形上的建筑物，其风压高度变化系数应根据场地粗糙程度按《荷载规范》7.2要求选用，表3.1.11中列出了常用风压高度变化系数的取值要求。 表3.1.11 风压高度变化系数 关于地面粗糙程度的分类： A类：近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：有密集建筑群的城市市区； D类：有密集建筑群和且房屋较高的城市市区。 （3）基本风压值W0 基本风压值W0，单位kN/m2，以当地比较空旷平坦场地上离地10m高、统计所得50年一遇10分钟平均最大风速为标准确定的风压值，各地的基本风压可按照《荷载规范》附录D 中的全国基本风压分布图查用，表3.1.12为浙江省主要城镇基本风压取值参考表。 2、基本风压的取值年限 《荷载规范》在附录D中分别给出了n=10年、n=50年、n=100年一遇的基本风压标准值，工程设计中根据建筑物的使用性质与功能要求，一般按照下列方法选用风压标准值的取值年限： ①临时性建筑物：取n=10年一遇的基本风压标准值； ②一般的工业与民用建筑物：取n=50年一遇的基本风压标准值； ③特别重要的建筑物、或对风压作用比较敏感的建筑物（建筑物高度大于60m）：取 表3.1.12 浙江省主要城镇基本风压（kN/m2）取值参考表

风荷载计算

4.2风荷载 当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑物所受的风荷载。 4.2.1单位面积上的风荷载标准值 建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。 垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值按下式计算：式中： 1.基本风压值Wo 按当地空旷平坦地面上10米高度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇的最大值确定的风速V0(m/s)按公式确定。但不得小于0.3kN/m2。 对于特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，基本风压采用100年重现期的风压值；对风荷载是否敏感，主要与高层建筑的自振特性有关，目前还没有实用的标准。一般当房屋高度大于60米时，采用100年一遇的风压。 《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）给出全国各个地方的设计基本风压。 2.风压高度变化系数μz 《荷载规范》把地面粗糙度分为A、B、C、D四类。 A类：指近海海面、海岸、湖岸、海岛及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的城镇及城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；

风荷载高度变化系数μz 计算公式 A类地区=1.379(z/10)0.24 B类地区= (z/10)0.32 C类地区=0.616(z/10)0.44 D类地区=0.318(z/10)0.6 位于山峰和山坡地的高层建筑，其风压高度系数还要进行修正，可查阅《荷载规范》。 3.风载体型系数μs 风荷载体型系数是指建筑物表面实际风压与基本风压的比值，它表示不同体型建筑物表面风力的大小。一般取决于建筑建筑物的平面形状等。

钢结构主要荷载标准值

屋架 第一节屋架设计规定 轻型钢屋架的分类：三角形屋架、三铰拱屋架、梭形屋架、平坡梯形钢屋架 屋架跨度一般为15—30m，柱距6—12m。 三角形屋架可用于有桥式吊车的工业房屋。对角钢屋架一般为9—18m，对薄壁角钢屋架一般为12—24m。 三铰拱屋架和梭形屋架用于无吊车的工业和民用房屋。对三铰拱屋架一般为9—18m；对梭形屋架为9—15m，柱距为3—。 轻型梯形钢屋架的上弦坡度宜采用1/8—1/20，多数取1/10。 荷载： 一、永久荷载（恒荷载） 二、可变荷载（活荷载） 屋面均布活荷载标准值：压型钢板屋面取m2； 太空轻质大型屋面板屋面取m2； 积灰标准值按荷载规范规定取—1kN/m2 三、偶然荷载（地震、爆炸或其他意外事故产生的荷载） 杆件截面： 选用原则 1、杆件截面尺寸应根据其不同的受力情况按第二章所列公式经计 算确定。 2、压杆应优先选用回转半径较大、厚度较薄的界面规格。但应符 合截面最小厚度的构造要求。方钢管的宽厚比不宜过大，以免 出现板件有效宽厚比小于其实际宽厚比较多的不合理现象。 3、当屋面永久荷载较小而风荷载较大时，尚应演算受拉构建在永 久荷载和风荷载组合作用下，是否有可能受压。若可能受压尚 应符合表—3中注1杆件容许长细比的要求。 4、当屋架跨度较大时，其下弦杆可根据内力的变化采用两种界面 规格。 5、同一榀屋架中，杆件的界面规格不宜过多。在用钢量增加不多 的情况下，宜将杆件截面规格相近的加以统一。一般来说，同 一榀屋架中杆件的界面规格不宜超过6—7种。 尺寸： 角钢屋架杆件截面最小宽度不宜小于4mm； 冷弯薄壁型钢屋架杆件厚度不宜小于2mm。 第二节角钢和T型钢屋架 形式： 外形：跨中经济高度为（1/10—1/8），端部高度通常取—2m。 屋架弦杆的节间划分： 1、对于檩距为1.5m的压型钢板屋面，屋架上弦杆的节间长度宜取 一个檩距。 2、当采用×6m太空轻质大型屋面板无檩体系时，宜使上弦节间长 度等于板的宽度，即上弦杆节距为。 梯形屋架的腹杆布置可归纳为人字式、单斜式和再分式三大类。 1、人字式其倾斜角宜在35—55°范围内，最好为45°左右。