抗热震性试验方法(水急冷-裂纹判定法)

耐火制品抗热震性试验方法

第三部分：水急冷—裂纹判定法

1 范围

YB/T376的本部分规定了耐火制品抗热震性试验方法（水急冷—裂纹判定法）的原理、设备、试样、试验步骤、结果计算等内容。

本部分适用于测定长水口、侵入式水口、塞棒及定径水口等耐火材料的抗热震性。

2 规范性引用文件

下列文件中的条款通过YB/T376的本部分引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随手所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。

GB/T10325 定形耐火制品抽样验收规则

GB/T18930 耐火材料术语

3 定义

本部分采用和GB/T18930同样的定义

抗热震性thermal shock resistance

耐火材料抵抗温度急剧变化而不破损的能力

4 原理

一定形状和尺寸的试样，在规定的试验温度条件下，以水作为冷却介质，经受急热急冷的温度突变后，通过观察其表面是否出现裂纹来确定耐火材料的抗热震性。

5 设备

5.1 加热炉

加热炉应满足下列条件：

A）加热炉应具有将试样加热到1200℃以上的能力；

B）试验路应能插入Ф（100~250）mm×400mm试样一块；

C）恒温时，炉内装样区的温度均匀，长度方向的温差不大于30℃。

5.2 热电偶

5.3 温度控制仪1级

5.4 流动水槽

5.5 机械手或夹具应能满足将试样送入炉中、从炉中取出、浸入水中、从水中取出的循环操作要求。

6 试样制备

6.1 试样数量按GB/T10325的规定执行，或协商确定。

6.2 如果试样的长度小于1m，可直接进行试验；如果试样的长度大于1m，则需从试样的工作端截取至少800mm进行试验，也可按其他有关规定进行。

6.3 制备好的试样，不得有裂纹等缺陷，并做好标记。

7 试验步骤

7.1 将加热炉预热到1100℃±10℃（或按技术条件、供需合同规定的试验温度）保温15min 后，迅速将试样插入炉膛内，插入深度为400mm，试样放入炉后，炉温降低不得超过100℃，并在10min内回复至试验温度，试样在该温度下保温20min。

7.2 取出试样，迅速将试样浸入5~35℃流动的水中，最大浸入深度为400mm，调节水流量使试验期间出水温升不大于20℃。

7.3 试样在水槽中急剧冷却10min后立即取出，在空气中放置时间不小于5min。

7.4 试样放置在空气中后观察是否有裂纹出现。如有裂纹，停止试验；如无裂纹，则重复7.1~7.3的过程，直至出现目视可辨裂纹或达到规定的试验次数后停止试验。

7.5 检测期间，不得碰撞试样。如发生外力损伤，须另行取样试验。

8 结果计算

每经过一次冷热交替计出一次，出现裂纹的那次冷热交替不应计算在内。

9 试验报告

试验报告应包括：

a)委托单位；

b)试样名称及牌号；

c)试样编号；

d)执行标准（即YB/T376.3-2004）；

e)试验条件，如1100℃，水冷；

f)抗热震性的次数；

g)试验单位；

h)试验人员；

i)试验日期；

焊工理论知识试卷(附有答案)

焊工理论知识试卷 一、判断题(第1题～第200题。将判断结果填入括号中。正确的填“√”，错误的填“×”。每题 0.5分，满分20分。) 1．()坚持文明生产，创造一个舒适的生活环境，是焊工职业守则内容之一。 2．()常见的剖视图有全剖视图、半剖视图和局部剖视图。 3．()一张完整的装配图应有一组视图，全部零件的尺寸，技术要求，标题栏、明细表、零件序号等。 4．()将亚共析钢加热到A 1以上30℃～70℃，在此温度下保持一定时间，然后快速冷却，该热处理工艺方法称为淬火。 5．()将钢加热到A 1或Acm以上50℃～70℃，保温后，在静止的空气中冷却的热处理工艺叫回火。 6．()材料在外力作用下抵抗永久变形和断裂的能力称为强度。 7．()根据GB/T1591—94规定，合金结构钢牌号由代表屈服点的字母“Q”，屈服点数值，质量等级符号三部分按顺序排列。 8．()电流的单位是xx。 9．()电阻的单位是欧姆（Ω），还有KΩ、MΩ。 10．()在电路中有两个以上的电阻一个接一个的依次连接，且流过这些电阻的电流相同，这就是电阻并联。 11．()交流电流表为扩大量程则应配用分流器。

12．()Cr是铬的元素符号，Ni是镍的元素符号。 13．()焊接局部通风主要为局部排风，即从焊接工作点附近捕集烟气，经净化后再排出室外。 14．()使用行灯照明时，按规定其电压不应超过18伏。 15．()板件对接组装时，应按规范和焊工技艺确定组对间隙，且终焊端和始焊端间隙大小一致。 16．()管件对接的定位焊缝长度一般为25～30mm，厚度一般为4～5mm。 17．()氩弧焊机供气系统由气瓶、预热器、干燥器、减压器、流量计、电磁气阀组成。 18．()一些化学性质活泼的金属，用其他电弧焊焊接非常困难，而用钨极氩弧焊则可容易地获得高质量的焊缝。 19．()低碳钢、低合金钢、不锈钢、铜、钛及其合金的钨极氩弧焊应采用直流正接。 20．()CO 2焊时必须使用直流电源，而且采用直流正接。 21．()缝焊主要用于要求气密的薄壁容器，壁厚一般不超过4mm。 22．()电阻焊与其他焊接方法相比的优点，主要有焊接变形小、易于获得质量较好的焊接接头、焊接速度快生产率高、可节省焊接材料成本低等。 23．()合金钢特别是高温合金电阻焊时，电极材料的主要性能要求是热强度稳定性；轻金属及合金电阻焊时，电极材料的主要性能要求是导电性，导热性。 24．()点焊工艺参数不包括焊件厚度，也不包括点焊顺序。 25．()等离子弧要求电源具有水平的外特性。

瓷砖的检验标准

陶瓷砖检验标准 陶瓷砖质量检测国家标准：吸水率、长宽误差、直角度、表面平整度、耐磨性。经裕景陶瓷、王者陶瓷、喜之来瓷砖、利家居陶瓷、强辉陶瓷、来德利陶瓷等企业负责人介绍，陶瓷墙地砖国家标准规定了干压陶瓷砖的定义、技术要求、试验方法、检验规则及标志、产品使用说明书、包装、运输、贮存和订货。瓷质砖执行gb/t4100‐2006附录g（吸水率e≤0.5%）。 国家分类标准： 瓷质砖吸水率小于等于0.5%； 炻瓷质吸水率大于0.5%小于等于3%； 细炻质吸水率大于3%小于等于6%； 炻质砖吸水率大于6%小于等于10%； 陶质砖吸水率大于10%。 吸水率表达： 陶质砖>10%≥炻质砖>6%≥细炻质>3%≥炻瓷质>0.5≥瓷质砖。 吸水率0.5%-10%概括为半瓷 依用途分：外墙砖、内墙砖、地砖、广场砖、工业砖等。 依成型分：干压成型砖、挤压成型砖、可塑成型砖。 依烧成分：氧化性瓷砖、还原性瓷砖。 依施釉分：有釉砖、无釉砖。 依吸水率分：瓷质砖、炻瓷砖、细炻砖、炻质砖、陶质砖。 依品种分：抛光砖、仿古砖、瓷片、全抛釉、抛晶砖、微晶石、劈开砖、广场砖（文化砖）。 依生产工艺分：印花砖、抛光砖、斑点砖、水晶砖、无釉砖。

随着现代瓷砖工艺技术不断壮大发展，还衍生出多种创意瓷砖来迎合人们不断更新的家居装修理念。如：喷墨印花砖、木纹砖等。 检验标准 综述 陶瓷墙地砖国家标准规定了干压陶瓷砖的定义、技术要求、试验方法、检验规则及标志、产品使用说明书、包装、运输、贮存和订货。瓷质砖执行gb/t4100‐2006附录g（吸水率e≤0.5%）；陶质砖执行gb/t4100‐2006附录l（吸水率e>10%）。 检验标准 ISO 9001 ：ISO9001用于证实组织具有提供满足顾客要求和适用法规要求的产品的能力，目的在于增进顾客满意。随着商品经济的不断扩大和日益国际化，为提高产品的信誉、减少重复检验、削弱和消除贸易技术壁垒、维护生产者、经销者、用户和消费者各方权益，这个第三认证方不受产销双方经济利益支配，公证、科学，是各国对产品和企业进行质量评价和监督的通行证；作为顾客对供方质量体系审核的依据；企业有满足其订购产品技术要求的能力。 凡是通过认证的企业，在各项管理系统整合上已达到了国际标准，表明企业能持续稳定地向顾客提供预期和满意的合格产品。站在消费者的角度，公司以顾客为中心，能满足顾客需求，达到顾客满意，不诱导消费者。 3c认证（中国国家强制性产品认证证书）：它是各国政府为保护消费者人身安全和国家安全、加强产品质量管理、依照法律法规实施的一种产品合格评定制度。所谓3C认证，就是中国强制性产品认证制度，英文名称China Compulsory Certification，英文缩写CCC。 尺寸偏差 瓷砖的尺寸包括边长（长度、宽度）、边直度、直角度和表面平整度。尺寸偏差是指这些尺寸平均值对于工作尺寸的允许偏差。 ①、边长是瓷砖的长度和宽度尺寸指标。 ②、边直度是反映在砖的平面内，边的中央偏离直线的偏差。 ③、直角度是指瓷砖四个角的垂直程度（将砖的一个角紧靠着放在用标准板校正过的直角上，测量它与标准直角的偏差）。 ④、边弯曲度——砖的一条边的中心偏离该边两角为直线的距离。

氧化锆陶瓷材料的抗热震性能分析

氧化锆陶瓷材料的抗热震性能分析 摘要：文章通过对氧化锆陶瓷材料的热膨胀性以及相变的特征进行分析，着重探讨有效利用氧化锆的相变提高氧化锆材料实际抗热震性能的具体方法，以及如何提高材料抗热震性的可行性办法。 关键词：氧化锆陶瓷材料抗热震性能 材料具有的热学性能以及力学性能决定了陶瓷材料当中热应力的大小，另外构件的几何形状以及环境的介质等也会影响陶瓷材料的热应力的大小。因此，抗热震性代表着陶瓷材料抵抗温度变化能力的大小，也肯定是它热学性能以及力学性能相对应各种受热条件时一个全面的反映。关于陶瓷材料在抗热震能力方面的研究开始于上个世纪五十年代，到目前形成了很多关于抗震性的相关评价理论，不过都在一定程度上有着片面性和局限性。 一、陶瓷材料的抗热震性具体理论分析 陶瓷材料热震破坏包括：在热冲击的循环直接作用下发生的开裂和剥落；在热冲击的作用下瞬间的断裂。基于此，有关脆性的陶瓷材料具体的抗热震性相关的评价理论也涵盖了两个观点。首先是基于热弹性的理论。其说的是材料原本的强度无法抵抗热震温差导致的热应力的时候，就造成了材料的“热震断裂”。通过这个理论，陶瓷材料需要同时具备热导率、高强度和低热膨胀系数、泊松比、杨氏弹性模量、黏度以及热辐射的系数，这样方能够具备较高的抗热震断裂能力。另外，想要提高陶瓷材料实际的抗热震能力，还可以通过对材料的热容以及密度进行适当的降低。 另一理论基于断裂力学的具体概念，也就是材料当中热弹性的应变能完全能够裂纹成核以及扩展而新生的表面需要的能量的时候，裂纹形成并且开始扩展，进而造成了材料热震的损伤。按照该理论，在抗热震损伤性能方面比较好的材料应当符合越高越好的弹性模量以及越低越好的强度。以此能够发现，以上要求和高抗热震断裂的能力具体的要求完全对立。另外，将陶瓷材料实际的断裂能提高以及对材料的实际断裂韧性进行改善，很明显有助于提高材料的抗热震的损伤能力。另外，存在一定量的微裂纹也对提高抗热震的损伤性能有很大的帮助，比如：在气孔率是10%到20%之间的非致密的陶瓷当中，热扩展裂纹的形成通常会遭受来自气孔的抵制，存在的气孔能够帮助钝化裂纹以及减小应力的集中。 作为氧化锆陶瓷材料，有着极为鲜明的常温力学的性能，熔点比较高、在化学稳定性以及热稳定性上都比较好。所以，其的使用经常处于高温的条件之下，因而其抗热震性的性能也是判断其性能的关键指标。氧化锆的许多性质都非常的特殊，比如：氧化锆能够以单料以及四方、立方这三种具体晶型共同存在，还有它特殊的相变特性，这么多特性都可以被我们所利用，用来提高其热膨胀的行为，加强其的抗热震方面的性能。

陶瓷材料的抗热震性的改善与应用

陶瓷材料的抗热震性改善与应用 摘要： 本文总结了陶瓷材料抗热震的理论基础以及抗热震陶瓷材料的分类与应用，基于理论提出了改善陶瓷材料抗热震性的策略，为制作高抗热震陶瓷材料提供了可借鉴的工程技术途径。 关键词： 陶瓷 材料 抗热震性 改善措施 应用 引言： 陶瓷材料因具有极高的熔点、高的化学和物理稳定性及优异的抵抗极端环境的能力而闻名。但陶瓷材料由于其固有的脆性，抗热震性能较差，热冲击是造成陶瓷材料破坏的重要原因。因此，改善陶瓷材料的抗热震性能历来就是陶瓷材料研究的重大课题之一。 1. 陶瓷抗热震性的理论基础 陶瓷抗热震性指陶瓷在温度剧变情况下抵抗热冲击的能力。陶瓷抗热震性能经典理论主要有两种，即Kingery 抗热震断裂理论和Hasselman 抗热展损伤理论和Andersson 等提出一种新模型——压痕淬冷法。 (1) Kingery 基于热弹性理论，提出了抗热震断裂理论。由热震温差引起热应力与材料固有抗拉强度之间的平衡作为抗热震断裂判据，导出抗热震断裂参数： (1f R E = ασ-μ) 式中：f σ为强度极限，E 为弹性膜量，μ为泊松比，α为热膨胀系数， 根据上式，要使陶瓷材料具有优异抗热震性，需要陶瓷弹性模量低，强度极限高，泊松比低。一些材料R 的经验值见下表。 R 的经验值 f σ(MPa ) μ -6-1α(?10K ) ()E GPa R （℃）

23Al O 345 0.22 7.4 379 96 SiC 414 0.17 3.8 400 226 热压烧结SiC 310 0.24 2.5 172 547 HPSN 690 0.27 3.2 310 500 4LAS 138 0.27 1.0 70 1460 (2) Hasselman 基于断裂力学理论，从能量观点出发，提出了抗热冲击理论.分析材料在温度变化下裂纹成核、扩展动态过程。以弹性应变能与断裂表面能之间平衡作为抗热震损伤判据，导出抗热震损伤参数 122st 20 R ()G E λ=α 式中：E 0是材料无裂纹时的弹性模量，G 为弹性应变能释放率，α为热膨胀系数，R st 大，裂纹不易扩展，热稳定性好。 裂纹长度及强度与热震温差的函数关系 上图为理论上预期的裂纹长度以及材料强度随T ?的变化。假如原有裂纹长度l 0相应的强度为0σ，当c T T ??，强度同样连续地降低。这

各种焊接裂纹成因特点及防止措施这条必须收藏了

各种焊接裂纹成因特点及防止措施，这条必须收藏了 焊接裂纹就其本质来分，可分为热裂纹、再热裂纹、冷裂纹、层状撕裂等。下面仅就各种裂纹的成因、特点和防治办法进行具体的阐述。1.热裂纹是在焊接时高温下产生的，故称热裂纹，它的特征是沿原奥氏体晶界开裂。根据所焊金属的材料不同（低合金高强钢、不锈钢、铸铁、铝合金和某些特种金属等），产生热裂纹的形态、温度区间和主要原因也各不相同。目前，把热裂纹分为结晶裂纹、液化裂纹和多边裂纹等三大类。（1）结晶裂纹主要产生在含杂质较多的碳钢、低合金钢焊缝中（含S，P，C，Si骗高）和单相奥氏体钢、镍基合金以及某些铝合金焊逢中。这种裂纹是在焊逢结晶过程中，在固相线附近，由于凝固金属的收缩，残余液体金属不足，不能及时添充，在应力作用下发生沿晶开裂。防治措施为：在冶金因素方面，适当调整焊逢金属成分，缩短脆性温度区的范围控制焊逢中硫、磷、碳等有害杂质的含量；细化焊逢金属一次晶粒，即适当加入Mo、V、Ti、Nb等元素；在工艺方面，可以通过焊前预热、控制线能量、减小接头拘束度等方面来防治。（2）近缝区液化裂纹是一种沿奥氏体晶界开裂的微裂纹，它的尺寸很小，发生于HAZ近缝区或层间。它的成因一般是由于焊接时近缝区金属或焊缝层间金属，在高温下使这些区域的奥氏体晶界上的低熔共晶组成

物被重新熔化，在拉应力的作用下沿奥氏体晶间开裂而形成液化裂纹。这一种裂纹的防治措施与结晶裂纹基本上是一致的。特别是在冶金方面，尽可能降低硫、磷、硅、硼等低熔共晶组成元素的含量是十分有效的；在工艺方面，可以减小线能量，减小熔池熔合线的凹度。（3）多边化裂纹是在形成多边化的过程中，由于高温时的塑性很低造成的。这种裂纹并不常见，其防治措施可以向焊缝中加入提高多边化激化能的元素如Mo、W、Ti等。2.再热裂纹通常发生于某些含有沉淀强化元素的钢种和高温合金（包括低合金高强钢、珠光体耐热钢、沉淀强化高温合金，以及某些奥氏体不锈钢），他们焊后并未发现裂纹，而是在热处理过程中产生了裂纹。再热裂纹产生在焊接热影响区的过热粗晶部位，其走向是沿熔合线的奥氏体粗晶晶界扩展。防治再热裂纹从选材方面，可以选用细晶粒钢。在工艺方面，选用较小的线能量，选用较高的预热温度并配合以后热措施，选用低匹配的焊接材料，避免应力集中。3.冷裂纹主要发生在高、中碳钢、低、中合金钢的焊接热影响区，但有些金属，如某些超高强钢、钛及钛合金等有时冷裂纹也发生在焊缝中。一般情况下，钢种的淬硬倾向、焊接接头含氢量及分布，以及接头所承受的拘束应力状态是高强钢焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。焊后形成的马氏体组织在氢元素的作用下，配合以拉应力，便形成了冷裂纹。他的形成一般是穿晶或沿晶的。冷裂纹一般分

瓷砖产品技术参数

瓷砖产品技术参数-标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII

产品技术参数名词 1、吸水率：是表示物体在正常大气压下吸水程度的物理量，用百分率来表示。（吸水率是指石材在标准大气压力下吸水的能力。以石材所吸收的水份来量测，并以百分数表示之。石材的吸水率是由其中空隙的数量和大小、颗粒相互排列的方式。石材是否容易潮湿、和从空隙中排除空气的情况等因素而定。吸水率愈小石材愈紧密坚硬，例如坚硬的火成岩其吸水率往往不超过1%，一些密实的沉积岩为3%左右，一些疏松的沉积岩则常达8%或8%以上。石材的吸水率愈大，则其工程性质就愈差。） 2、边长：边长是指平面图形每条边的长度。 3、厚度：定义：物体上下相对两面之间的距离。指物体之厚薄程度。符号“T”，单位为mm。 4、边直度偏差：陶瓷砖棱边的中心部位偏离规定直线(距棱边两端适当距离的两点连线)的距离。 5、直角度：陶瓷砖角与标准直角相比的变形程度，用％表示。 Y（伽马）=德尔塔δ/L______×100 式中：γ——陶瓷砖直角度，％；δ——陶瓷砖在距砖边5mm处测量时表的读数，mm； L——陶瓷砖边长-10，mm。 6、平整度：加工或者生产某些东西时，表面并不会绝对平整，所不平与绝对水平之间，所差数据，就是平整度。（数值越小越好）。 7、破坏强度：力学上，材料在外力作用下抵抗破坏（变形和断裂）的能力称为强度。 8、断裂模数：就是把构件放在一个专用的检测设备上，上下两端同时用力向该构件挤压，看它在这种高压强度下多少mpa就压断了,能承受多少mpa,单位是（MPA兆帕)国标是要查表的各种构件不一样.欧洲标准和国标是一样的.计算方法：破坏强度*1.5再除以构件厚度＝值 9、抗热震性：指材料在承受急剧温度变化时，评价其抗破损能力的重要指标。各测试值之间越接近，精密度就越高。反之，精密度就越低抵抗损伤的能力。曾称热稳定性，热震稳定性，抗热冲击性，抗温度急变性，耐急冷急热性等。 10、抗冻性：指材料在吸水饱和的状态下经历多次冻融循环，保持其原有性质或不显著降低原有性质的能力。 11、耐化学腐蚀：狭义的腐蚀是指金属与环境间的物理和化学相互作用，使金属性能发生变化，导致金属，环境及其构成系功会受到损伤的现象。 12、耐污性：绝缘子受到各种粉尘、盐雾、有害气体的一定污染后，在雨、露、霜、雪等不同环境条件下，仍能正常运行而不发生闪络（造成跳闸事故）的性能。 2

热震性试验方案

热震性试验方案 试验用材HG4169、GH202、GH586热冲击试样尺寸40×40×5mm，耐热试样尺寸Φ20×15；喷涂前试样表面采用喷砂粗化处理，采用等离子喷涂电源，以工业用αAl2O3喷涂粉末，以NiCoCrAlY或NiCrAlY复合粉末作为底层。 热冲击试样采用单面喷涂，工作涂层的厚度0.3mm，热冲击试样加热至1100℃保温10分钟后迅速淬入20~25℃中的水中急冷，记录涂层表面出现第一次裂纹的次数及涂层剥落1、2的次数，每个数据取三个试样的平均值。 喷涂工艺参数 前人的研究表明; 1、具有过渡层涂层的热震性明显高于无过渡层的涂层，； 2、无论有无过渡层纯的αAl2O3涂层的热震性均高于内填有 +ZrO2、TiO2和Cr的复合涂层。 3、涂层的剥落与涂层对基底层氧化的保护作用有关。 4、对αAl2O3+10%ZrO2涂层重熔处理热震处理97次才发生剥 落现象。 资料来源：阎殿然，Al2O3涂层陶瓷抗高温冲击性能研究，河北工学院学报.1994第4期，：12~17

试验方案一等离子喷涂（外涂层αAl2O3，以NiCrAlY复合粉末作为底层）+激光重熔 试验用材HG4169、GH202、GH586热冲击试样尺寸40×40×5mm，耐热试样尺寸Φ20×15；喷涂前试样表面采用喷砂粗化处理，采用等离子喷涂电源，以工业用αAl2O3喷涂粉末，以NiCrAlY 复合粉末作为底层。Y在涂层中的质量分数一般控制在1%一下。 基体温度150~200℃ 底层涂层厚度控制在50~70μm 面涂层控制在0.15~0.13mm 喷涂工艺参数 1、首先确定底层喷涂工艺参数，确定合理厚度大约需要试样 10块，在确定厚度优化参数后进行面层喷涂工艺参数，厚度控制在50~70μm 主要以测试硬度为主，考察薄膜层的质量。 2、在优化的底层试样基体上进行Al2O3涂层最佳厚度的试验， 大约也需要5块； 热冲击试样加热至1100℃保温10分钟后迅速淬入20~25℃中的水中急冷，记录涂层表面出现第一次裂纹的次数及涂层剥落1、2的次数，每个数据取三个试样的平均值。

焊接冷裂纹

焊接冷裂纹 1.前言 1.1焊接裂纹的简介 焊接裂纹是指金属在焊接应力及其他致脆因素共同作用下，焊接接头中局部地区金属原子结合力遭到破坏所产生的缝隙。在焊接生产中由于钢种和结构的类型不同，可能出现各种裂纹，焊接裂纹产生的条件和原因各有不同。有些裂纹在焊后立即产生，有些在焊后延续一段时间才发生，有的在一定外界条件诱发下才产生；裂纹既出现在焊缝和热影响区表面，也产生在其内部。 焊接裂纹对焊接结构的危害有：①减少了焊接接头的工作截面，因而降低了焊接结构的承载能力②构成了严重的应力集中。裂纹是片状缺陷，其边缘构成了非常尖锐的切口应力集中，既降低结构的疲劳强度，又容易引发结构的脆性破坏。 ③造成泄漏。由于盛装或输送有毒且可燃的气体或液体的各种焊接储罐和管道，若有穿透性裂纹，必然发生泄漏。④表面裂纹能藏污纳垢，容易造成或加速结构的腐蚀。⑤留下隐患，使结构变得不可靠。由于延迟裂纹产生具有不定期性，微裂纹和内部裂纹易于漏检，这些都增加了焊接结构在使用中的潜在危险。 焊接裂纹是焊接结构最严重的工艺缺陷，直接影响产品质量，甚至引起突发事故，例如，焊接桥梁坍塌，大型海轮断裂，各种类型压力容器爆炸等恶性事故。随着现代钢铁、石油化工、船舶和电力等工业的发展，在焊接结构方面都趋向大型化、大容量和高参数方向发展，有的在低温、深冷或腐蚀介质下工作，都广泛采用各种低合金高强钢材料，而这些金属材料通常对裂纹十分敏感。因此，从焊接裂纹的微观形态、起源与扩展及影响因素等进行深入分析，对防止焊接裂纹和保证工程结构的质量稳定性是十分重要的。 1.2焊接裂纹分类 焊接裂纹按产生的机理可分为热裂纹、冷裂纹、再热裂纹、层状撕裂和应力腐蚀裂纹等。 (1)热裂纹 焊接过程中，焊缝和热影响区金属冷却到固相线附近的高温区产生的裂纹，它的特征是沿原奥氏体晶界开裂。根据所焊金属的材料不同，产生热裂纹的形态、温度区间和主要原因也不同。

陶瓷砖抗热震性检测细则NZC-ZY-XZ025-2015

ZY 宁夏中测计量测试检验院（有限公司） 检测细则 NZC-ZY-XZ025-2015 陶瓷砖抗热震性试验检测细则 2015-04-01 发布 2015-04-01 实施 宁夏中测计量测试检验院（有限公司）发布

前言 根据宁夏中测计量测试检验院（有限公司）?质量手册?和?程序文件?的要求，为了使本公司不同检测人员，不同时间所进行试验检测方法、过程保持一致性，实现检测结果的准确性，依据相关产品标准和试验方法标准，特制定本细则。 所有检测人员在检测过程中必须严格遵守本细则。 本细则由宁夏中测计量测试检验院（有限公司）负责起草。 编制：校核：批准：

陶瓷砖抗热震性试验检测细则 1、适用范围 本细则规定了在正常使用条件下各种类型陶瓷砖抗热震性的试验方法。除经许可，应根据吸水率的不同采用不同的试验方法(浸没或非浸没试验)。 2、规范性引用文件 下列文件中的条款通过GB/T 3810的本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。 GB/T 3810.3陶瓷砖试验方法第3部分:吸水率、显气孔率、表观相对密度和容重的测定(GB/T 3810.3-2006, ISO 10545-3；1995, MOD) 3、仪具与材料 3.1低温水槽(NZCS-047） 3.2干燥箱(NZCS-075) 4、试验方法与步骤 4.1试样 至少用5块整砖进行试验 注:对于超大的砖(即边长大于400 mm的砖)，有必要进行切割，切割尽可能大的尺寸，其中心应与原中心一致。 在有疑问时，用整砖比用切割过的砖测定的结果准确 4.2步骤 首先用肉眼(平常带眼镜的可戴上眼镜)在距砖25cm到30cm，光源照度约300Ix的光照条件下观察试样表面。 所有试样在试验前应没有缺陷，可用亚甲基蓝溶液对待测试样进行测定前的检验。 4.3浸没试验 吸水率不大于10%(质量分数)的陶瓷砖，垂直浸没在15℃士5℃的冷水中，并使它们互不接触。 4.4非漫没试验 吸水率大于10%(质量分数)的有釉砖，使其釉面朝下与15℃士5℃的低温水槽上的铝粒接触。 4.5对上述两项步骤，在低温下保持5min后，立即将试样移至145℃士5℃的烘箱内重新达到此温度，保持20min， 立即将试样移回低温环境中。 重复进行10次上述过程。 然后用肉眼(平常戴眼镜的可戴上眼镜)，在距试样25cm到30cm，光源照度约300Ix的条件下观察试样的可见缺陷。为帮助检查，可将合适的染色溶液(如含有少量湿润剂的1%亚甲基蓝溶液)刷在试样的釉面上，1 min后，用湿布抹去染色液体。 5、报告 试验报告应包括以下内容: a) 试样的描述； b) 试样的吸水率；

瓷砖产品技术参数

产品技术参数名词 1、吸水率：是表示物体在正常大气压下吸水程度的物理量，用百分率来表示。（吸水率是指石材在标准大气压力下吸水的能力。以石材所吸收的水份来量测，并以百分数表示之。石材的吸水率是由其中空隙的数量和大小、颗粒相互排列的方式。石材是否容易潮湿、和从空隙中排除空气的情况等因素而定。吸水率愈小石材愈紧密坚硬，例如坚硬的火成岩其吸水率往往不超过1%，一些密实的沉积岩为3%左右，一些疏松的沉积岩则常达8%或8%以上。石材的吸水率愈大，则其工程性质就愈差。） 2、边长：边长是指平面图形每条边的长度。 3、厚度：定义：物体上下相对两面之间的距离。指物体之厚薄程度。符号“T”，单位为mm。 4、边直度偏差：陶瓷砖棱边的中心部位偏离规定直线(距棱边两端适当距离的两点连线)的距离。 5、直角度：陶瓷砖角与标准直角相比的变形程度，用％表示。 Y（伽马）=德尔塔δ/L______×100 式中：γ——陶瓷砖直角度，％；δ——陶瓷砖在距砖边5mm处测量时表的读数，mm； L——陶瓷砖边长-10，mm。 6、平整度：加工或者生产某些东西时，表面并不会绝对平整，所不平与绝对水平之间，所差数据，就是平整度。（数值越小越好）。 7、破坏强度：力学上，材料在外力作用下抵抗破坏（变形和断裂）的能力称为强度。 8、断裂模数：就是把构件放在一个专用的检测设备上，上下两端同时用力向该构件挤压，看它在这种高压强度下多少mpa就压断了,能承受多少mpa,单位是（MPA兆帕)国标是要查表的各种构件不一样.欧洲标准和国标是一样的.计算方法：破坏强度*1.5再除以构件厚度＝值 9、抗热震性：指材料在承受急剧温度变化时，评价其抗破损能力的重要指标。各测试值之间越接近，精密度就越高。反之，精密度就越低抵抗损伤的能力。曾称热稳定性，热震稳定性，抗热冲击性，抗温度急变性，耐急冷急热性等。

材料成型工艺综合复习题

问答题 1、吊车大钩可用铸造、锻造、切割加工等方法制造，哪一种方法制得的吊钩承载能力大？为什么？ 2、什么是合金的流动性及充形能力，决定充形能力的主要因数是什么？ 3、铸造应力产生的主要原因是什么？有何危害？消除铸造应力的方法有哪些？ 4．试讨论什么是合金的流动性及充形能力？ 5. 分别写出砂形铸造,熔模铸造的工艺流程图并分析各自的应用范围. 6.液态金属的凝固特点有那些，其和铸件的结构之间有何相联关系？ 7.什么是合金的流动性及充形能力，提高充形能力的因素有那些？ 8.熔模铸造、压力铸造与砂形铸造比较各有何特点？他们各有何应用局限性？ 9.金属材料固态塑性成形和金属材料液态成形方法相比有何特点，二者各有何适用范围？ 10. 缩孔与缩松对铸件质量有何影响？为何缩孔比缩松较容易防止？

11. 什么是定向凝固原则？什么是同时凝固原则？各需采用什么措施来实现？上述两种凝固原则各适用于哪种场合？ 12. 手工造型、机器造型各有哪些优缺点？适用条件是什么？ 13.从铁-渗碳体相图分析，什么合金成分具有较好的流动性?为什么? 14. 铸件的缩孔和缩松是怎么形成的？可采用什么措施防止? 15. 什么是顺序凝固方式和同时凝固方式?各适用于什么金属？其铸件结构有何特点? 16. 何谓冒口，其主要作用是什么？何谓激冷物，其主要作用是什么？ 17. 何谓铸造？它有何特点？ 18. 既然提高浇注温度可提高液态合金的充型能力，但为什么又要防止浇注温度过高？ 19．金属材料的固态塑性成形为何不象液态成形那样有广泛的适应性？ 20..冷变形和热变形各有何特点？它们的应用范围如何？ 21. 提高金属材料可锻性最常用且行之有效的办法是什么？为何选择？ 22. 金属板料塑性成形过程中是否会出现加工硬化现象？为什么？ 23. 纤维组织是怎样形成的？它的存在有何利弊？ 24．许多重要的工件为什么要在锻造过程中安排有镦粗工序？

瓷砖的检验标准

陶瓷砖检验标准 陶瓷砖质量检测国家标准:吸水率、长宽误差、直角度、表面平整度、耐磨性。经裕景陶瓷、王者陶瓷、喜之来瓷砖、利家居陶瓷、强辉陶瓷、来德利陶瓷等企业负责人介绍,陶瓷墙地砖国家标准规定了干压陶瓷砖得定义、技术要求、试验方法、检验规则及标志、产品使用说明书、包装、运输、贮存与订货。瓷质砖执行gb/t４10０‐2０06附录g(吸水率ｅ≤０、５%)。 国家分类标准: 瓷质砖吸水率小于等于0。５%; 炻瓷质吸水率大于0、5%小于等于3％; 细炻质吸水率大于3%小于等于6％; 炻质砖吸水率大于6％小于等于10％; 陶质砖吸水率大于１０％。 吸水率表达: 陶质砖＞10%≥炻质砖〉6%≥细炻质〉3%≥炻瓷质〉0.５≥瓷质砖。 吸水率０、5％—10%概括为半瓷 依用途分:外墙砖、内墙砖、地砖、广场砖、工业砖等。 依成型分:干压成型砖、挤压成型砖、可塑成型砖。 依烧成分:氧化性瓷砖、还原性瓷砖。 依施釉分:有釉砖、无釉砖、 依吸水率分:瓷质砖、炻瓷砖、细炻砖、炻质砖、陶质砖。 依品种分:抛光砖、仿古砖、瓷片、全抛釉、抛晶砖、微晶石、劈开砖、广场砖(文化砖)。 依生产工艺分:印花砖、抛光砖、斑点砖、水晶砖、无釉砖。 随着现代瓷砖工艺技术不断壮大发展,还衍生出多种创意瓷砖来迎合人们不断更新得家居装修理念。如:喷墨印花砖、木纹砖等。 检验标准 综述 陶瓷墙地砖国家标准规定了干压陶瓷砖得定义、技术要求、试验方法、检验规则及标志、产品使用说明书、包装、运输、贮存与订货、瓷质砖执行gb/t4100‐2０06附录g(吸水率e≤0.５％);陶质砖执行gb／t410０‐２00６附录ｌ(吸水率ｅ>１0%)。 检验标准 ＩＳO 9001 :ISO900１用于证实组织具有提供满足顾客要求与适用法规要求得产品得能力,目得在于增进顾客满意、随着商品经济得不断扩大与日益国际化,为提高产品得信誉、减少重复检验、削弱与消除贸易技术壁垒、维护生产者、经销者、用户与消费者各方权益,这个第三认证方不受产销双方经济利益支配,公证、科学,就是各国对产品与企业进行质量评价与监督得通行证;作为顾客对供方质量体系审核得依据;企业有满足其订购产品技术要求得能力。 凡就是通过认证得企业,在各项管理系统整合上已达到了国际标准,表明企业能持续稳定地向顾客提供预期与满意得合格产品。站在消费者得角度,公司以顾客为中心,能满足顾客需求,达到顾客满意,不诱导消费者。 ３ｃ认证(中国国家强制性产品认证证书):它就是各国政府为保护消费者人身安全与国家安全、加强产品质量管理、依照法律法规实施得一种产品合格评定制

什么是耐火材料的抗热震性

什么是耐火材料的抗热震性 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 和田玉,和田玉器,新疆和田玉,和田玉籽料,和田玉鉴别,新疆和田玉鉴别，和田玉籽料鉴别，和田玉疯了,和田玉挂件,和田玉手镯,和田玉原石，和田玉商城https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 南阳艾条艾条南阳艾条批发 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 艾灸减肥艾灸疗法艾灸的作用 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/膜结构膜结构公司河南膜结构公司张拉膜https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 珍珠岩2 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 互感器电流互感器电压互感器零序电流互感器放电线圈消谐器信阳互感器 抗热震性是指耐火制品对温度迅速变化所产生损伤的抵抗性能。耐火材料在使用的过程中，经常受到环境温度的急剧变化作用，例如，盛钢桶衬砖在浇注过程中，冶金炉（转炉、平炉或转炉）的加料、出钢或操作中炉温变化等，导致制品产生裂纹、剥落，甚至崩溃、此种破坏作用不仅限制了制品和炉窑的加热速度和冷却速度，限制了炉窑操作的强化，而且也是制品、炉窑损坏较快的主要原因之一。 影响耐火材料抗热震性的因素非常复杂。一般来说，材料的线膨胀系数小，抗热震性就好；材料的热导率高，抗热震性也好。另外，材料的颗粒度组成、致密度、气孔大小和分布、制品形状等均对其抗热震性有影响。 对于不同的耐火材料，其抗热震性的检测方法也不同，主要包括

水急冷法和空气急冷法两种。 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 南阳电子警察 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 南阳汉都网 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/膨胀珍珠岩 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 膨胀珍珠岩 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 1珍珠岩2 玻化微珠 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 珍珠岩2 玻化微珠 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 颗粒石墨鳞片石墨海泡石增碳剂 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 室机房河南机房https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 室机房 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, 月季树状月季大花月季丰花月季藤本月季 https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,防爆电机防爆变频电机防爆电机配件https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 膨胀玻化微珠https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 浸塑设备https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 膨胀珍珠岩https://www.wendangku.net/doc/591286601.html, https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/爱笑网https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,五彩咖啡玉器https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/解梦网https://www.wendangku.net/doc/591286601.html,/ 精密铸造不锈

在焊接中什么是冷裂纹和热裂纹

在焊接中什么是冷裂纹和热裂纹低碳钢焊接性分析： （一）冷裂纹 碳当量：钢材和熔敷金属的碳含量增加大桥焊条，焊接性变差；硅锰含量增加，焊接性变差;CE值增加，产生冷裂纹倾向增大，焊接性变差淬硬倾向：淬硬组织或马氏体组织越多，其硬度越高，焊缝和热影响区硬度越高，焊接性差。冷却速度影响因素：（1）钢材厚度和接头几何形状，（2）焊接时母材的实际起始温度（3）焊接线能量大小。拘束度和氢。板厚增加，拘束度增加;焊接区被刚性固定，拘束度增加，提高氢致裂纹敏感性 钢材成分一定，淬硬组织比例越高，冷裂所需临界氢含量越低，所需拘束应力也就越低，冷裂倾向越大。组织氢含量一定时，拘束度越大，冷裂纹敏感性越大。 （二）热裂纹 在焊接SP过高的碳钢时，一方面：在焊接热影响区的晶界上聚集的低熔点SP化物，引起热影响区熔合线附近的液化裂纹;若板厚较大，沿不同偏析带分布的碳化物等，在T形等接头中引起层状撕裂。另一方面：当母材稀释率较高时，进入焊缝的SP也偏多，容易引起焊缝中热裂纹。中碳钢焊接大多需要预热和控制层间温度，以降低焊缝金属和热影响区冷却速度，抑制马氏体形成，提高接头塑性，减小残余应力。 合金结构钢种类：低合金钢，中合金钢，高合金钢。1强度用钢：热轧及正火钢，低碳调质钢，中碳调质钢。2专用钢：珠光体耐热钢，低温钢，低合金耐蚀钢热轧钢：把钢锭加热到1300度左右，经热轧成板材，然后空冷。正火钢：钢板轧制和冷却后，再加热到900度附近，然后在空气中冷却。调质钢：900度附近加热后放入淬火设备中水淬，后在600度左右回火处理。 控轧：采用控制钢板温度和轧制工艺得到高强度，高韧性钢的方法。热轧钢通常是铝镇静的细晶粒铁素体+珠光体组织。正火钢是在固溶强化基础上，加入合金元素在正火条件下通过沉淀强化和细化晶粒来提高强度和保证韧性的。热轧及正火钢焊接性分析：Q345（16Mn)裂纹脆化 1冷裂纹淬硬组织是引起冷裂纹的决定性因素。冷裂敏感性一般随强度提高而增加2热裂纹降低焊缝中碳含量和提高锰含量，解决了热裂纹问题。Si的有害作用也与促使S的偏析有关。再热裂纹采取提高

瓷砖国家检验标准

附件—瓷砖国家检验标准及常用术语 国家标准规定了干压陶瓷砖的定义、技术要求、试验方法、检验规则及标志、产品使用说明书、包装、运输、贮存和订货。瓷质砖执行GB/t4100‐2006附录g（吸水率e≤0.5%）；陶质砖执行GB/t4100‐2006附录l（吸水率e＞10%）。 1.尺寸偏差 瓷砖的尺寸包括边长（长度、宽度）、边直度、直角度和表面平整度。尺寸偏差是指这些尺寸平均值对于工作尺寸的允许偏差。 ①边长是瓷砖的长度和宽度尺寸指标。 ②边直度是反映在砖的平面内，边的中央偏离直线的偏差。 ③直角度是指瓷砖四个角的垂直程度（将砖的一个角紧靠着放在用标准板校正过的直角上，测量它与标准直角的偏差）。 ④边弯曲度——砖的一条边的中心偏离该边两角为直线的距离。 ⑤表面平整度是由瓷砖表面上的三点来测量的。 ａ．中心弯曲度——砖的中心偏离由砖4个角中3个角所决定的平面的距离。 ｂ．翘曲度——砖的三个角决定一个平面，其第4个角偏离该平面的距离。 2.表面质量： 优等品：至少有95%的砖距0.8米远处垂直观察表面无缺陷。 合格品：至少有95%的砖距一米远处垂直观察表面无缺陷。 为装饰目的而出现的斑点、色斑不认为是缺陷。 （缺陷一般指：如抛光砖黑点、针孔、阴阳色、缺花、崩角、崩边等；釉面砖还有落脏、针孔、熔坑等） 3.物理性能 ①吸水率：它是指陶瓷产品的开口气孔吸满水后，吸入水的重量占产品重量的百分比。国家标准规定吸水率≤0.5％的称为瓷质砖，（平均值不大于0.5％，单个值不大于0.6%，）吸水率＞10%的为陶质砖（陶质砖的吸水率平均值为e＞10%、单个值不小于9%，当平均值e＞20%时，生产厂家应说明）。 ②强度： ａ．瓷质砖：厚度≥7.5mm，破坏强度平均值不小于1300n；陶质砖：厚度≥7.5mm，破坏强度平均值不小于600n ｂ．瓷质砖断裂模数平均值不小于35mpa，单个值不小于32mpa,陶质砖断裂模数平均值不小于15mpa，单个值不小于12mpa ③抗热震性：经10次抗热震试验不出现炸裂和裂纹

抗热震性试验方法(水急冷-裂纹判定法)

耐火制品抗热震性试验方法 第三部分：水急冷—裂纹判定法 1 范围 YB/T376的本部分规定了耐火制品抗热震性试验方法（水急冷—裂纹判定法）的原理、设备、试样、试验步骤、结果计算等内容。 本部分适用于测定长水口、侵入式水口、塞棒及定径水口等耐火材料的抗热震性。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过YB/T376的本部分引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随手所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。 GB/T10325 定形耐火制品抽样验收规则 GB/T18930 耐火材料术语 3 定义 本部分采用和GB/T18930同样的定义 抗热震性thermal shock resistance 耐火材料抵抗温度急剧变化而不破损的能力 4 原理 一定形状和尺寸的试样，在规定的试验温度条件下，以水作为冷却介质，经受急热急冷的温度突变后，通过观察其表面是否出现裂纹来确定耐火材料的抗热震性。 5 设备 5.1 加热炉 加热炉应满足下列条件： A）加热炉应具有将试样加热到1200℃以上的能力； B）试验路应能插入Ф（100~250）mm×400mm试样一块； C）恒温时，炉内装样区的温度均匀，长度方向的温差不大于30℃。 5.2 热电偶 5.3 温度控制仪1级 5.4 流动水槽 5.5 机械手或夹具应能满足将试样送入炉中、从炉中取出、浸入水中、从水中取出的循环操作要求。 6 试样制备 6.1 试样数量按GB/T10325的规定执行，或协商确定。 6.2 如果试样的长度小于1m，可直接进行试验；如果试样的长度大于1m，则需从试样的工作端截取至少800mm进行试验，也可按其他有关规定进行。 6.3 制备好的试样，不得有裂纹等缺陷，并做好标记。 7 试验步骤 7.1 将加热炉预热到1100℃±10℃（或按技术条件、供需合同规定的试验温度）保温15min 后，迅速将试样插入炉膛内，插入深度为400mm，试样放入炉后，炉温降低不得超过100℃，并在10min内回复至试验温度，试样在该温度下保温20min。 7.2 取出试样，迅速将试样浸入5~35℃流动的水中，最大浸入深度为400mm，调节水流量使试验期间出水温升不大于20℃。

热裂纹和冷裂纹产生的原因

热裂纹和冷裂纹产生的原因 一、热裂纹的特征 热裂纹常发生在焊缝区，在焊缝结晶过程中产生的叫结晶裂纹，也有发生在热影响区中，在加热到过热温度时，晶间低熔点杂质发生熔化，产生裂纹，叫液化裂纹。 特征：沿晶界开裂（故又称晶间裂纹），断口表面有氧化色。 （2）热裂纹产生原因： ①晶间存在液态间层 焊缝：存在低熔点杂质偏析} 形成液态间层 热影响区：过热区晶界存在低熔点杂质 ②存在焊接拉应力 （3）热裂纹的防止措施： ①限制钢材和焊材的低熔点杂质，如S、P含量。 ②控制焊接规范，适当提高焊缝成形系数（即焊道的宽度与计算厚度之比）枣焊缝成形系数太小，易形成中心线偏析，易产生热裂纹。 ③调整焊缝化学成分，避免低熔点共晶物；缩小结晶温度范围，改善焊缝组织，细化焊缝晶粒，提高塑性，减少偏析。 ④减少焊接拉应力 ⑤操作上填满弧坑

二、冷裂纹的形态和特征 焊缝区和热影响区都可能产生冷裂纹，常见冷裂纹形态有三种 冷裂纹形态{ 焊道下裂纹：在焊道下的热影响区内形成的焊接冷裂纹，常平行于熔合线发展 焊指裂纹：沿应力集中的焊址处形成的冷裂纹，在热影响内扩展 焊根裂纹：沿应力集中的焊缝根部所形成的冷裂纹，向焊缝或热影响发展 a-焊道下裂纹；b-焊趾裂纹；c-焊根裂纹 特征：无分支、穿晶开裂、断口表面无氧化色。 最主要、最常见的冷裂纹为延迟裂纹（即在焊后延迟一段时间才发生的裂纹------- 因为氢是最活跃的诱发因素，而氢在金属中扩散、聚集和诱发裂纹需要一定的时间）。（2）延迟裂纹的产生原因 ①焊接接头存在淬硬组织，性能脆化。 ②扩散氢含量较高，使接头性能脆化，并聚集在焊接缺陷处形成大量氢分子，造成非常大的局部压力。（氢是诱发延迟裂纹的最活跃因素，故有人将延迟裂纹又称氢致裂纹） ③存在较大的焊接拉应力 （3）防止延迟裂纹的措施 ①选用碱性焊条，减少焊缝金属中氢含量、提高焊缝金属塑性 ②减少氢来源枣焊材要烘干，接头要清洁（无油、无锈、无水） ③避免产生淬硬组织枣焊前预热、焊后缓冷（可以降低焊后冷却速度） ④降低焊接应力枣采用合理的工艺规范，焊后热处理等 ⑤焊后立即进行消氢处理（即加热到250℃，保温2～6左右，使焊缝金属中的扩散氢逸出金属表面）。

焊接冷裂纹产生原因及防止措施

焊接冷裂纹产生原因及防止措施 【摘要】本文主要分析了焊接冷裂纹产生机理及影响因素，并根据分析依据制定出防止产生裂纹的措施。 【关键词】焊接冷裂纹；产生原因；防止措施 随着钢铁、石油化工、电力等工业的发展，在焊接结构方面都取向大型化、大容量和高参数的方向发展，有的还在低温、深冷、腐蚀介质等环境下工作，因此，各种低合金、高强钢、中高合金钢、超高强钢，以及各种合金材料的应用日益广泛。但是随着这些钢种和合金材料的应用，在焊接生产上带来了许多新问题，其中较为普遍而又十分严重的就是焊接裂纹。焊接裂纹不仅给生产带来许多困难，造成停产、停工，而且可能带来灾难性的事故。世界上好多焊接结构所出现各种事故中，除少数是由于设计不当、选材不合理和运行操作上的问题之外，绝大多数是由裂纹而引起的脆性破坏，因此，裂纹是引起焊接结构发生破坏事故的主要原因。为了能有效的减少由于焊接裂纹引起的事故，保障安全生产，保障生命财产，很有必要对焊接裂纹产生原因进行分析，并制定出防止产生裂纹的措施。 一、焊接裂纹的分类 在焊接生产中由于钢种和结构的类型不同，可能出现各种裂纹，裂纹的形态和分布特征都是很复杂的，有焊缝的表面、内部裂纹，有热影响区的横向、纵向裂纹，有焊缝和焊道下的深埋裂纹，也有在弧坑处出现的弧坑裂纹。如果按产生裂纹的本质来分，可分为：热裂纹、再热裂纹、冷裂纹、层状撕裂、应力腐蚀裂纹五大类。在这里我们将对冷裂纹进行讨论、分析。 二、焊接冷裂纹形成机理与影响因素 （一）焊接冷裂纹的形成机理 大量实践和理论研究证明，钢种的淬硬倾向，焊接接头含氢量及其分布，以及接头所承受的拘束应力状态是高强钢焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。 高强钢在淬硬时，特别是在焊接条件下，近缝区的加热温度很高，使奥氏体晶粒发生严重长大，当快速冷却时，粗大的奥氏体将转变为粗大的马氏体，从金属强度理论可以知道，马氏体是一种脆硬的组织，发生断裂时将消耗较低的能量，因此，焊接接头有马氏体存在时，裂纹易于形成和扩展。另外，在焊接过程中，由于热源的高温作用，焊缝金属中溶解了很多的氢，当焊缝由奥氏体转变为铁素体、珠光体等组织时，氢的溶解度突然下降，而氢在铁素体、珠光体中的扩散速度很快，因此氢就很快地从焊缝越过熔合线向未发生分解的奥氏体热影响区扩散。由于氢在奥氏体中的扩散速度较小，不能很快把氢扩散到距熔合线较远的母材中去，因而在熔合线附近就形成了富氢地带。当滞后相变的热影响区由奥氏体向马氏体转变时，氢便以过饱和状态残留在马氏体中，促使这个地区进一步脆化。