挂篮模板及结构设计计算书
(65+120+65)m连续梁桥三角挂篮
设
计
计
算
书
日期：2010年10月
目录
一、挂篮设计总则 (1)
1.1 设计依据 (1)
1.2 结构参数 (1)
1.3 设计荷载 (1)
1.4 荷载传递路径 (2)
1.5 挂篮结构材料 (2)
二、底篮模板 (3)
1.1 底模面板 (3)
（1）荷载 (3)
（2）面板验算 (3)
1.2 横肋计算 (4)
（1）荷载 (6)
（2）横肋截面特性 (6)
（3）强度 (6)
（4）挠度 (6)
三、底篮纵梁计算 (8)
1、箱梁两腹板之间、底板正下方纵梁计算 (8)
1.1受力分析 (8)
1.2强度计算 (8)
1.3刚度计算 (9)
2、处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 (9)
2.1受力分析： (9)
2.2强度计算: (9)
2.3刚度计算: (10)
四、底篮前托梁计算 (11)
1．受力分析 (11)
2．强度与刚度计算 (11)
五、底篮后托梁计算 (13)
1．受力分析 (13)
2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (13)
六、侧模支撑梁与内模滑梁计算 (15)
1．侧模纵梁计算 (15)
2．前、后分配梁 (16)
3．内模滑梁计算 (17)
七、吊杆与锚杆计算 (18)
1. 前吊杆校核 (18)
2. 后锚杆校核 (18)
八、中横梁及斜拉杆计算 (19)
1．中横梁计算 (19)
2．斜拉杆计算 (19)
九、前横梁计算 (20)
1. 受力分析 (20)
2. 强度 (21)
2.1前横梁断面特性 (21)
2.2计算结果 (21)
十、主梁计算 (21)
1. 受力分析 (21)
2. 强度计算 (22)
2.1主梁压应力 (22)
2.2主梁弯应力(CE段) (22)
2.3斜拉带 (23)
2.4立柱 (23)
2.5 销子校核 (24)
2.6 主桁后锚校核 (24)
3.主梁挠度 (25)
十、行走小车轴承计算 (26)
一、挂篮设计总则
1.1 设计依据
⑴《钢结构设计规范》（GBJ17-88）
⑵《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）
⑶《铁路桥涵施工设计技术规范》
⑷《(40+64+40)m连续梁桥施工图》(沪宁城际施图(通桥)-I-17)
1.2 结构参数
⑴悬臂浇筑砼箱梁共63段，分段长度为：1#～6#段3.5m，7#～14#段4m，边跨及中跨合拢段为2m；
⑵箱梁根部高度7m，跨中高度2.8m，箱梁根部底板厚100cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按2次抛物线变化。
⑶箱梁腹板根部厚70cm，跨中厚40cm，中间由两个箱梁节段变化，箱梁顶板厚度28cm。箱梁顶宽16.22m，底宽9.22m，顶板悬臂长度3.5m，悬臂板端部厚15cm，根部厚70cm。
详细参数见唐白河大桥主桥箱梁构造图。
1.3 设计荷载
⑴悬臂浇筑砼最大重量2263KN（1#块，87.04m3）。
⑵挂篮总重（包括箱梁内外模板）：86吨(系数0.38)。
⑶人群及机具荷载取2.5KPa。
⑷荷载参数：
①钢筋砼比重取值为26KN/m3；
②新浇砼动力系数取1.2；
③挂篮行走时冲击系数取1.1；
④施工时、行走时抗倾覆稳定系数不小于2.0；
⑤钢的材料特性：弹性模量E=2.06×102 GPa
泊松比μ＝0.3
密度ρ＝7850 kg/m3
υ32精轧螺纹粗钢筋：弹性模量E=2.0×102GPa
泊松比μ＝0.3
密度ρ＝7850 kg/m3
容许应力：
Q235：[σ]＝170 MPa [τ]=100 MPa
承压应力：[σj]＝300 MPa
Q345：[σ]＝250 MPa [τ]=150 MPa
承压应力：[σj]＝440 MPa
40Cr： d<100 mm [σ]＝385 MPa [τ]=220 MPa
高强精轧螺纹钢：[σ]＝600 MPa
1.4 荷载传递路径
本计算书根据各自的荷载情况对底纵梁、前托梁、后托梁、内滑梁、前后吊杆、前横梁、主桁架等各杆件的强度和刚度进行计算，并对节点板及销轴的强度进行了计算。
1.5 挂篮结构材料
挂篮主桁架、底纵梁、前托梁、后托梁、内滑梁、前横梁等采用组合型钢（Q235），吊带采用Q345钢，销子采用40Cr。
二、底篮模板
1.1 底模面板 （1）荷载
悬浇节段以1#块底板为最大厚度，新浇混凝土对底篮模板的压力标准值：
2055.1905.12
686
.0746.02605.1m KN h F =?+?
=??=γ 面板自重：
231628.0008.07850m KN m kg F =?=（kg N g 10=）
施工载荷：
225.2m KN F =
倾倒混凝土对底篮模板的压力设计值：
230.2m KN F = （2）面板验算
选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。 由于
9737.0450
380===s h L L y x ，查表知：最大弯矩系数0693.0-=o x
m K ，最大挠度系数00196.0=f K 。
a 、强度验算
取1mm 宽的板条为计算单元，荷载为： 232104024678.0mm N F F F F F =+++=
mm N q 024678.01024678.0=?=
mm N q K M x m o x
?=??==95.246380024678.00631.0..2
2max
22max max
3217014.2367
.10195.246.67.10816
1
m m N m m N W M m m W x x x <=?===??=
γσ
b 、挠度验算
o
x
f B F K f 4max
..
=
其中：24024678.0mm N F F ==）（应该是104F F F +=
m m N b Eh B m m
K x f .1066.9)
3.01(12181006.2)1(1238000196
.06
2
35230?=-????=-?===γ
E 为弹性模量，μ为泊松比。
则：mm f 1.0max = mm mm x f 1.076.0500
380
500][>===
满足要求。
1.2 横肋计算 （1）计算简图
计算载荷为：
mm N /1.11450024678.0450F =q 4=?=?
底模中横肋的最大间距为380mm 。因小纵肋最长者为380mm ，满焊在
横肋上，故按两端固定梁计算，见上示意图。 （2）强度的验算
1）板肋共同作用时确定面板的有效宽度b1；小纵肋间距较小，与面板板与小纵肋组合截面的应力值，见下示意图。
组合截面的形心：
y 1=S/A
33104.43)850(100544508mm S ?=+??+??= A=8?450+5?100=4.1?103mm 2
y 1=S/A= 3104.43?/4.1?103=10.6mm
y 2=108-10.6=97.4mm
截面惯性矩：
()()4
62323107.16.10850100512100546.108450128450mm ?=-+??+?+-??+?=I
截面弹性抵抗距：
351mm 106.1y ?=I
=
上W 342mm 1075.1y ?=I
=下W
弯矩按两端固定梁计算，查表得：
mm N ql M .6678524
3801.11242
2=?==
组合截面的最大应力：
2/8.317500
66785mm N W M ===
下σ 根据2/8.3mm N =σ，25.568450
==h
b ，查表得541=b ， 即得：b 1=54×8=432mm
2）强度验算：
b 1宽的面板与小肋组成的组合截面的截面形心：（见上图）
y 1=S/A
33108.42)850(100544328mm S ?=+??+??= A=8?432+5?100=3.96?103mm 2
y 1=S/A= 3108.42?/3.96?103=10.8mm
y 2=108-10.8=97.2mm
截面惯性矩：
()()4
62323107.18.10850100512100548.108432128432mm ?=-+??+?+-??+?=I 截面弹性抵抗距：
351mm 1057.1y ?=I
=
上W 342
mm 1075.1y ?=I
=下W
小纵肋的内力按五跨连续梁计算，查手册得最大弯矩系数为-0.105，最大弯矩：
N.mm 1682983801.11105.0ql 22=??-=?=系数M 最大应力：
2/6.917500
168298
mm N W M ===
下σ
（2）挠度验算
mm 0043.0107.11006.210080311.1644.0EI 100ql 6
54
4max
=??????=?=系数W
说明，底模面板和纵肋用料较大，可适当更改。
1.3 横肋计算
横肋与小纵肋、面板共同工作承受外力，底篮纵肋是横肋的支撑，横肋的计算简图简化为两跨连续梁。见下示意图。
（1）荷载
mm N h F q 85.11380031176.03=?=?=
（2）横肋截面特性
横肋采用槽钢[10，其截面特性：
4
43103.19839660mm I mm W x x ?==
（3）强度
底篮宽度在变化过程中,支撑横肋[10槽钢的两纵梁间距为1000mm ，则：
2
26
max max 622max 1708.3739660
105.1.105.18100085.118mm N mm N W M mm
N q M x x <=?==??=?==γσ （4）挠度
a 、悬臂部分挠度
底模悬臂部分主要承受箱梁腹板传来的荷载，底篮纵梁跨度设
300mm ，则:
mm
N h F q 32.62380164.02=?=?=悬臂端支撑横肋惯性矩： 44103.198mm I x ?=
]
[4.0500200500][15.010983.11006.2830032.62max 6
54
max f f m m a f m m f <====?????=
满足要求。
b.跨中部分挠度
!
][9.1500
941
500][15.0103.1981006.2100100085.11521.0max 4
54
max 满足要求 f f m m
f m m
f <====??????=
三、底篮纵梁计算
1、箱梁腹板之间、底板正下方纵梁计算 1.1受力分析
1.2强度计算
底篮普通纵梁选用I 32a 工字钢,特性为:
4
8
351011.11094.6mm
I mm W x x ?=?=
浇注1＃块砼时，处于两腹板之间、底板正下方的纵梁受力示意图
如图1所示。
kg 4600R 2
A ==
L qba kg 3764R 1
B ==L
qba
浇注7#块砼时，处于腹板之间、底板正下方的纵梁受力示意图
MPa MPa W M mm
N M x
17097.96.1073.6max max 7max <==
?=σ
如图2所示。
kg 3520R R 2
B A ==
=L
qba
1.3刚度计算
浇注1#块砼时，处于腹板之间、底板正下方的纵梁挠度最大，以1#块的荷载对纵梁进行挠度计算，参见上图。
当mm L
ba a x 24252
=+
=时（弯矩最大处） mm L
mm f 3.8]600
[23.2max
=<=
纵梁刚度满足要求。
2、处于箱梁腹板正下方的纵梁计算 2.1受力分析：
2.2强度计算:
处于腹板正下方的加强纵梁选用工字钢I 32a ，其截面特性为:
MPa MPa W M mm
N M x
1701.76.1028.5max
max 7
max <==
?=σ
4
8351011.11094.6mm I mm W x x ?=?= 浇注1#块砼时，处于斜腹板正下方的纵梁受力示意图同图1所示，则：
mm N M .1042.97max ?=
MPa MPa W M x
1707.135max
max <==
σ kg 6576R A =
5380kg
R B = 浇注7#块砼时，处于腹板正下方的纵梁受力示意图同图2所示，则：
mm N M .1064.67max ?=
MPa MPa W M x
1707.95max
max <==
σ kg 4428R A =
2.3刚度计算:
浇注1#块砼时，处于腹板正下方的纵梁挠度最大，以1#块的荷载对
纵梁挠度进行计算，参见图1。 当mm L ba a x 24252
=+
=时（弯矩最大处） ]
[3.86005000600][1.3max
max
f f mm L f mm
f <==== 纵梁刚度满足要求。
四、底篮前托梁计算
1．受力分析
2．强度与刚度计算
（1）对前托梁进行受力分析时，以1#块荷载对其进行计算且不考虑工作梁带来的荷载（很小），则前托梁受力示意图如图3所示。
P=215KN，q=39KN/m
（2）前托梁断面特性：
前托梁断面结构见图4所示：
槽钢[32a 截面特性：
组合截面特性：
3
64
823
7
1081.121008.32
)1651029012
10290(1051.72m m h
I
W m m I x x x ?==?=???+?+??=
（3）计算结果
对图3的计算采用“手工”计算较为繁琐，采用“电算”更为准确，其计算结果如下：
mm N M .104.1196max ?=
最大弯应力：MPa MPa W M x
17066max
max <==
σ 在中点处，挠度：mm f 12.08.0f f 1=+=+=“‘
在距左端1073mm 处，挠度：mm f 0.10002.01f f 2=+=+=“‘ 故最大挠度：mm f 1max =
支座反力：kN R R kN R R E B F A 215147==== （ kN R R D C 167==）
4
713511051.71069.4mm I mm W x x ?=?
=
五、底篮后托梁计算
1．受力分析
2．强度与刚度的计算（浇注砼时）
（1）对后托梁进行计算时，以1#块荷载对其进行验算，在浇注时不考虑箱梁两侧的吊点受力，同时也不考虑工作梁带来的荷载（很小），则后托梁受力示意图如图5所示。
q=48KN/m
图5，均布载荷
（2）后托梁断面特性
后托梁采用断面结构如图6所示，其截面特性:
槽钢[36a
组合截面特性：
3
64
823
8
1033.221042.42)1851029812
10298(1019.12m m h
I
W m m I x x x ?==?=???+?+??=
(3) 计算结果
对图5的计算同样采用“电算”，其结果如下： KN/m 159Mmax =
最大弯应力：MPa MPa W M
x
1702.68max max <==σ
挠度采用“手算”。
在中点处，挠度：mm f 58.213.145.1f f 1=+=+=“‘
在距左端2956x =处，挠度：mm f 5.16.09.0f f 2=+=+=“‘ 故最大挠度：mm f 58.2max =
支座反力：kN R R kN R R C B D A 340195====
以上结果可知，后托梁在浇注砼的强度和刚度均能满足要求。
4
813511019.1106.6mm I mm W x x ?=?=图6
六、侧模支撑梁与内模滑梁计算
1．侧模纵梁计算
（1）纵梁的受力分析
箱梁翼板的最大重量:
kg G 78101260041.371=??=
取侧模板自重 kg G 58402=
振捣载荷2kpa ，施工载荷1.5kpa ，将其转化为重量： kg G 49005.34)150200(3=??+=
箱梁翼板重心距箱梁内边缘的距离：
mm e 1339=
箱梁翼板重心距外纵梁距离：
mm d 158********=-=
箱梁翼板重量与侧模板重量传予内纵梁与外纵梁的荷载可近似按
图7所示计算：
P=286KN
内、外纵梁承受的荷载为：
kN R A 47= (外纵梁) kN R B 239= (内纵梁)
内、外纵梁的受力示意图如图8所示：
m kN q m kN q 11.754
4759.754
239
====外纵梁
内纵梁
（2）纵梁强度计算
内、外纵梁分别选用工字钢I 45a 、I 25a ，其抗弯截面模量特性分别为：
4
7x23
5
248x1361mm 1002.5I 1002.4mm 1022.3I 1043.1?=?=?=?=mm W mm W x x
内、外纵梁弯矩：
mm N M ??=8max 1079.1内纵梁 mm N M ??=7max 1053.3外纵梁
内、外纵梁最大弯应力：
MPa MPa W M x
170125max max <==
内纵梁
内纵梁σ
MPa MPa 17087max <=外纵梁
σ
内、外纵梁支座反力：KN 120R =内 KN 5.23R =外 内、外纵梁挠度：
满足要求
外内 [f]f mm
5.12400
5000
400l [f]mm
8.8f mm
7f max max max ===== 2．前、后分配梁
（1）受力分析
前、后分配梁承受由侧模传来的荷载，其受力示意图如图9所示：
（2）计算结果
对图9受力模式进行“电算”可知：mm N M .107.46max ?= 前、后分配梁选用双槽钢[20a ，截面特性：
MPa MPa W M m m W x x 170131056.3107.41056.321078.15
6
max max
3
55<=??==?=??=α 前、后分配梁支座反力：KN
R KN R B A 2.1303.13==
由于支座与载荷相对位置很小，故不需计算挠度。
3．内模滑梁计算
（1）滑梁受力分析
箱梁顶部砼通过内模传给单条滑梁的最大荷载： kg G 821626004)2/58.1(1=??=
取内模自重传给单条滑梁的荷载：
kg G 15002=
内滑梁受力示意图参见图8：
mm
N M m m kg q .1029.7KN/3.2424297
max ?===
（2）滑梁强度
内滑梁选用工字钢I 36b ，其截面特性：
4
8
351065.11019.9mm
I mm W x x ?=?=
最大弯应力：
MPa MPa W M x 1707910
19.91029.75
7max max
<=??==σ 最大挠度：
满足要求
[f]f mm 5.12400
5000
400l [f]mm
5.5f max max ===
= 支座反力；KN R R B A 3.48==
大学生结构设计大赛计算书模板
枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月
理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)
一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择
主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。
挂篮计算书
1．概述 本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。 图1.1 挂篮总体结构 - 1 -
图1.2 挂篮总体结构 挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态 荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠
建筑结构设计计算书
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
钢结构设计计算书模板
MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程____________ 姓名 _______________ 学号：_____________________ 指导老师：__________________
目录 设计资料和结构布置 ---------------------------------1 1. 铺板设计 1.1 初选铺板截面----------------------------- 2 1.2 板的加劲肋设计---------------------------- 3 1.3 荷载计算------------------------------- 4 3. 次梁设计 3.1 计算简图-------------------------------- 5 3.2 初选次梁截面----------------------------- 5 3.3 内力计算------------------------------- 6 3.4 截面设计------------------------------- 6 4. 主梁设计 4.1 计算简图 --------------------------------- 7 4.2 初选主梁截面尺寸 ---------------------------- 7 5. 主梁内力计算 5.1 荷载计算------------------------------- 9 5.2 截面设计------------------------------- 9 6. 主梁稳定计算 6.1 内力设计 --------------------------------- 11 6.2 挠度验算 --------------------------------- 13 6.3 翼缘与腹板的连接 ---------------------------- 13 7 主梁加劲肋计算 7.1 支撑加劲肋的稳定计算 --------------------------- 14 7.2 连接螺栓计算----------------------------- 14 7.3 加劲肋与主梁角焊缝 -------------------------- 15 7.4 连接板的厚度 -------------------------------15 7.5 次梁腹板的净截面验算------------------------ 15 8. 钢柱设计 8.1 截面尺寸初选----------------------------- 16 8.2 整体稳定计算----------------------------- 16 8.3 局部稳定计算 -------------------------------17 8.4 刚度计算------------------------------- 17 8.5 主梁与柱的链接节点 -------------------------- 18 9. 柱脚设计 9.1 底板面积 --------------------------------- 21 9.2 底板厚度------------------------------- 21 9.3 螺栓直径 --------------------------------- 21 10. 楼梯设计 10.1 楼梯布置------------------------------ 22
挂篮模板计算书
挂篮模板计算书 模板计算 外侧模计算 荷载计算 （1）新浇混凝土的侧压力（F1） 根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重rc=26KN/m,浇筑速度v=h,入模 温度t=15C0。 F=B 1 B 2 丫cT（S（12））= ***26**A（1 /2））= m2:考虑可能的外加剂最大 影响，取系数,则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算,侧压力标准值乘进行折减。 F1=**= m2 （2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数。所以 F2=x 6= KN/ m2 （3）侧压力合计（F3）v/T F3= F1+ F2=+= m2 模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。模 板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1 值。 钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。 其中面板为6mm 厚钢板；横筋间距350mm 的【10 槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算： 上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋 的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。 1.钢面板计算
钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。一块面板的宽度一般在1m 左右，肋的间距为350mm ，故面板按三跨连续梁计算。模板板面为6mm 厚钢板，横肋为【10 槽钢，背楞为双排［10 槽钢。 （1）强度验算 跨度/板厚=350/6=v 100,属于小挠度连接板。查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为。 取10 mm为计算单元，荷载为： q=x 10=mm 经计算得： Mx=系数*ql2=**350*350=mm 截面抵抗矩：Wx= 6 = 60mm 3 式中b ---- 板宽，取10 m h -- 板厚，取6 m 面板最大的内力为：c x= Mx/Wx = 60 = mmvf=215 N/mm （2）挠度计算 3 max =系数*ql422 100EI=**350 100*210000*1804vm 强度、刚度均满足要求！ 横肋计算 横肋采用［10 槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, lx= 1983000 mm4，Wx= 39660 mm3。间距350mm左右，桁架间距为1000mm，横肋支撑在桁架上，按跨度 1000mm 简支梁计算： 跨中最大应力为： M = ql2= *350*（10009）/8 = N/mm fw = M/Wx = MPav215MPa,强度满足要求！ 跨中最大变形为：△二5ql4/（384EI）=V 1000/400=，满足变形要求！ 桁架计算 桁架内侧采用双［12槽钢，其它的采用单［10槽钢。（简图如下）
midas挂篮计算书
石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书
1 概况 石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的 一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据 （1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图； （2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；
框架结构设计计算书
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
土木工程结构设计计算书设计说明
建筑部分 1.建筑设计 1.1.总平面设计 本工程总建筑面积50002m，层数为8层，底层层高3m,余层层高3m。本建筑位于城市主干道南侧，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。 1.2.平面设计 本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。 1.3.立面设计 建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。 1.4.剖面设计 剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。
1.5. 设计资料 1.5.1. 工程名称 明珠花园8层框架住宅楼毕业设计 1.5. 2. 设计数据 某房地产开发一栋8层住宅楼，总建筑面积约25000m ，楼层层高3.0m 。 结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础采用钢筋混凝土独立基础。 风向：地区主导风为西北风。 风荷载：基本风压0.45a KP ，基本雪压0.35a KP 。 地基承载力：从上至下，填土层：厚度0.8m ，重度16/KN m γ=，地其承载力90ak a f kp =； 粉质粘土层：厚度0.8m ，重度19/KN m γ=，地基承载力140ak a f kp =； 粉土层：厚度0.7m ，重度18/KN m γ=，地基承载力130ak a f kp =； 中沙层：厚度0.5m ，重度17/KN m γ=，地基承载力150ak a f kp =； 精密卵石层：厚度3.1m ，重度20/KN m γ=，地基承载力300ak a f kp =. 地下水位标高-4.0m 。 1.5.3. 施工说明 （1）楼面采用水磨石楼面 10厚水磨石楼面 20厚1:3水泥砂浆找平层 120厚现浇钢筋混凝土楼板 20厚水泥砂浆抹底
钢结构设计计算书
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
结构设计大赛计算书模板
第1组 设计说明 作品名称龙骨桥 作品重量342g
建筑方案说明 1、建筑材料 A0绘图纸两张、200ml白乳胶、线。在实际制作中常常在白纸之间刷上胶，故所用的材料实际上是纸胶复合材料。根据组委会提供的参考资料可知：纸胶复合材料受拉时呈现线弹性和脆性，受拉弹性模量为E t=2492.2 N/mm2，抗拉强度设计值为f t=32.91N/ mm2；不失稳的情况下纸管的抗压强度设计值为E c=7.18 N/mm2，是理想的弹塑性材料，受压弹性模量为f c=831.89 N/mm2。其抗拉强度设计值f t是抗压强度设计值f c的4倍多，可见纸的受拉性能比受压性能好的多。 2、建筑工程 我们利用纸胶的抗拉、抗压和抗弯性能，及绳子的抗拉强度高而无刚度特点，用纸胶构件和绳子搭制一座跨度1040mm，桥宽190mm 的纸桥。通过最合理的结构设计，构件尺寸设计和最优的构件组装方法，以达到在用料最省的条件下尽可能地通过更大的荷载，使荷质比达值最大，充分发挥材料的力学性能。 结构设计说明 1、结构的选型 按设计要求，小车的速度较慢，故可以不考虑荷载的动态效应，即把每一时刻的荷载都当作静荷载处 理。小车从杆的一端移到另一端，内应 力最大处的包络图如右图所示，为一抛
物线方程y=-(x-1/2)^2+1/2,取其为设计拱轴线，在拱的构造上我们用三根杆做成梯形来代替合理拱轴线。 拱桥按桥面的位置分为上承式，中承式，下承式。 上承式桥优点是桥面系构造简单，拱圈与墩台的宽度较小，桥上视野开阔，施工方便；缺点是桥梁的建筑高度大，纵坡大和引桥长。一般用在跨度较大的桥梁。 中承式桥的优点是建筑高度较小，引道较短；缺点是桥梁宽度大，构造较复杂，施工也较麻烦。 下承式桥的优点是桥梁建筑高度很小，纵坡小，可节省引道长度；缺点是构造复杂，拱肋施工麻烦。一般用于地基差的桥位上。 按照有无水平推力分可分为有水平推力和无水平推力。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台无水平推力作用的拱桥。其推力由刚性梁或柔性杆件承受，属于内部超静定、外部静定的组合体系拱桥。适用于地质不良的桥位处，墩台与梁式桥基本相似，体积较大，只能做成下承式桥，建筑高度很小，桥面标高可设计的很低，降低纵坡，减小引桥长度，因此可以节约材料。但是，结构的施工比较复杂。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台有水平推力作用的拱桥。水平推力可减小跨中弯矩，能建成大跨度的桥梁。造型美观，城市桥梁一般优先选用，可做成上承式、中承式桥。缺点是，对地质要求很高，为防止墩台移动或转动，墩台须设计很大，施工较麻烦。 我们知道在纸桥加载的时候，并没有提供水平力，由这一点在综合考虑以上两方面我们采取的是下承式拱桥。主拱和承梁的截面选
挂篮计算书示例
第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数
挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；
荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：
四、挂篮计算 1、外导梁
1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------
挂篮计算书(-3-30)
目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。 概况............................................... 错误!未定义书签。 计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。 荷载组合............................................ 错误!未定义书签。 参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。 挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。 底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。 底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。 侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。 吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。 前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。 挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。 后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。 挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。
毕业设计结构计算书(格式模板)
湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日
湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）
湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：
(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书
（40+56+40）m连续梁 三角形挂篮计算书 兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月
1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构 挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。 图1挂篮总体结构 主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中
心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。 图2 主桁架 底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。
图3 底模平台 模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。 图4 外侧模
图5 内模 悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。 锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。 图6 主桁架后锚 走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。 内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。
XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲
60+100+60m连续梁挂篮计算 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况 本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。 箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：
Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 浇筑混凝土动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 恒载分项系数K1=1.2； 活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载 箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算； 施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；
路面结构设计计算书
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E