飞灰和炉渣可燃物测定方法

飞灰和炉渣可燃物测定方法

Test Methods for Combustible Matter in Fly Ash and Cinder from Coal

DL/T567.6—1995 1主要内容和适用范围

本标准规定了燃煤锅炉排出的飞灰和炉渣中可燃物含量的测定方法。

本标准适用于所有燃煤锅炉灰渣可燃物的测定，其中方法A和B均可用于例行监督，此外方法B还适用于锅炉机组性能考核及热力计算等精密测量。当两方法结果矛盾时，以方法B为仲裁方法。

2 引用标准

DL／T567.3飞灰和炉渣样品的采集

DL／T567.4入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备

GB212煤的工业分析方法

GB218煤中碳酸盐二氧化碳含量的测定方法

3方法A

3.1 方法提要

称取一定质量的飞灰或炉渣样品，使其在815±10℃下缓慢灰化，根据其减少的质量计算其中的可燃物含量。

3.2仪器设备

3.2.1箱形电炉：能保持温度为815±10℃。炉膛有足够的恒温区；炉后壁的上部带有直径为25～30mm 的烟囱，下部离炉膛底盘20～30mm处有一个插热电偶的小孔，炉门上有一个直径为20mm的通气孔。3.2.2 分析天平：感量0.0001g。

3.2.3瓷灰皿：长方形，底长45mm，宽22mm，高14mm。

3.3分析步骤

3.3.1按DL／T567.3《飞灰和炉渣样品的采集》采集飞灰或炉渣样品；

3.3.2按DL／T567.4《入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备》制备出粒度小于0.2mm的灰渣样品；

3.3.3按GB212中缓慢灰化法测定灰、渣的灰分(A ad%)。

3.4结果计算

CM ad＝100－A ad，% (1)

式中CM ad——空气干燥基灰渣样的可燃物含量，%。

4方法B

4.1方法提要

对于锅炉机组性能考核及精确的热力计算，应同时测定其中水分和碳酸盐二氧化碳含量，并在方法A 测定结果中把这部分予以扣除。

4.2仪器设备

见3.2节及GB212和GB218的规定。

4.3分析步骤

4.3.1按GB212空气干燥法测定灰、渣空气干燥基水分(M ad，%)和灰分(A ad，%)；

4.3.2按GB218测定灰、渣中碳酸盐二氧化碳含量(CO2)car,ad，%。

4.4结果计算

CM ad＝100－A ad－M ad－(CO2)car,ad，% （2）5测定结果精密度

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降低锅炉飞灰_炉渣可燃物含量的措施

降低锅炉飞灰、炉渣可燃物含量的措施 傅　松,李永华,陈鸿伟 (华北电力大学,河北　保定　071003) 关键词:锅炉;经济性;飞灰、炉渣可燃物 摘　要:分析了某电厂锅炉飞灰、炉渣可燃物含量高的原因及影响因素,介绍了为降低这项损失所采取的措施及效果。 中图分类号:T K22711 文献标识码:B 文章编号:100129529(2002)0620012203 煤耗是火力发电机组最主要的经济技术指标之一,煤耗的高低直接影响到机组效率和节能降耗的成败。目前,我国的火力发电机组与发达国家的同类型机组相比,机组的经济性,尤其在煤耗方面还存在着相当大的差距,要想提高机组效率,大幅度降低煤耗刻不容缓。 影响煤耗的因素很多,飞灰和炉渣可燃物的含量是最重要的一项指标。由于国内机组的类型较多,因此处理方法也不同,下面仅针对某电厂锅炉进行分析和讨论。 1　飞灰、炉渣可燃物含量高的原因 某火力发电厂装有2台300MW机组,锅炉为D G1025 18122 4型亚临界压力、单炉膛、一次中间再热的自然循环汽包锅炉,燃用煤种为晋中贫煤,采用钢球磨(4台350 600)中间仓储式热风送粉系统,燃烧器为逆时针旋转的四角切圆直流摆动式燃烧器,采用双切圆布置方式,假象切圆分别为<700和<500,4台机组于1993年和1994年先后投产。 自投产以来,飞灰、炉渣可燃物含量平均值在25%以上,直接影响着机组的经济运行。造成问题的原因主要有以下几方面: 111　锅炉设计不合理 研究表明,燃用贫煤的锅炉假想切圆一般应在<1000以上,炉膛断面、容积热负荷分别在119×107kJ (m2?h)和4118×105kJ (m2?h),而该厂的假想切圆为<700和<500,断面热负荷为11583×107kJ (m2?h),容积热负荷为31701×105kJ (m2?h)。这说明设计炉膛热负荷过低,炉膛断面和容积尺寸过大,导致燃烧强度不够,而且切圆小造成炉膛火焰充满度不好,最终出现燃烧不稳定、燃烧不完全,这也是飞灰、炉渣可燃物含量高主要原因。 112　燃烧器布置不合理 燃用挥发分低的贫煤时,着火比较困难,为强化着火,燃烧器一般采用集中布置。而该厂燃烧器分上、下2大组布置,一、二次风喷口间隔排列,自上而下共有A、B、C、D、E5层一次风口、8层二次风口和2层三次风。对于燃用贫煤的锅炉,这种布置方式很不合理,因为上下距离太大不利于集中燃烧,出现燃烧不稳、燃烧不完全是必然结果。113　煤粉过粗 该厂燃用的煤种可燃基挥发分一般在15%左右,相应的对煤粉细度要求较高,R90=11%～12%。该厂每台制粉系统设计出力30t h,修正到该厂煤种和煤粉细度,出力应该为35～40t h。而实际运行中为节约厂用电,满负荷时才运行3套制粉系统,原煤耗量在130t h左右;240MW以下负荷一般只运行两套制粉系统,原煤耗量在102t h左右,致使制粉系统超出力运行,必然造成粗粉。另外,设备本身也有一些问题,加上运行调整不当,煤粉细度很难保证在规定范围内。煤粉过粗,就会造成燃烧不稳、燃烧不完全,导致飞灰、炉渣可燃物含量高。 114　运行调整不当 运行调整是燃烧好坏的重要因素。要组织良好的燃烧,风量的控制,一、二次风速的配比及风粉的控制方式等应当合理。而该厂在运行中往往出现下列几种情况。 (1)高负荷时氧量控制过小,低负荷时氧量控制过大,这对燃烧的稳定性和安全性都有较大的影响。 (2)一、二次总风压变化。虽然一次风总风压 21华东电力2002年第6期

第三章 熔体的结构与性质(完整)

第三章熔体的结构与性质 一、名词解释 1、金属液的类晶结构:金属液在过热度不高的温度下具有准晶态结构，即金属液中接近中心原子处原子基本呈有序的分布，与晶体中相同（即保持近程有序），而在稍远处原子的分布几乎是无序的（即远程有序消失）。 2、铁液中的群聚态：过热度不高（10%-15%）的铁液，在一定程度上仍保持着固相中原子间的键。但原子的有序分布不仅局限于直接邻近于该原子的周围，而是扩展到较大体积的原子团内，即在这种原子团内保持着接近于晶体中的结构，这被称为金属液的有序带或群聚态。 3、（还原性渣）炉渣的还原性：指炉渣从金属液中吸收氧，使之发生脱氧反应的能力。 4、（氧化性渣）炉渣的氧化性：指炉渣向与之接触的金属液供给氧，使其中的杂质元素氧化的能力。（炉渣向金属液供给氧的能力。） 5、炉渣的磷容量：熔渣具有容纳或溶解磷酸盐或磷化物的能力。 6、炉渣的容量性质：炉渣具有容纳或溶解某种物质的能力。 7、炉渣的硫容量：炉渣具有容纳或溶解硫的能力。 8、炉渣的碱度：指炉渣中主要碱性氧化物含量与主要酸性氧化物的含量比值。 9、炉渣的熔点：加热时固态炉渣完全转变为均匀液相或冷却时液态开始析出固相的温度。 10、炉渣的表观（黏度）粘度：当炉渣内出现了不溶解的组分质点或是在温度下降时，高熔点组分的溶解度减少，成为难溶的细分散状的固相质点而析出，炉渣变为不均匀性的多相渣，其粘度（黏度）比均匀性的渣的粘度（黏度）大得多，不服从牛顿（黏）粘滞定理，则其粘度称为表观粘（黏）度（炉渣成为非均匀性渣）。 11、表面活性元素：能够导致溶剂表面张力剧烈降低的元素，如微量的O S N等。 12、表面活性物质：能导致溶剂表面张力剧烈降低的物质。 二、填空 1、在冶金生产中，认为氧、硫等是铁液的表面活性元素，其原因是：氧硫等元素的存在会导致铁液的表面张力显著降低。 2、反应[Si]+2(FeO)=(SiO2)+2[Fe] ，反应[C]+(FeO)=CO+[Fe]，[FeS]+(CaO)=(CaS)+[FeO]，[Mn]+(FeO)=(MnO)+[Fe]，[S]+(CaO)=(CaS)+[O]的离子方程式为：[Si]+4( O2-)+2(Fe2+)=(SiO44-)+2[Fe]；C]+(O2-)+(Fe2+)=CO+[Fe]；[ S] +（O2-）=（S2-）+[O]；[Mn]+(Fe2+)=(Mn2+)+[Fe]；[S]+( O2-)=(S2-)+[O]。其依据的理论是：熔渣的离子结构理论、金属的群聚态理论。 SiO的3、依据炉渣的分子理论，炉渣中氧化物的存在（质点）形式有两种形式。比如 2 存在形式为（自由的SiO2（简单氧化物）和复杂化合物（结合）（2CaO.SiO2、CaO.SiO2、CaO. FeO .SiO2、2FeO.SiO2）。能与金属液作用的质点是自由氧化物形式。 4、在铁为溶剂的溶液中，若元素之间的相互作用系数为负值，说明：元素A与元素B质点

飞灰含碳量高的原因及对策

飞灰含碳量高的原因 a. 当排烟氧量增加,飞灰可燃物降低,燃烧效率上升。综合考虑不致使排烟热损失过度增大的前提下,适当提高过剩氧量。推荐的排烟氧量控制值如下: 315 % (MCR) : 412 % (85 %MCR) ; 510 % (70 %MCR) ;610 %(55 %MCR) ;810 %(30 %MCR) 。二次风风压低和风量不足的问题, 建议对风道和预热器进行彻底检查找漏, 也可将二次风小环管即播煤风改用一次风代替, 相应增加了二次风大环管即燃烧风风量。如果上述改进后二次风压、风量还不够, 建议对二次风机进行增容。 b. 随着床压升高, 飞灰可燃物有规律减小。 运行中在综合考虑其他因素(如床体良好流化、正常排渣、合理的风机电耗) 的前提下, 可适当提高床压在510～615 kPa 范围, 以降低飞灰可燃物。 c. 飞灰可燃物随着燃煤挥发分提高而降低。 大化电厂CFB 锅炉主要烧辽宁西马煤, 挥发分很低, 与无烟煤接近, 属于难以着火和极难燃尽的煤种。要降低飞灰可燃物后尽可能采用高热值、高挥发分的煤种, 但也需综合考虑各有关技术经济因素, 如: 锅炉热效率、结焦的危险、运行成本、检修周期及费用、煤价及运费等。 要严格控制入炉煤粒度< 10 mm , 煤的粒度分布也要符合要求, 中位径( X50) 在2 mm左右。这需要加强燃料设备维护, 当破碎机筛板、环锤磨损超标时及时维修或更换。在破碎机出现堵煤时, 立即安排人力扒放, 严禁旁路上煤。雨季期间, 保持燃料厂房内卸煤沟贮煤量, 不从露天煤场上煤, 可以有效地减少二级破碎堵煤现象。 d. 对于难燃煤种, 适当提高床温可以降低飞灰可燃物。当然要综合考虑脱硫反应的最佳温度和煤的变形温度等, 床温的控制不宜超过950 ℃。 e. 提高旋风分离器的效率, 降低飞灰可燃物含量。将入口烟道缩口适当提高分离器进口风速,适当加长中心筒长度都可以提高分离器效率。 f . 采用飞灰再循环可以将未能燃尽的飞灰可燃物引入炉膛再次燃烧, 可以有效地降低飞灰可燃物含量。影响锅炉热效率的主要因素为排烟热损失( q2)和固体未完全燃烧热损失( q4) , 减少固体未完全燃烧损失主要通过降低飞灰可燃物含量来实现。大化热电厂CFB 锅炉设计q4 为2148 % ,实际在5 %左右。因此优化锅炉运行方式,降低飞灰可燃物含量,对提高锅炉的热效率和经济运行具有重要意义。 目前虽然锅炉飞灰、制粉单耗均已达较好水平，对飞灰、制粉单耗、煤粉细度也始终进行着跟踪调整，并已下达运行操作卡片。然而飞灰偏大问题一直未能得到根本解决。飞灰含碳量有所好转，但仍不能控制在国家规定标准以内。我厂为节约用水而采用的干除灰系统即将全面投运，综合利用灰渣的粉煤灰砖厂即将投产，也面临无原料的问题。为此我们重新组织在#5炉进行了燃烧调整试验，以期找出影响大渣含碳量大

采制样填空题

采制样填空题

1火车顶部采样时需挖坑至__0.4__米以下采取，在煤堆上采样时应先除去__0.2__米表面层后采取。 2按现行国家标准，制备存查用煤样时，其质量至少应为__500_克，可在煤样制备到最大粒度小于_3_mm 或_1_mm时分取。 3按现行国家标准，一般分析煤样至少应制备出__100___克，粒度≤6mm 的全水分煤样至少应制备出___500__g，粒度≤13mm的全水分煤样至少应制备出___2__kg。 4标称最大粒度是指与筛上物累计质量分数最接近（但不大于）__5__%的筛子相应的筛孔尺寸。 5煤堆上不采取仲裁煤样，必要时应采用___迁移煤堆，在迁移过程中采样_的方式采样。 6我国煤炭按煤化程度不同可分为褐煤烟煤无烟煤，其中__褐煤__煤在空气中最易氧化，在制样时宜在低于__40__℃的环境下进行干燥。 7我国煤炭产品按其用途、加工方法和技术要求划分为__5__大类，28个品种。 8煤的工业分析项目包括水分、灰分、挥发分、（固定碳）。 9缩分机（包括破碎缩分机）检验内容应包括_精密度___和_系统偏差_____。 10在煤样粉碎到__0.2___mm之前，应用磁铁将煤样中铁屑吸去，再粉碎到全部通过孔径为___0.2__mm筛后并干燥装瓶。 11空气干燥方法为：将煤样放入盘中，摊成均匀的薄层，于温度不超过_50_℃下干燥。如连续干燥1h后，煤样的质量变化不超过_0.1_%,即达

到空气干燥状态。 12 制备粒度要求特殊的试验项目所用的煤样，应在破碎时采用_逐级破碎_ 的方法，即调节破碎机破碎口，只使大于要求粒度的颗粒被破碎，小于要求粒度的颗粒不再被重复破碎。 13 采样铲的长和宽均应不小于被采煤最大粒度的__2.5~3__倍。 14 如一批煤的煤样分成若干分样采取，则在各分样的制备过程中分取全水 分煤样，并以各分样的_加权平均值_作为该批煤的全水分值。 15 采样精密度一般以干基灰分（Ad ）（煤质指标）表示。 16 缩分煤样时，除水分大、无法使用机械缩分者外，应尽可能使用_二分器 __和缩分设备_，以减少缩分误差。 17 GB475-1996商品煤样采取方法中采样精密度规定，对于原煤、筛选煤， 当干基灰分≤20%时为__±1/10A d ____，当干基灰分＞ 20%时为_±2%____。 18 火车、汽车及船舶运输的1000t 原煤至少应采取的子样数目为__60____， 煤量超过1000t 时子样数目的计算公式为1000 M N =。 19 煤流中采样的子样时间间隔计算公式为nG Q T 60≤。 20 制样时煤样水分过大可在温度低于__50_℃的鼓风干燥箱内适当干燥再 破碎和缩分（易氧化煤除外）。 21 空气干燥法测定煤的空气干燥基水分时要在空气流中、于___105~110_____℃温度条件下进行干燥，对于烟煤干燥___1__h ，无烟煤干燥____1.5____h 。

飞灰含碳量的影响因素

飞灰含碳量的影响因素概括起来主要有三方面：燃料特性、锅炉结构及其附属设备、锅炉的运行 燃料特性主要包括煤的热值、挥发分含量及煤的粒度。 一燃料特性 1. 当煤质变化时，床温床压将出现大幅波动，虽然可以通过调整配风进行调整，但燃烧工况的恶化必然导致飞灰含碳量的增加。对于挥发分含量较高、结构比较松散的烟煤、褐煤和油页岩等燃料，燃烧速率较高，飞灰含碳量较小。对于挥发分含量低，结构密实的无烟煤、石煤等相同条件下飞灰含碳量要高出很多 煤种对飞灰含碳量的影响很大，对于挥发分含量较高、结构比较松软的烟煤，褐煤和油叶岩等燃料，当煤进人流化床受到热解时，首先析出挥发分，煤粒变成多孔的松散结构，周围的氧向粒子内部扩散和燃烧产物向外扩散的阻力小，可以提高燃烧速率，降低飞灰含碳量。对于挥发分含量少，结构密实的无烟煤、石煤等，当煤粒表面燃烧后形成一层坚硬的灰壳，阻碍燃烧产物向外扩散和氧气向内扩散，燃煤燃层困难，灰壳所包覆的碳核中。 一般而言，飞灰含碳量随煤种干燥基挥发分含量增加而减少，但也要注意到挥发分高、含灰量低的烟煤的煤由于剧烈的一次破碎和二次破碎产生大量的细焦碳颗粒，从而增加飞灰含碳量。而对于含灰量高、含碳量低的煤颗粒增加，其燃烧所产生的飞灰颗粒的含碳量降低。经研究如果以干燥无灰基挥发分除以发热量所得的数值作为一个煤质指标，会发现飞灰含碳量和煤质之间明显的相关关系。2．煤的粒径 煤的颗粒粒径影响流化质量和稀、浓相区的颗粒浓度。在一定的运行风速和给料量下，床料的粒度决定了颗粒在床内的行为。当煤的颗粒粒径增大后，稀相区颗粒浓度减小，而浓相区颗粒浓度增加。研究表明，颗粒浓度越高，颗粒的扰动也越大，相互间的碰撞的机会也越多，传热系数就大。由此可知，当燃煤粒径增大后，燃烧室上部燃烧份额偏少，燃烧温度偏低，燃烧效果变差和受热面发挥不了应有的吸热作用，会造成过热蒸汽温度偏低，蒸汽参数得不到保证。 煤的颗粒粒径增加对蒸发量的影响主要表现在其循环颗粒量的减少。当大颗粒煤增多后，在一定的流化风速下，其沉积在浓相区，则飞出床层的颗粒量减少，这使锅炉往往不能维持正常的返料量，循环倍率下降，蒸发量下降。 通过计算可知，直径为2.00 mm的粒子运行速度已经超过了0．5 mm颗粒的飞出速度，因此燃料中0.5 mm以下的细颗粒进入流化床后，很快就会随烟气带出床层，飞灰中的碳主要来自这一部分细颗粒。 对粒径在20以下的焦炭颗粒，虽然在炉内的停留时间很短，但是其反应表面积大，反应速度快，其停留时间仍大于燃尽所需时间，故颗粒在离开炉膛之前就可以燃尽。对粒径在40～50间的焦炭颗粒，炉内停留时间小于其所需要的燃尽时间，所以该档颗粒的含碳量较高。对粒径大于100的焦炭颗粒，其停留时间较长，而且分离器能够捕捉到，能够返回炉内循环燃烧，所以燃尽情况较好。所以飞灰含炭量高的粒径主要集中于40～50。 要避免出现分布不均，防止两极分化，入炉煤不能粒过细，一般1 mm以下的应小于30％，特别是粒径小于0.1mm的比例应尽可能少，否则，飞灰含碳量就会增大。燃用优质煤煤颗粒可粗些,燃用劣质煤,煤颗粒要细些。所以对于不同的煤质要调整二级破碎机的破碎能力来调整煤的粒度 二锅炉设备及其附属设备的影响 1.锅炉炉膛的高度

火力发电机组煤耗在线计算导则

前 言 本标准附录A 为资料性附录。 本标准由中国电力企业联合会提出。 本标准由电力行业热工自动化与信息标准化技术委员会归口并负责解释。 本标准起草单位：西安热工研究院有限公司，贵州电力调度通信局，贵州电力试验研究院。 本标准主要起草人：王智微 钟晶亮 王庭飞 赖菲 徐威 方朔 郭翔 文贤馗。 本标准附录A 为资料性附录。 F 备案号: DL/T 中华人民共和国电力行业标准 火力发电机组煤耗在线计算导则 On-line calculation method guidelines for coal consumption of thermal power generating units （送审稿） 西安热工研究院有限公司 贵州电力调 度通信局 贵州电力试验研究院

目录 1范围错误!未指定书签。2规范性引用文件错误!未指定书签。3术语、符号错误!未指定书签。4火力发电机组煤耗在线计算错误!未指定书签。5机组煤耗在线计算测点要求错误!未指定书签。6煤耗量曲线处理方法错误!未指定书签。7附录A 火力发电机组煤耗在线计算采集的数据清单错误!未指定书签。

火力发电机组煤耗在线计算导则 1范围 本标准规定了火力发电机组煤耗在线计算的数据处理准则和计算方法，规定了机组煤耗曲线和微增率曲线的获得方法。 本标准适用于容量为100MW及以上火力发电机组的煤耗（发电煤耗和供电煤耗）在线计算。 其它容量机组的火力发电机组可参照执行。 2规范性引用文件 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 10184-1988 电站锅炉性能试验规程 DL/T 964-2005 循环流化床锅炉性能试验规程 GB 8117-2008 电站汽轮机热力性能验收试验规程 DL/T 904-2004 火力发电技术经济指标计算 DL/T 567.1-2007 火电厂燃料试验方法一般规定 DL/T 567.2-2005 入炉煤和入炉煤粉样品的采取方法 DL/T 567.3-2005 飞灰和炉渣样品的采集 DL/T 567.4-2005 入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备 DL/T 567.6-2005 飞灰和炉渣可燃物测定方法 GB/T 212-2008 煤的工业分析方法 GB/T 213-2008 煤的发热量测定方法 IAPWS-IF97 水和水蒸汽性质方程 3术语、符号 3.1术语 3.1.1直采直送（王智微，建议去掉） 指从发电设备、工艺流程过程中的控制系统中直接采集。 3.1.2一次数据Primary Data（王智微） 指从发电设备、工艺流程过程中实时得到的数据。 3.1.3手动采集数据Manual Input Data（王智微） 指电厂手动输入的数据，包括煤的工业成分、煤的热值、飞灰和炉渣可燃物。 3.1.4校验值Check Data（王智微） 一次数据和手动采集数据的合理值。 3.1.5有效数据Valid Data（王智微） 指用于煤耗在线计算的数据，包括校验合格的一次数据和手动采集数据，或者是校验不合格替 代一次数据和手动采集数据的校验值。 3.1.6异常数据Abnomal Data 明显违背热力学定律、与工艺流程背离、以及不满足煤耗在线计算的一次数据和手动采集数据。

降低锅炉飞灰可燃物措施浅析

降低锅炉飞灰可燃物措施浅析 唐山三友集团热电分公司梁利国邮编：063305 摘要本文针对我公司130T/H中温、中压煤粉锅炉实际运行情况，具体分析了影响锅炉飞灰可燃物的因素，并通过与实践相结合，提出了相应的降低飞灰可燃物措施，以实现锅炉节能运行。 关键词飞灰可燃物影响因素降低措施经济效益 正文 飞灰可燃物含量直接反映燃料在锅炉内燃烧程度，是影响燃煤锅炉燃烧效率的主要经济指标和技术指标之一。目前，我公司共有6台锅炉，1#--3#锅炉型号为WGZ—130/39—12，送粉方式为乏气送粉；4#、5#锅炉型号为B&WB—130/3.82—M，6#锅炉型号为BT—130/3.82—M，送粉方式为温风送粉，结合锅炉运行经济性分析，降低飞灰可燃物含量,可有效降低锅炉煤耗，提高锅炉燃烧效率。 一、影响飞灰可燃物的因素 1、煤质的影响：煤质是影响锅炉燃烧状况的关键因素，对飞灰可燃物含量的影响也较为直观、明显，当燃用挥发分低、灰分含量和水分含量均较高的劣质煤时，燃烧稳定性差，而且因灰分的隔绝作用，增加了煤粉不完全燃烧程度；煤质变化频繁也会给燃烧调整带来困难，不利于建立良好的燃烧工况，致使飞灰可燃物含量增大。 2、制粉系统运行工况及煤粉细度的影响：制粉系统运行工况会直接影响煤粉细度及煤粉的均匀度，煤粉颗粒的粗细对着火和燃烬影响较大。煤粉粒度减小，可增加燃料与氧的接触面积，更有利于吸收炉内热量而着火。相反，当燃用较粗的煤粉时，所需燃烧时间增长，使燃料的燃烬度降低，飞灰可燃物上升，而且制粉系统漏风，也会使乏气量增加，温度降低，在一定程度上降低炉膛温度，使飞灰可燃物含量

增大。 3、运行调整对飞灰可燃物的影响：运行调整是保证煤粉良好燃烧的重要因素，一、二次风量及风压的配比，四角二次风量均匀程度及风粉配比，都会直接影响锅炉燃烧工况，从而影响飞灰可燃物含量。当煤质发生变化时，如不能及时调整相对合理配风方式不同，会使燃烧工况恶化，从而使飞灰可燃物含量增加；另外，各角火嘴煤粉均匀程度，同样对飞灰可燃物含量具有一定的影响。 二、降低飞灰可燃物的措施 1、控制入炉煤质量及相应调整 为了保证锅炉的安全经济运行，公司规定确保入炉煤发热量在4000大卡以上，当燃用劣质煤或褐煤时，及时联系原料上煤人员尽量与优质烟煤合理配煤，燃用劣质煤时保持较高的炉内温度，使煤粉在炉膛内部充分燃烧。 2、制粉系统及煤粉细度调整 根据入炉煤种的变化，及时对制粉系统粗粉分离器调节挡板进行相应的调整，在保证制粉出力的情况下合理控制煤粉细度，并调节甲、乙侧制粉系统煤粉细度尽可能接近，增加煤粉在粉仓内混合的均匀程度。多方避免制粉系统堵煤及断煤情况发生，断煤后及时组织人员处理，使磨煤机进煤正常，保证制粉系统运行的稳定；制粉设备及时消漏，确保制粉系统的严密性。 3、合理控制一、二次风配比及温度 适当降低一次风压，尽可能提高一次风温，调整好一次风、二次风的配比，确保四角二次风量均匀，确保煤粉、空气的良好混合。在保证炉膛火焰中心位置适当、燃烧稳定的情况下适当开大上排二次风挡板开度，以增加煤粉完全燃烧所需氧量，及时消除空预器及尾部烟道漏风，提高空气预热器出口热风温度。 4、合理的风粉配比 炉膛出口氧含量是反映风粉配比合理性的重要参数，也

炼钢炉渣

学习炼钢炉渣的来源、组成和作用，钢中元素氧化的规律及铁、硅、锰的氧化情况，硫对钢性能的影响，炉渣脱硫的基本反应和条件，氧在钢中的危害及脱氧的任务，元素的脱氧能力及各种脱氧方法的的特点，钢中气体、夹杂物对钢性能的影响，减少钢中气体和减少钢中夹杂物的途径。 第一节炼钢炉渣 一、炉渣的来源、组成和作用 1．炉渣的来源 炉渣又叫熔渣，是炼钢过程中产生的。炉渣的主要来源有： 1)由造渣材料或炉料带入的物质。如加入石灰、白云石、萤石等，金属材料中的泥沙或铁锈，也将使炉渣中含有（FeO）、（SiO 2 ）等。这是炉渣的主要来源。 2)元素的氧化产物。含铁原料中的部分元素如Si、Mn、P、Fe等氧化后生 成的氧化物，如Si0 2、Mn0、Fe0、P 2 5 等。 3)炉衬的侵蚀和剥落材料。由于高温、化学侵蚀、机械冲刷等方面原因使炉衬剥落，则耐火材料进入渣中。 4）合金元素脱氧产物及炉渣脱硫产物。如用Al脱氧化生成的（Al 2O 3）， 用Si脱氧生成的（SiO 2 ），以及脱硫产物（CaS）等。 2．炉渣的组成 化学分析表明，炼钢炉渣的主要成分是：Ca0、Si0 2、Fe 2 3 、Fe0、Mg0、P 2 5 、 Mn0、CaS等，这些物质在炉渣中能以多种形式存在，除了上面所说的简单分子化 合物以外，还能形成复杂的复合化合物，如2Fe0·Si0 2、2Ca0·Si0 2 、4Ca0·P 2 5 等。 3．炉渣的作用 炼钢过程中熔渣的主要作用可归纳成如下几点： 1)通过调整炉渣的成分、性质和数量，来控制钢液中各元素的氧化还原反应过程，如脱碳、脱磷、脱氧、脱硫等； 2)吸收金属液中的非金属夹杂物； 3)覆盖在钢液上面，可减少热损失，防止钢液吸收气体； 4)能吸收铁的蒸发物，能吸收转炉氧流下的反射铁粒，可稳定电弧炉的电弧；

飞灰、灰渣化验、报验管理办法

飞灰、炉渣化验、报验管理办法 1 范围 本办法规定了****发电有限公司飞灰、炉渣化验、报验管理内容与要求。 本办法适用于****发电有限公司的飞灰、炉渣化验、报验管理工作。 2 执行标准和引用文件 下列文件中的条款通过本办法的引用而成为本制度的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本办法，然而，鼓励根据本办法达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本办法。《飞灰和炉渣样品的采集》（DL/T567.3-95） 《入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备》（DL/T567.4-95） 3 管理与职能 3.1 职能与分工 3.1.1 飞灰、炉渣化验、报验管理工作涉及到锅炉、化学等多个专业，系统性和技术性强。飞灰、炉渣化验、报验管理工作实行三级管理，第一级为生产技术部，第二级为设备维护部和发电运行部，第三级为化验班及设备管理班组。总工程师领导飞灰、炉渣化验、报验管理工作。生产技术部门归口管理，设备维护部负责飞灰、炉渣取样设备的日常管理与维护，发电运行部负责具体飞灰、炉渣化验、报验的工作。 3.1.2各部门及各级专责人按责任要求，一级对一级负责，工作到位，责任到人，做好飞灰、炉渣化验、报验管理日常工作。 3.2 责任与权限 3.2.1 副总经理（总工）的职责 3.2.1.1贯彻执行国家、行业及上级公司的各项规定、规程、制度及有关技术措施，组织制定飞灰、炉渣化验、报验管理标准及相关管理制度。 3.2.1.2组织建立完善的飞灰、炉渣化验、报验管理各级人员责任。 3.2.1.3掌握设备的运行、检修、设备事故和缺陷情况，出现设备重大事故或异常时，及时组织分析处理。 3.2.1.4协调解决飞灰、炉渣化验、报验中出现的问题，建立考核制度，检查考核设备管理部门工作的完成情况。 3.2.1.5组织相关部门有计划地采用和推广成熟、可靠、实用的新技术、新方法，提高飞灰、炉渣化验水平。 3.2.2生产技术部化学专工 3.2.2.1 在副总经理（总工）和部门领导下负责归口管理并做好飞灰、炉渣化验、报验管理工作。 3.2.2.2对飞灰、炉渣化验、报验工作进行通报和总结，对存在的问题进行分析和总结，及时向副总经理（总工）和部门汇报，并组织采取措施落实解决。 3.2.2.3负责审查与飞灰、炉渣化验有关的技术方案、措施，协调，解决技术难题。 3.2.2.4负责组织有关飞灰、炉渣取样、化验的技改、科技、试验等项目的申报和实施。 3.2.2.5负责推行、普及飞灰、炉渣化验方面的新技术，提高化验水平。

降低飞灰及大渣可燃物措施

**发电厂降低飞灰及大渣可燃物措施

2009年5月31日 降低飞灰及大渣可燃物措施 1、确保入炉煤质 火力发电厂中的锅炉设备是按一定的煤质进行设计的。在运行中如燃用煤质发生变化，对锅炉的安全和经济运行会产生影响，变化愈大其影响愈大。因此，确保入炉煤质尽量在设计范围内，是保证锅炉安全经济运行的基本要求。 燃料部要加强入炉煤的掺配，尽量做到掺配均匀；如掺烧劣质煤，要严格按“锅炉掺烧劣质煤措施”执行。 2、控制好煤粉细度 煤粉细度及均匀性对飞灰和大渣可燃物有着较大的影响，因此要加强对制粉系统的维护和检修，按规定进行磨煤机的定检和大修，按要求对煤粉细度进行测试并及时进行调整。 3、加强设备管理，提高设备健康水平 锅炉队要加强对制粉系统的检修维护，加强对锅炉漏风的治理；仪控队要加强对各监视表计的检查维护，确保其指示正确，以利于运行人员监视调整。 4、加强运行调整 各单元要加强燃烧调整，单元长要时刻关注入炉煤质、飞灰及大渣可燃物、总风量、氧量、磨煤机出口温度和风量等参数，根据机组负荷和入炉煤质的变化，及时督促监盘人员进行调整；监盘人员要严

格执行有关燃烧调整方面的措施，加强对参数监视，及时进行调整。 1）运行人员要加强燃烧调整，合理控制氧量；机组负荷280MW 以上时氧量按3.3～3.6%控制，机组负荷240～280MW时氧量按3.6～4.0%控制，机组负荷200～240MW时氧量按4.0～4.3%控制，机组负荷200MW以下时氧量按4.3～4.6%控制。当入炉煤质发生变化时，对燃烧的调整应与煤质的变化相适应；对挥发分偏高的煤种，应适当降低氧量，对挥发分偏低、灰分偏高的煤种，应适当增加氧量。 2）保持合理的制粉系统运行方式，尽量不隔层运行；磨煤机出口温度当入炉煤空干基挥发份低于25%时按85℃控制，当入炉煤空干基挥发份25～30%时按80～82℃控制，当入炉煤空干基挥发份高于30%时按75～77℃控制；一次风量以CCS定值为正常（煤量较低时稍高于CCS定值）。 3）注意监视二次风各挡板的调节情况，辅助风、燃料风正常应投自动按控制曲线自动调整；风箱/炉膛差压按满负荷700Pa控制。燃尽风控制曲线一、二期与三期差别较大，鉴于#4炉试验燃尽风挡板开度对飞灰可燃物有较明显的影响，因此一、二期锅炉燃尽风挡板暂不要投自动，按以下原则手动调整：200MW负荷以下时开50%，200～240MW负荷开80%，240MW负荷以上时开100%；三期锅炉按控制曲线调整（注意自动调整情况，不符合要求时切手动调整）。 4）当飞灰在线监测装置显示飞灰可燃物有较大升高趋势（0.5%以上）时，运行人员要及时进行燃烧工况调整以观察效果；当调整无效果时要及时通知检修对有关设备进行检查处理。单元长或值长要根

火力发电机组煤耗在线计算导则

西安热工研究院有限公司贵州电力调度通信局贵州电力试验研究院

前言 本标准附录A为资料性附录。 本标准由中国电力企业联合会提出。 本标准由电力行业热工自动化与信息标准化技术委员会归口并负责解释。 本标准起草单位：西安热工研究院有限公司，贵州电力调度通信局，贵州电力试验研究院。本标准主要起草人：王智微钟晶亮王庭飞赖菲徐威方朔郭翔文贤馗。 本标准附录A为资料性附录。

目录 1范围1 2规范性引用文件1 3术语、符号1 4火力发电机组煤耗在线计算3 5机组煤耗在线计算测点要求6 6煤耗量曲线处理方法8 7附录A 火力发电机组煤耗在线计算采集的数据清单10

火力发电机组煤耗在线计算导则 1范围 本标准规定了火力发电机组煤耗在线计算的数据处理准则和计算方法，规定了机组煤耗曲线和微增率曲线的获得方法。 本标准适用于容量为100MW及以上火力发电机组的煤耗（发电煤耗和供电煤耗）在线计算。 其它容量机组的火力发电机组可参照执行。 2规范性引用文件 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 10184-1988 电站锅炉性能试验规程 DL/T 964-2005 循环流化床锅炉性能试验规程 GB 8117-2008 电站汽轮机热力性能验收试验规程 DL/T 904-2004 火力发电技术经济指标计算 DL/T 567.1-2007 火电厂燃料试验方法一般规定 DL/T 567.2-2005 入炉煤和入炉煤粉样品的采取方法 DL/T 567.3-2005 飞灰和炉渣样品的采集 DL/T 567.4-2005 入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备 DL/T 567.6-2005 飞灰和炉渣可燃物测定方法 GB/T 212-2008 煤的工业分析方法 GB/T 213-2008 煤的发热量测定方法 IAPWS-IF97 水和水蒸汽性质方程 3术语、符号 3.1术语 3.1.1直采直送（王智微，建议去掉） 指从发电设备、工艺流程过程中的控制系统中直接采集。 3.1.2一次数据Primary Data（王智微） 指从发电设备、工艺流程过程中实时得到的数据。 3.1.3手动采集数据Manual Input Data（王智微） 指电厂手动输入的数据，包括煤的工业成分、煤的热值、飞灰和炉渣可燃物。 3.1.4校验值Check Data（王智微） 一次数据和手动采集数据的合理值。

白渣技术

摘要： 白渣精练是根据扩散脱氧的原理得来的，所谓扩散脱氧就是在炼钢的过程中钢水中的氧和渣中的氧成一定的比例，利用脱氧剂脱去渣中的氧由于钢渣中的氧被脱去这时钢水中的氧就会进入到钢渣，而这时可以再向钢包中加如脱氧剂再把钢渣中的氧脱去，如此循环几次以达到钢水脱氧的目的。众所周知，氧在钢水里对连铸浇注很不利可能会出现钢胚气孔鼓肚而且对钢的质量也是有影响的，所以脱氧是炼钢的基本任务之一。白渣精炼能很好的完成钢包脱氧的效果至于氧到底被脱了多少怎么才能脱氧彻底，那就要根据自己的观察来采取措施。 根据第二炼钢厂LF炉精炼造渣工艺的特点，利用炉渣组元CaO、SiO2、Al2O3、CaF2进行分析研究，制定出合理的渣系配比和快速造白渣制度，尽快形成炉内还原性气氛。通过实践取得了稳定的脱硫、脱氧效果，成分和温度控制精度较高，充分发挥了LF炉精炼的效果。 1 前言 随着用户对钢材质量的要求越来越高，LF炉精炼作为提升钢材质量的手段得到了迅速的发展。在LF炉精炼过程中，通过合理快速的造白渣，尽快营造出炉内稳定的还原性气氛，可以达到脱硫、脱氧的目的，可以吸收钢中的夹杂物以及控制夹杂物的形态，可以精确控制成分；通过形成的白泡沫渣，埋弧效果好，热效率高，减少了耐火材料侵蚀。我厂在原有造渣工艺的基础上，制定出如何快速造白泡沫渣，控制好埋弧、脱硫、脱氧、精确控制成分和温度等主要精炼环节，充分发挥LF炉精炼效果尤为重要。 2 主要设备基本参数 钢包运输车：行走速度 2～20m/min，最大载重量 180t。 加热装置：电极直径Φ400mm，电极最大行程 2700mm，电极分布圆直径680mm，升温 速度 4～6℃/min。 电炉变压器：额定容量 18000KVA，一次电压 35KV，二次电压 335-295-235V，二次额定 电流 35.23KA。 氩气系统：供气压力 1.2MPa，工作压力 0.25～1.0MPa。

飞灰含碳量高原因分析

目前虽然锅炉飞灰、制粉单耗均已达较好水平，对飞灰、制粉单耗、煤粉细度也始终进行着跟踪调整，并已下达运行操作卡片。然而飞灰偏大问题一直未能得到根本解决。飞灰含碳量有所好转，但仍不能控制在国家规定标准以内。我厂为节约用水而采用的干除灰系统即将全面投运，综合利用灰渣的粉煤灰砖厂即将投产，也面临无原料的问题。为此我们重新组织在#5炉进行了燃烧调整试验，以期找出影响大渣含碳量大的主要因素及最佳运行方式，并相应进行了分析。 一、燃烧调整试验： 1. 利用配风装置按设计风速（一次风速30m/s）调平一次风。 2. 提高下排一次风速（一次风速35m/s）。 3. 调整风量，提高二次总风压，增加氧量。改变二次风配比，采取上小，下大配风方式，增加下二次风刚性，增加下二次风的托粉能力。 4. 采取两头大，中间小配风方式。 5. 降低下排给粉机转速：在能够保持燃烧工况相对稳定的前提下，减少下排给粉机给粉量，下排给粉机转速控制在500—550rpm，降低下一次风煤粉浓度，以进一步相对提高下二次风的托粉能力。 6. 在各个工况下，测量炉膛温度，取灰样、煤样，化验其大、小灰百分数，及煤粉细度，记录各运行参数。 7. 改变煤粉细度。 通过运行调整，飞灰含碳量由原来的18.5%下降到13.8%。在本次燃烧调整中发现#2、#3、#4角一层二次风风速偏低，无法托住下排一次风，联系锅炉分场进行了处理。处理后，#2角一层二次风风速由原来的27m/s提高到37m/s，#2、#4角一层二次风风速也有所提高。并在4月份利用停机机会进行了彻底处理。目前#5炉的飞灰含碳量一般控制在10%以下。 二、分析： 通过燃烧调整可以降低飞灰含碳量，但其手段是有限的。提高一次风速及降低下排给粉机转速均受到机组负荷的限制，负荷降低采用这种措施将影响燃烧的稳定性。在低负荷时受总风压的限制提高一层二次风的幅度是有限的，并且提高一层二次风影响燃烧的稳定性。降低煤粉细度将导致制粉单耗的增加，影响厂用电率。而提高二次风压将导致风机单耗增加，同时增加了预热器漏风。目前我厂#5、#6炉在高负荷时引风量不足，漏风率的增加将进一步加剧高负荷时缺风的问题。 但所有这些手段只能降低飞灰的含碳量，而不能根本解决飞灰含碳量不合格的问题。 导致飞灰含碳量高的根本原因是下排燃烧器的问题。我厂锅炉设计的一次风射流为直流射流水平射出。但我厂目前下排一次风所采用的富集型或开缝式钝体燃烧器射出的一次风气流并不是水平射流。一次风经过富集器或开缝式钝体后，气流分成三股。中间一部分气流为水平射流，上下两部分气流分别为斜上方、斜下方，然后经出口水平段定向后变为近似水平方向。由于水平段较短，射出的气流仍不是水平的。开缝式钝体燃烧器较富集型燃烧器的水平段更短，气流的下冲及上冲现象更为严重。一层二次风无法完全下冲的气流，导致煤粉不能完全燃烧就落入冷灰斗。同时，气流自这两种燃烧器喷出后，迅速扩容，流速下降，一次风的携带能力下降，导致风粉分离，部分煤粉几乎未经燃烧就落入冷灰斗。这些原因导致飞灰含碳量明显增加，而采用开缝式钝体燃烧器的锅炉飞灰含碳量更高。 因此若使飞灰含碳量在整个负荷段均控制在合格范围内，必须进行燃烧器改造。 三、对策： 导致飞灰含碳量不合格的根本原因是下排燃烧器，因此必须进行燃烧器改造。 目前低负荷稳燃型燃烧器主要有船体燃烧器、钝体燃烧器、大速差燃烧器、偏置射流燃烧器、富集型燃烧器、开缝式钝体燃烧器、浓淡型燃烧器、浓稀相燃烧器、多重富集燃烧器等。前面几种燃烧器由于稳燃能力较差，已逐渐被淘汰。目前富集型燃烧器、开缝式钝体燃烧器、浓淡型燃烧器、浓稀相燃烧器、多

节能技术监控常规定期试验项目

节能技术监控常规定期试验项目 a)按DL/T567.3和DL/T567.6每日进行飞灰可燃物含 量、每周进行炉渣可燃物含量测定； b)每季度或排放异常时进行一次石子煤发热量测试； c)每季度按照GB/T10184进行一次锅炉空气预热器漏风率 测试； d)每月参照DL/T567.5进行一次煤粉细度测定，燃用低 挥发分等劣质煤种的机组应适当加大测试频率； e)每月标定一次锅炉表盘氧量； f)每月按DL/T932或DL/T1290标准进行一次汽轮机 真空严密性测试； g)按照DL/T1027要求每月进行一次冷却水塔冷却幅高测 试； h)每月及A/B级检修前后进行加热器端差专项测试； i)机组停机前、启动后及每月进行一次疏放水阀门漏泄 监测； j)机组A级检修前后宜按GB/T8174进行保温效果测试。

机组检修前后及专项试验项目 a)锅炉在A级检修或重大改造前后应按GB/T10184或 DL/T964进行锅炉热效率试验； b)汽轮机A级检修前后应按GB/T8117.2、重大改造前后应按 GB/T8117.1进行热耗率试验； c)主要水泵（如给水泵、循环水泵、凝结水泵等）改造 前后应按GB/T3216或DL/T839进行性能试验； d)主要风机（如送风机、一次风机/排粉机、引风机、脱硫增 压风机等）改造前后应按DL/T469进行性能试验； e)磨煤机及制粉系统改造前后应进行性能试验。A级检 修后宜进行单耗测试，试验标准采用DL/T467； f)凝汽器改造前后应进行性能试验，试验标准采用 DL/T1078； g)直接空冷系统改造前后应进行性能试验，试验标准采 用DL/T244； h)冷却塔改造后应进行性能试验，试验标准采用DL/T1027；

降低#4炉飞灰可燃物含量

降低#4炉飞灰可燃物含量 降低#4炉飞灰可燃物含量 丰镇电厂炉运四班QC 小组 一一、、小小组组概概况况

二二、、系系统统简简介介 我厂#4炉设计为WGZ670／140-V 型锅炉，该炉设计为单汽包自然循环、一次中间再热、固态排渣的煤粉炉。配备有4台ZGM-95型中速平盘磨煤机，直吹式正压制粉系统，采用三分仓回转式空气预热器。当炉内飞灰可燃物含量高时，会影响锅炉效率的提高。 下图为我厂#4炉燃烧系统运行示意图： 制表：张俊 2009-1-20

三三、、选选择择课课题题 小组调查：本小组对2008年9---12月我厂#4炉飞灰可燃物含量参数的情况进行调查，并与北方电力公司同类型兄弟单位2008年9---12月的飞灰可燃物含量参数进一步对比。调查结果如下： 1、 我厂2008年9---12月我厂#4炉飞灰可燃物含量参数： 制表人：刘义 2009-2-12、 2008年9-12月与同类型兄弟电厂水平对比 数据来源：北方公司小指标月报表 制表人：刘义 2009-2-1 由调查表绘制柱状对比图如下： 丰电#4炉 海电#4炉 乌海热电#2炉 包二#2炉 丰泰#1炉 制图人：刘义 2009-2-1 调查结果：由调查结果可以看出我厂的飞灰可燃物含量与北方电力公司同类型兄弟单位有一定的差距，所以将课题定为：降低#4炉飞灰可燃物含量

四四、、现现状状调调查查 （1）小组于 2008年9月—12月对4号炉影响飞灰情况进行了调 制表人：刘义 2009-2-20 （2）根据调查结果绘制统计表 制表人：刘义 2009-2-20 （3）根据统计表绘制如下排列图: 制表人：刘义 2009-2-20 由排列图可以明显看出造成#4炉飞灰可燃物含量高的主要问题：火焰中心偏不集中占49.05%。 累计百分比(%) 100% 75% 50% 25% 0%

锅炉热效率测定计算的简易快捷方法

锅炉热效率测定计算的简易快捷方法 ㈠采用简易方法测试锅炉热效率的可行性 依据现有标准进行锅炉热工测试和计算热效率的结果也存在一定误差，并非 完全精确。我局湘质监特发［2009］99号文件附件3统计，市州特检机构按正规的热工测试方法进行测试需要采购配备大量仪器和设备，需要投入66.84万元。恕我直言，目前地市级特种设备检验所经济实力不强的情况下，花费近七十万元购买锅炉热效率测试的设备仪表(还不含煤质、飞灰和炉渣可燃物含量的测量设备——测量这两项还要取样送到长沙等检测单位进行)是不现实的。本人建议，只要配备6.5万元的先进分析仪和设备(还包含相应煤质分析、飞灰和炉渣可燃物含量的测量设备)，采取简易而快捷的方法对燃煤锅炉的热效率进行检测，就可以尽快对燃煤锅炉进行热效率测试；不必花费大量资金、配备大量仪器和设备做为投入，使得燃煤锅炉能效测试工作滞后，影响高耗能锅炉节能监察工作的开展。本人持有这种想法的根据如下： 在对在用燃煤锅炉进行热效率测试时，只要在现场测量锅炉排烟温度ex， ，测定换算得到炉膛的过烟气中一氧化碳的含量CO，氧含量O，冷空气温度t l.a 量空气系数α，如果锅炉运行中有蒸汽喷入炉膛，则记录喷口尺寸和蒸汽压力；然后取回煤样、炉渣和飞灰样返回到检验机构检测出煤的收到基低位发热量Q net， ，煤的灰分收到基质量百分数A ar，飞灰可燃物C f.a，炉渣可燃物含量(含碳量)C sl ar 等，就可以根据燃用煤的化验分析数据，按照下面所述的方法计算燃煤锅炉的热效率(误差在1.5%左右)和耗煤量，推导锅炉的运行状况。 而燃油、燃气锅炉的热效率测试就更容易进行，只需要在现场进行测量锅炉排烟温度，烟气中一氧化碳的含量、氧含量，冷空气温度，测定换算得到炉膛的过量空气系数就行了，无须采样分析。 这是因为按照常规，燃气供应单位应该向也应向使用单位提供燃气的成分(如果燃料供应单位确实无法出具燃料的成分分析资料，只好取样送到具备燃料的成分分析设备的单位进行化验)；而按相关规定，燃油锅炉用代表性0号柴油的组成质量成分是：