变压器保护(非电量)

变压器定值整定说明 注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。 差动保护 （1）、平衡系数的计算 1 2 3 4 5 侧的二次电流。如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足 0.1

I n 为变压器的二次额定电流， K rel 为可靠系数，K rel =1.3—1.5； f i(n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。f i(n)=±0.03（10P ），f i(n)=±0.01（5P ） ΔU 为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）； Δm 为TA 和TAA 变比未完全匹配产生的误差，Δm 一般取0.05。 一般情况下可取： I op.0=（0.2—0.5）I n 。 （3） I res.0（4） a I Δm 2=0.05； b 、 式中的符号与三圈变压器一样。 最大制动系数为： K res.max =res unb.max rel I I K Ires 为差动的制动电流，它与差动保护原理、制动回路的接线方式有关，对对于两圈变压器I res = I s.max 。 比率制动系数：

K= res.max res.0res.max op.0res.max /I I -1/I I -K 一般取K=0.5。 （5）、灵敏度的计算 在系统最小运行方式下，计算变压器出口金属性短路的最小短路电流I s.min ,同时计算相应的制动电流I res ；在动作特性曲线上查出相应的动作电流I op ；则灵敏系数K sen 为： K sen = op I I 要求K sen ≥（6）（7 式中：I K I e （81、低电压的整定和灵敏度系数校验 躲过电动机自起动时的电压整定： 当低电压继电器由变压器低压侧电压互感器供电时， U op=(0.5～0.6)U n 当低电压继电器由变压器高压侧电压互感器供电时， U op=0.7U n 灵敏系数校验

变压器主保护定值整定计算 以下差动保护采用二次谐波制动，以二圈变压器为例,所有计算均为向量和。 ①不平衡电流产生的原因和消除方法： a．由变压器两侧电流相位不同而产生的不平衡电流； （Y/Δ-11）Y.d11 接线方式——两侧电流的相位差30°。 消除方法：相位校正。 * 二次接线调整 变压器Y侧CT（二次侧）：Δ形。Y.d11 变压器Δ侧CT（二次侧）：Y形。Y.Y12 * 微机保护软件调整 b．由计算变比与实际变比不同而产生的不平衡电流； c．由两侧电流互感器型号不同而产生的不平衡电流；(CT变换误差) d．由变压器带负荷调整分接头而产生的不平衡电流；(一般取额定电压) e．暂态情况下的不平衡电流； 当变压器电压突然增加的情况下(如:空载投入,区外短路切除后).

会产生很大的励磁涌流.电流可达2-3 In，其波形具有以下特点 * 有很大的直流分量.(80%基波) * 有很大的谐波分量,尤以二次谐波为主.(20%基波) * 波形间出现间断.(削去负波后) 可采用二次谐波制动，间断角闭锁，波形对称原理 f．并列运行的变压器，一台运行，当令一台变压器空投时会产生和应涌流 所谓“和应涌流”就是在一台变压器空载合闸时，不仅合闸变压器有励磁涌流产生，而且在与之并联运行的变压器中也出现涌流现象，后者就称为“和应涌流”。其波形特点与励磁涌流差不多。 4、主变保护整定计算 （1）计算变压器两侧额定一次电流

—该侧CT变比。 注意：Kjx只与变压器本身有关，而与保护装置的CT接线形式无关。传统的差动保护装置中，变压器Ｙ形绕组侧的CT多采用△接线，新的微机型差动保护装置中，变压器Ｙ绕组侧的CT可以采用Ｙ接线，微机型差动保护在装置内部实现了CT的△接线，因此在保护定值计算时可完全等同于外部△接线。 对于Ｙ/△-11接线方式：Ia`=Ia - Ib,Ib`= Ib - Ic, Ic `= Ic –Ia 对于Ｙ/△-1接线方式：Ia`=Ia - Ic,Ib`= Ib - Ia, Ic `= Ic - Ib （3）计算平衡系数 设变压器两侧的平衡系数分别为和，则： ①降压变压器：选取高压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 Kh=1 Kl=Inh`/Inl` ②升压变压器：选取低压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为

附件1 福建省电力有限公司 电力变压器非电量保护管理规定 根据电力行业标准《电力变压器运行规程》、《预防110-500kV 变压器（电抗器）事故措施》、福建省电力系统调度规程、福建省调通中心闽电调[2002]791号文附件“关于规范变压器保护设计、整定运行的补充规定”和变压器制造厂的技术资料等相关文件，结合福建省电网具体情况，制定本管理规定。 1 总则 1.1 变压器的非电量保护包括：变压器的瓦斯、油温度、油位、绕组温度、压力释放、冷却装臵故障保护或报警等。 1.2 新安装的变压器应具备完善的非电量保护装臵，并要求制造厂依据该变压器的设计参数，提供非电量保护整定原则要求和相关保护的具体投运模式。 1.3 非电量保护应相对独立，并具有独立的电源回路，电气量停役时不影响非电量保护的运行。 1.4 变压器检修时，非电量保护必须同时退出运行。 1.5 对不满足本规定要求的变压器，应结合停电检修进行完善。 –1–

1.6 本规定适用于110kV及以上变压器,电抗器可参照执行。 2 管理 2.1 各单位应明确变压器非电量保护装臵运行维护管理部门（或人员），避免出现管理死区。 2.2 非电量保护的定值管理： 2.2.1变压器非电量保护的定值应作为继电保护整定值的一部分，定值的下达按照继电保护定值管理的有关规定执行。 2.2.2 基建部门应将变压器出厂资料（含非电量保护）和保护图纸，及时提供给变压器专责人所在部门。 2.2.3 变压器专责人根据相关资料，负责提供非电量保护具体整定值。 2.2.4 变压器专责人应每3-5年根据每台变压器的过载、绝缘老化、油中气体分析以及变压器的运行时间等情况，按其健康状况对每台变压器非电量保护的整定值提出修订意见，并督促整改到位。 2.3 非电量保护装臵的校验： 2.3.1 非电量保护装臵应由有资质的单位（或班组）定期进行校验，并出具检验报告，严禁不合格或未经校验的装臵安装在变压器上运行。 2.3.2 变压器绕组温度计、油温度计应结合主变的年检进行校验；压力释放阀、瓦斯继电器应结合主变的大修送福建省电力试验研究院检验。 –2–

变压器差动保护整定计算 1. 比率差动 装置中的平衡系数的计算 1）．计算变压器各侧一次额定电流： n n n U S I 113= 式中n S 为变压器最大额定容量，n U 1为变压器计算侧额定电压。 2）．计算变压器各侧二次额定电流： LH n n n I I 12= 式中n I 1为变压器计算侧一次额定电流，LH n 为变压器计算侧TA 变比。 3）．计算变压器各侧平衡系数： b n n PH K I I K ?= -2min 2，其中)4,min(min 2max 2--=n n b I I K 式中n I 2为变压器计算侧二次额定电流，min 2-n I 为变压器各侧二次额定电流值中最小值，max 2-n I 为变压器各侧二次额定电流值中最大值。

平衡系数的计算方法即以变压器各侧中二次额定电流为最小的一侧为基准，其它侧依次放大。若最大二次额定电流与最小二次额定电流的比值大于4，则取放大倍数最大的一侧倍数为4，其它侧依次减小；若最大二次额定电流与最小二次额定电流的比值小于4，则取放大倍数最小的一侧倍数为1，其它侧依次放大。装置为了保证精度，所能接受的最小系数ph K 为，因此差动保护各侧电流平衡系数调整范围最大可达16倍。 差动各侧电流相位差的补偿 变压器各侧电流互感器采用星形接线，二次电流直接接入本装置。电流互感器各侧的极性都以母线侧为极性端。 变压器各侧TA 二次电流相位由软件调整，装置采用Δ->Y 变化调整差流平衡，这样可明确区分涌流和故障的特征，大大加快保护的动作速度。对于Yo/Δ-11的接线，其校正方法如下： Yo 侧： )0('I I I A A ? ??-= )0(' I I I B B ? ? ? -= )0('I I I C C ? ??-= Δ侧： 3/ )('c a a I I I ? ??-=

1＃主变9671差动 变压器容量：20MVA 一侧额定电压：110kV 二侧额定电压：110kV 三侧额定电压：0kV 四侧额定电压：6.3kV 额定电压二次值：100V 变压器接线方式：11 差动电流起动值：0.66Ie 差动速断定值：8.91Ie 比率差动制动系数：0.50 二次谐波制动系数：0.15 CT报警门槛值：0.30Ie 三侧过流电流定值：10.5A 时间：10秒四侧过流电流定值：10.5A 时间：10秒投差动速断：1 投比率差动：1 CTDX闭锁比差：1 1＃主变9661非电量保护 冷控失电时间延时：0分 投冷控失电：1 LKSD经YWG：0 LKSD60分出口：0

1＃主变9681高后备保护复压闭锁负序电压：8V 复压闭锁低电压：60V 复压闭锁过流Ⅰ段：6A 复压闭锁过流Ⅱ段：10A 复压闭锁过流Ⅲ段：10A 零序过流Ⅰ段定值：3A 零序过流Ⅱ段定值：10A 零序过流Ⅲ段定值：10A 零序过压定值：30V 间隙零序过流定值：10.5A 过负荷定值：2.1A 起动风冷电流定值：99.5A 闭锁调压电流定值：10A 过流Ⅰ段时间：2秒 过流Ⅱ段时间：10.5秒 过流Ⅲ段时间：11秒 零序过流Ⅰ段时间：2.5秒零序过流Ⅱ段时间：10.5秒零序过流Ⅲ段时间：11秒零序过压第Ⅰ时限：10.5秒零序过压第Ⅱ时限：11秒间隙零序第Ⅰ时限：10.5秒

间隙零序第Ⅱ时限：11秒过负荷延时：5秒 起动风冷延时：10秒 闭锁调压延时：12秒 出口1：0000000000 出口2：0000001001 出口3：0000000000 过流Ⅰ段投入：1 过流Ⅱ段投入：0 过流Ⅲ段投入：0 过流VBL1投入：1 过流VBL2投入：0 过流VBL3投入：0 过流FBL1投入：0 过流FBL2投入：0 PT断线TVL：1 L01投入：1 L01投入：0 L03投入：0 V01投入：0 V02投入：0 10JX1投入：0 10JX2投入：0

电力变压器保护--低电压起动的带时限过电流保护整定计算(1) 保护装置的动作电流(应躲过变压器额定电流) 输入参数: 参数名I1rT 参数值36.4 单位 A 描述变压器高压侧额定电流 参数名Kh 参数值 1.15 单位 描述继电器返回系数 参数名Kjx 参数值 1 单位 描述接线系数 参数名Kk 参数值 1.3 单位 描述可靠系数 参数名nl 参数值20 单位 描述电流互感器变比 计算公式及结果: Idz.j=Kk*Kjx*(I1rT/(Kh*nl)) =1.3*1*(36.4/(1.15*20)) =2.057391 (2) 保护装置动作电压 输入参数: 参数名Kh 参数值 1.15 单位

描述继电器返回系数 参数名Kk 参数值 1.3 单位 描述可靠系数 参数名Umin 参数值18.2 单位V 描述运行中可能出现的最低工作电压 参数名ny 参数值20 单位 描述电压互感器变比 计算公式及结果: Udz.j=Umin/(Kk*Kh*ny) =18.2/(1.3*1.15*20) =0.608696 (3) 保护装置一次动作电流 输入参数: 参数名Kjx 参数值 1 单位 描述接线系数 参数名nl 参数值20 单位 描述电流互感器变比 计算公式及结果: Idz=Idz.j*nl/Kjx =2.057391*20/1 =41.147826 (4)保护装置的灵敏系数(电流部分)与过电流保护相同

输入参数: 参数名I2k2.min 参数值659 单位 A 描述最小运行方式变压器低压侧两相短路，流过高压侧稳态电流 计算公式及结果: Klm=I2k2.min/Idz =659/41.147826 =16.015427 (5) 保护装置的灵敏系数(电压部分) 输入参数: 参数名Ush.max 参数值20 单位V 描述保护安装处的最大剩余电压 参数名ny 参数值20 单位 描述电压互感器变比 计算公式及结果: Klm=Udz.j*ny/Ush.max =0.608696*20/20 =0.608696 保护装置动作时限与过电流保护相同 电力变压器保护--低压侧单相接地保护(用高压侧三相式过电流保护)整定计算(1) 保护装置的动作电流和动作时限与过电流保护相同 输入参数: 参数名I1rT

电力变压器的继电保护整定值计算 一．电力变压器的继电保护配置 注1：①当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时，应采用低电压闭锁的 带时限的过电流保护。 ②当利用高压侧过电流保护及低压侧出线断路器保护不能满足灵敏性要求时，应装 设变压器中性线上的零序过电流保护。

③低压电压为230/400V的变压器，当低压侧出线断路器带有过负荷保护时，可不装 设专用的过负荷保护。 ④密闭油浸变压器装设压力保护。 ⑤干式变压器均应装设温度保护。 注2：电力变压器配置保护的说明 （1）配置保护变压器内部各种故障的瓦斯保护，其中轻瓦斯保护瞬时动作发出信号，重瓦斯保护瞬时动作发出跳闸脉冲跳开所连断路器。 （2）配置保护变压器绕组和引线多相短路故障及绕组匝间短路故障的纵联差动保护或者电流速断保护，瞬时动作跳开所连断路器。 （3）配置保护变压器外部相间短路故障引起的过电流保护或复合电压启动过电流保护。 （4）配置防止变压器长时间的过负荷保护，一般带时限动作发出信号。 （5）配置防止变压器温度升高或冷却系统故障的保护，一般根据变压器标准规定，动作后发出信号或作用于跳闸。 （6）对于110kV级以上中性点直接接地的电网，要根据变压器中性点接地运行的具体情况和变压器的绝缘情况装设零序电流保护或零序电压保护，一般带时限动作 作用于跳闸。 注3：过流保护和速断保护的作用及范围 ①过流保护：可作为本线路的主保护或后备保护以及相邻线路的后备 保护。它是按照躲过最大负荷电流整定，动作时限按阶段原则选择。 ②速断保护：分为无时限和带时限两种。 a.无时限电流速断保护装置是按照故障电流整定的，线路有故障时，它能瞬时动作， 其保护范围不能超出本线路末端，因此只能保护线路的一部分。 b.带时限电流速断保护装置，当线路采用无时限保护没有保护范围时，为使线路全长 都能得到快速保护，常常采用略带时限的电流速断与下级无时限电流速断保护相配 合，其保护范围不仅包括整个线路，而且深入相邻线路的第一级保护区，但不保护 整个相邻线路，其动作时限比相邻线路的无时限速断保护大一个时间级。 二．电力变压器的继电保护整定值计算 ■计算公式中所涉及到的符号说明 在继电保护整定计算中，一般要考虑电力系统的最大与最小运行方式。 最大运行方式—是指在被保护对象末端短路时，系统等值阻抗最小，通过保护装置的 短路电流为最大的运行方式。 最小运行方式—是指在上述同样短路情况下，系统等值阻抗最大，通过保护装置的 短路电流为最小的运行方式。

变压器的非电量保护 [文 摘] 变压器的非电量保护是广泛用于 35kV 及以上变电站的主变保护，它直接关系 着 主设备的安全运行。本文重点介绍了非电量保护的保护原理、注意事项及处理方法。 [关键词] 变压器非电量保护保护原理 注意事项处理方法 1 变压器的非电量保护原理 变压器的非电量保护包括：变压器的瓦斯、油温度、油位、绕组温度、压力释放、 冷却装置故障保护或报警等。以南京南瑞继保电气有限公司 RCS－9661B 为变压器的 非电量保护装置为例： 装置对从变压器 本体来的非电量接点 （如瓦斯等）重动后 发出中央信号、远动 信号，并送给本装置 的 CPU 作为事件记 录，其中中央信号磁 保持。需要直接跳闸 的则另外起动本装置 的跳闸继电器。同时， 该装置还有四路不按 相操作断路器的独立 的跳合闸操作回路及两个电压并列回路。配有 WORLDFIP 高速现场总线通讯接口。 2 注意事项 新安装的变压器应具备完善的非电量保护装置，并要求制造厂依据该变压器的设计参数，提供非电量保护整定原则要求和相关保护的具体投运模式。非电量保护应相对独 立，并具有独立的电源回路，电气量停役时不影响非电量保护的运行。变压器检修时， 非电量保护必须同时退出运行。对不满足本规定要求的变压器，应结合停电检修进行完 善。非电量保护装置应由有资质的单位定期进行校验，并出具检验报告，严禁不合格或

未经校验的装置安装在变压器上运行。变压器绕组温度计、油温度计应结合主变的年检 进行校验；压力释放阀、瓦斯继电器应结合主变的大修送资质单位检验。变压器专责人 应每3-5 年根据每台变压器的过载、绝缘老化、油中气体分析以及变压器的运行时间等 情况，按其健康状况对每台变压器非电量保护的整定值提出修订意见，并督促整改到位。 3 处理方式 3.1 瓦斯继电器动作后的处理 轻瓦斯信号动作时，值班人员应及时检查设备，查明动作原因。瓦斯继电器存在气 体时，应记录气量，并取气样和油样作色谱分析，如果气体为无色、无臭、不可燃，经 色谱分析确认为空气时，变压器可继续运行，但应尽快消除进气缺陷（如负压区的漏油 等）；经分析气样确属变压器内部故障造成的，应对变压器作进一步的检查。重瓦斯动 作时，应立即作好记录和处理准备工作，并应检查变压器有否外观变形和喷油，观察气 体继电器中气体积聚数量，变压器差动保护是否动作，瓦斯保护接点是否粘接，通过油 中和瓦斯气体色谱分析、高压试验、继电保护检查试验等，综合判断变压器内部有无异 常，原因不明和变压器未经检查试验不得盲目投运。如果重瓦斯动作而又检查不出原因， 但变压器本身确认无异常时，应经本单位领导批准方可临时投入运行，但应尽快安排停 电，彻底检查。 3.2 变压器油温超过报警温度后的处理 变压器油温超过报警温度时，应检查变压器的负载和冷却介质的温度，并将其与同 一负载和冷却介质温度下正常的温度进行核对，如果是异常升高，应做好详细的记录， 采取措施降低温度。采用红外测温仪等方法核对温度测量装置，判断其是否有故障；检 查变压器冷却装置的运行情况或变压器室的通风情况，如确因冷却系统故障，值班人员 应及时将变压器的负载调整至允许运行温度下的相应容量运行，若在运行中无法修理， 应考虑停电处理。在正常负载和冷却条件下，变压器温度不正常并不断升高，且经检查 证明温度指示正确，则认为变压器发生内部故障，应将变压器停运。运行中出现“冷却 器故障”信号时，运行人员应及时检查冷却系统，查明故障原因，按缺陷管理的有关规 定检修。变压器冷却器宜投在“自动”位置。在负载电流大于 2/3 额定电流或者顶层油 温达到 65℃时，应投入风扇电机；当负载电流低于 1/2 额定电流或者低于 50℃时，应切除风扇电机。厂家有特殊要求的按出厂技术文件要求执行。变压器内部故障跳闸后， 应切除油泵，避免故障产生的游离碳、金属微粒等异物进入变压器的非故障部件。 4 结束语 非电量保护关系到主要设备的安全，每个单元继电器要仔细选择，检定合格后才能 应用。无论保护是动作于音响信号还是跳闸，都要认真分析故障原因，按运行规程进行 妥善处理。 28

变压器非电量保护 非电量保护，顾名思义就是指由非电气量反映的故障动作或发信的保护，一般是指保护的判据不是电量（电流、电压、频率、阻抗等），而是非电量，如瓦斯保护（通过油速整定）、温度保护（通过温度高低）、防暴保护（压力）、防火保护（通过火灾探头等）、超速保护（速度整定）等。 非电量保护可对输入的非电量接点进行SOE记录和保护报文记录并上传，主要包括本体重瓦斯、调变重瓦斯、压力释放、冷控失电、本体轻瓦斯、调变轻瓦斯、油温过高等，经压板直接出口跳闸或发信报警。对于冷控失电，可选择是否经本装置延时出口跳闸，最长延时可达300分钟。还可选择是否经油温过高非电量闭锁，投入时只有在外部非电量油温过高输入接点闭合时才开放冷控失电跳闸功能。 变压器非电量保护一般指涉及到整定值的气体、压力和温度方面的保护。当变压器内部出现单相接地、放电或不严重的匝间短路故障时，其他保护因得到的信号弱而不起作用，但这些故障均能引起变压器及其它材料分解产生气体。利用这一特点构成的反映气体变化的保护装置称气体（瓦斯）保护。 1、气体保护继电器及整定 瓦斯保护是变压器油箱内绕组短路故障及异常的主要保护。其作用原理是：变压器内部故障时，在故障点产生往往伴随有电弧的短路电流，造成油箱内局部过热并使变压器油分解、产生气体（瓦斯），进而造成喷油、冲动斯继电器，瓦斯保护动作。目前国产的气体保护用气体继电器结构为挡板式磁力接点结构，进口的气体继电器有浮桶式和压力式两种结构。气体继电器具有两个功能：集气保护（称轻瓦）和流速保护（称重瓦）。轻瓦斯保护作用于信号，重瓦斯保护作用于信号，重瓦斯保护作用于切除变压器。 集气保护（轻瓦斯保护）轻瓦斯保护继电器由开口杯、干簧触点等组成。运行时，继电器内充满变压器油，开口杯浸在油内，处于上浮位置，干簧接点断开。当变压器内部发生轻微故障或异常时，故障点局部过热，引起部分油膨胀，油内的气体被逐出，形成汽泡，进入气体继电器内，使油面下降，开口杯转动，使干簧接点闭合，发出信号。 流速保护（重瓦斯保护）重瓦斯保护继电器由档板、弹簧及干簧接点等构成。当变压器油箱内发生严重故障时，很大的故障电流及电弧使变压器油大量分解，产生大量汽体，使变压器喷油，油流冲击档板，带动磁铁并使干簧触点闭合，作用于切除变压器。 变压器本体主继电器一般使用QJ-80型，具有两对触点，分别作用于轻瓦信号和重瓦跳闸。本体继电器多使用国产继电器，流速的整定按1.0～1.2 m／s即可；日本三菱产变压器使用浮桶式继电器，流速整定值为1.0 m／s；有载开关一般使用国产QJ-25型继电器，只有一对触点，作用于跳闸，流速整定值为1.0 m／s；进口开关使用的继电器不尽相同，MR开关为自产继电器，流速值为1.2 m／s，ABB开关配德国产继电器，流速值为1.5 m／s，并且流速整定值不可调。这些问题在订货和使用中应加以注意。

变压器(电抗器)非电量保护管理规定

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浙江省电力公司检修分公司 变压器（电抗器）非电量保护管理规定 第一章总则 第一条为规范浙江省电力公司检修分公司（以下简称“公司”）变压器（电抗器）非电量保护的安装、检修和运行管理工作，依据浙江省电力公司《变压器（电抗器）非电量保护管理规程》（Q/ZDL2263-2004，以下简称《规程》）和《电力变压器运行规程》（DL/T572-2010），特制定本规定。 第二条本规定对《规程》作进一步明确、补充，未及之处仍按《规程》要求实施。 第三条本规定适用于公司所辖变电站变压器（电抗器）非电量保护。 第二章职责分工 第四条运维检修部负责公司所辖变电站变压器（电抗器）非电量保护技术归口管理工作，组织贯彻有关规程和反事故技术措施，负责编制变压器（电抗器）非电量保护整定联系单。 第五条专业化检修基地负责变压器（电抗器）非电量保护的检修、整定执行工作。非电量保护元件至变压器（电

抗器）端子箱端子排内侧的电缆由变电检修班负责，变压器（电抗器）端子箱端子排外侧至保护屏的电缆由二次检修班负责。 第六条二次检修班应参与变压器（电抗器）检修工作，对非电量保护进行二次回路绝缘测试及保护联动试验。 第三章管理要求 第七条对新建及技术改造变压器（电抗器）的非电量保护，其回路设计及技术要求应符合本规定的要求。对已投入运行的、不能满足本规定要求的变压器（电抗器）非电量保护及回路，应结合设备检修、技术改造进行改进，逐步完成变压器（电抗器）非电量保护投跳的目标。在技术改造后，非电量保护需经运行证明可靠，才能投跳闸。 第八条变压器（电抗器）非电量保护经改进后符合本规定要求，需改变跳闸方式，由运维检修部以联系单方式书面通知变压器保护整定单位修改定值单。 第九条变压器（电抗器）非电量保护应选择结构合理、运行业绩良好、动作可靠的产品，防护等级应达到有效防潮、防雨、防尘的要求。 第十条变压器（电抗器）非电量保护二次电缆应采用具有良好耐油、绝缘和机械性能的控制电缆，在接至端子箱途中，不得使用过渡接线盒或接续。保护接点及其接线部位应有防潮、防腐蚀措施。

变压器保护定值整定

变压器定值整定说明 注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。 差动保护 （1）、平衡系数的计算

对上述表格的说明： 1、Sn为计算平衡系数的基准容量。对于两圈变 压器Sn为变压器的容量；对于三圈变压器Sn 一般取变压器高压侧的容量。 2、U h、U m、Ul分别为变压器高压侧、中压侧、低 压侧的实际运行的电压。 3、n ha、n ma、n la分别为高压侧、中压侧、低压侧的

TA变比。 4、TA的二次侧均接成“Y”型 5、I b为计算平衡系数的基准电流，对于两圈变 压器，I b取高压侧的二次电流；对于三圈变压器I b一般取低压侧的二次电流。如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足0.1

Δm为TA和TAA变比未完全匹配产生的误差，Δm一般取0.05。 一般情况下可取： I op.0=（0.2—0.5）I n 。 （3）最小制动电流的整定 I res.0 = Na 1.0)In - (0.8。 （4）、比率制动系数K的整定最大不平衡电流的计算 a、三圈变压器 I unb.max =K st K aper f i I s.max +ΔU H I s.H.max +ΔU M I s.M.max + Δm1I s.1.max+Δm2I s.2.max 式中： K st 为TA的同型系数，K st =1.0 K aper 为TA的非周期系数，Kaper=1.5—2.0（5P或10P型TA）或Kaper=1.0（TP型TA） f i 为TA的比值误差， f i =0.1； I s.max 为流过靠近故障侧的TA的最大外部短路周期分量电流； I s.H.max 、I s.M.max 分别为在所计算的外部短路 时，流过调压侧（H、M）TA的最大周期分量电流；

实用标准文案 精彩文档 ICS 29.180 备案号： Q/ZDL 浙江省电力公司企业标准 变压器（电抗器）非电量保护管理规程 浙江省电力公司 发 布

实用标准文案 目次 前言.................................................................................. I 1 范围 (1) 2 规范性引用文件 (1) 3 管理职责 (1) 4 非电量保护设备选型、安装及维护的管理和要求 (2) 5 非电量保护整定原则 (4) 6 验收 (5) 7 非电量保护的缺陷处理 (5) 表1气体继电器一般整定原则 (4) 精彩文档

实用标准文案 前言 为加强变压器非电量保护管理，规范变压器非电量保护的安装、检修、运行管理等各项工作，保证电网的安全运行，根据现行国家政策、法律法规、国家和行业的非电量保护装置技术标准和国家电网公司的有关管理规定以及非电量保护运行情况，特制定浙江省电力公司变压器（电抗器）非电量保护管理规程。 本标准将作为变压器（电抗器）非电量保护技术管理的依据。 本标准由浙江省电力公司生产部提出并归口。 本标准起草单位：浙江省电力公司、湖州电力局、浙江省电力试验研究所。 本标准主要起草人：吴锦华、顾克拉、楼其民、董雪松。 本标准审定人员：朱松林。 本标准批准人员：梁绍斌。 本标准于2004年10月首次编写。 精彩文档

变压器（电抗器）非电量保护管理规程 1范围 本标准规定了变压器（包括电抗器）非电量保护在整定、设备选型、投产、验收、检修、运行维护、缺陷处理等方面内容，是管理变压器非电量保护工作的依据。 本标准所指的变压器非电量保护包括：气体保护、压力释放保护、温度保护、油位保护、突发压力继电器保护、冷却器全停保护。 本标准适用于浙江省公司所辖范围内110kV～500kV电压等级油浸式电力变压器（电抗器）非电量保护管理工作，其设计、基建、生产运行等部门都应遵守本标准。35kV及以下电压等级油浸式电力变压器非电量保护工作可参照本标准执行。 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 DL/T 540-1994 QJ-25、50、80型气体继电器检验规程 DL／T 596-1996 电力设备预防性试验规程 JB／T 6302-1992 变压器用压力式温度计 JB／T 7065-1993 变压器用压力释放阀 JB／T 8450-1996 变压器绕组温度计 JB／T 9647-1999 气体继电器 浙电调2004（1129）浙江电网继电保护及安全自动装置运行管理规程 3管理职责 3.1非电量保护装置本体及至控制箱部分由变压器专业负责管理，控制箱端子排至保护屏（包括联动试验等）由继电保护专业负责管理。 3.2变压器非电量保护由省电力公司生产部归口管理，其它相关部门按职能各负其责。 3.3省电力公司管理部门职责分工 3.3.1生产部： a)归口管理本省变压器非电量保护工作； b)组织制订并督促实施各类非电量保护技术措施； c)组织编制和安排变压器非电量保护技术改造工作； d)组织和参加220kV及以上变压器非电量保护的重大缺陷、误动及拒动事故的分析和处理，制定 和落实反事故措施，督促消除重大缺陷； e)提出变压器非电量保护的配置和整定建议； f)参加或组织电网基建、技改项目中涉及电网各类非电量保护装置的配置、选型、技术指标的审 查以及工程验收、试运行工作。 3.3.2省调通中心 a)协助省公司做好变压器非电量保护技术管理工作； b)组织、落实和管理非电量保护整定单的执行情况； c)参加220kV及以上变压器非电量保护的缺陷分析、事故调查和处理，督促及时消除缺陷； d)参与变压器非电量保护技术原则及技术方案的编制； e)提出变压器各类非电量保护装置的配置意见。按调度规程做好非电量保护的日常运行及调度管 理工作； f)负责督促检查和指导下级电网各类非电量保护工作。负责按各类非电量保护运行情况的统计。

变压器定值整定说明 注:根据具体保护装置不同,可能产品与说明书有不符之处,以实际产品为主。 差动保护 (１)、平衡系数得计算 对上述表格得说明: 1、Sn为计算平衡系数得基准容量。对于两圈变压器Sn为变压器得容量;对于三圈变压器 Sn一般取变压器高压侧得容量。 2、Uｈ、U m、Ul分别为变压器高压侧、中压侧、低压侧得实际运行得电压、 3、n ha、n ma、n la分别为高压侧、中压侧、低压侧得ＴA变比。 4、ＴA得二次侧均接成“Y”型 5、I b为计算平衡系数得基准电流,对于两圈变压器,Ｉｂ取高压侧得二次电流;对于三圈变 压器Ｉb一般取低压侧得二次电流。如果按上述得基准电流计算得平衡系数大于4,那么要更换基准电流I b,直到平衡系数满足0。１〈Ｋ<４;如果无论怎么选取基准电流都不能满足0。1〈K<4得要求,建议使用中间变流器 (2)、最小动作电流Iｏp。0 I op。0为差动保护得最小动作电流,应按躲过变压器额定负载运行时得最大不平衡电流整定,即: Iｏｐ。0=

式中: Ｉｎ为变压器得二次额定电流, K rel为可靠系数,Ｋrel＝1、3-1。5; f i(ｎ)为电流互感器在额定电流下得比值误差、f i(ｎ)=±0。03(10P),f i(n)＝±０.01(5P) ΔＵ为变压器分接头调节引起得误差(相对额定电压); Δm为TＡ与ＴAＡ变比未完全匹配产生得误差,Δm一般取０.05。 一般情况下可取: I op.0=(0。2—0。５)I n。 (3) 最小制动电流得整定 I reｓ、0 = 。 (4)、比率制动系数Ｋ得整定 最大不平衡电流得计算 ?a、三圈变压器 I unb.mａx＝K st Kａpeｒf i I s、max+ΔUＨI s.Ｈ.max +ΔＵMＩｓ.M.max+Δｍ1Iｓ.1。max+Δm2Ｉｓ、2、max 式中: Ｋst为ＴA得同型系数,K st=１。0 K aｐer 为TA得非周期系数,Kapeｒ=１、5—2。0(5P或1０P型TA)或Kaper=1.0(TP 型TA) fｉ为TA得比值误差, fｉ=０。1; I s。maｘ为流过靠近故障侧得TA得最大外部短路周期分量电流; I s、H。max、Ｉs.M、ｍaｘ分别为在所计算得外部短路时,流过调压侧(H、Ｍ)ＴＡ得最大周 期分量电流; I s。1。ｍａｘ、Iｓ、2、ｍax分别为在所计算得外部短路时,流过非靠近故障点得另两侧得最 大周期分量电流; Δm１、Δm2为由于1侧与2侧得TA(包括ＴAA)变比不完全匹配而产生得误差,初选 可取Δm1=Δm2=0。０５; b、两圈变压器 Iｕnb。ｍax =(K st K aper fｉ +ΔU +Δｍ)I s.ｍax 式中得符号与三圈变压器一样。 最大制动系数为:

变压器保护定值整定公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

变压器定值整定说明 注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为 主。 差动保护 （1）、平衡系数的计算 对上述表格的说明： 1、Sn为计算平衡系数的基准容量。对于两圈变压器Sn为变压器的容量；对 于三圈变压器Sn一般取变压器高压侧的容量。 2、U h、U m、Ul分别为变压器高压侧、中压侧、低压侧的实际运行的电压。 3、n ha、n ma、n la分别为高压侧、中压侧、低压侧的TA变比。 4、TA的二次侧均接成“Y”型 5、I b为计算平衡系数的基准电流，对于两圈变压器，I b取高压侧的二次电流； 一般取低压侧的二次电流。如果按上述的基准电流计算对于三圈变压器I b ，直到平衡系数满足

I op 。0为差动保护的最小动作电流，应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即： = Na m)In U fi(n)*Krel(2?+?+ 式中： I n 为变压器的二次额定电流， K rel 为可靠系数，K rel =—； f i(n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。f i(n)=±（10P ），f i(n)=±（5P ） ΔU 为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）； Δm 为TA 和TAA 变比未完全匹配产生的误差，Δm 一般取。 一般情况下可取： =（—）I n 。 （3） 最小制动电流的整定 = Na 1.0)In -(0.8。 （4）、比率制动系数K 的整定 最大不平衡电流的计算 a 、三圈变压器 = +Δ +Δ式中： K st 为TA 的同型系数，K st = K aper 为TA 的非周期系数，Kaper=—（5P 或10P 型TA ）或Kaper=（TP 型TA ） f i 为TA 的比值误差， f i =； 为流过靠近故障侧的TA 的最大外部短路周期分量电流； 、分别为在所计算的外部短路时，流过调压侧（H 、M ）TA 的最大周期分量电流； 、分别为在所计算的外部短路时，流过非靠近故障点的另两侧的最大周期分量电流； Δm 1、Δm 2为由于1侧和2侧的TA （包括TAA ）变比不完全匹配而产生的误差，初选可取Δm 1=Δm 2=；

PAS2935 变压器非电量保护装置 技术说明书 1.0版 南京安能电气控制设备有限公司 Nanjing Anen Electric Control Equipment Co., Ltd.

·装置概述· 1 概述 PAS2935变压器非电量保护装置是PAS2930D系列数字式变压器保护测控装置的重要组成部分之一，它主要适用于110kV电压等级及以下变电站中主变压器的本体保护及其它非电量保护。装置采用了PAS系列产品统一的5U机箱，整机模压成型，安装于保护屏柜上。装置面板布置有动作及位置指示灯，方便运行人员进行监视。装置内部采用背插式结构,便于使用和维护。装置机箱内部布置标配为两块非电量重动板,可以选配至多三块操作板。 1.1 装置特点 1）完备的非电量保护配置 2块非电量重动模件主要用于非电量保护接点的重动。有八路非电量输入，八路非电量信号接点输出（其中四路为非电量跳闸接点输出）。 本体重瓦斯跳闸 有载重瓦斯跳闸 冷却消失跳闸 压力释放跳闸 本体轻瓦斯告警 有载轻瓦斯告警 油位低告警 油温高告警 2）独立的工作电源 本体保护工作电源及其他主变保护单元（差动、后备）的工作电源完全独立，保证本体保护动作的可靠性。 3）独立的重动出口 本体保护中各非电量重动继电器均独立设置，非电量重动继电器出口与其它主变保护单元（差动、后备）也完全独立，没有关联具有电度计量、 GPS对时功能。 3）信号复归方式 本装置对信号的复归可以有两种方式：一种是将本装置中的信号复归端子接到保护屏统一的复归按钮上，在就地经复归按钮复归信号；另一种是本装置面板上提供复归按键，通过装置本身进行信号复归 4）高可靠性 具有优异的抗干扰性能，顺利通过GB/T14598.10-2007中规定的严酷等级为A级（4kV、 2.5kHz）的快速瞬变干扰试验、和GB/T 14598.14-1998中规定的严酷等级为Ⅳ级（接触放电 8kV，空气放电15kV）的静电放电抗干扰试验以及其它抗扰度试验。 组屏或安装于开关柜时不需要安装其它抗干扰模块。

现提供资料供大家参考。 第一章发电机变压器保护的整定计算 目前，国内对大型发电机变压器保护的整定计算，大多数参考或按照DL/T684－1999大型发电机变压器继电保护整定计算导则。 通过实践表明：大型发电机变压器继电保护整定计算导则的内容，基本上是正确的。但也存在一些不足，主要的不足之处是：可操作性差、说理性不强及灵活性差。 本章，将重点阐述某些发电机变压器保护的整定计算依据、整定计算方法以及如何灵活取值。第一节发电机及变压器差动保护的整定计算 一发电机纵差保护 目前，国内生产的微机型发电机差动保护，按照接入电流来分类有：完全纵差保护、不完全纵差保护；若按动作特性分类，则有比率制动式纵差保护、标积制动式纵差保护及故障分量比率制动式纵差保护。而应用最多的是比率制动式纵差保护，其次是标积制动式纵差保护。完全纵差和不完全纵差的区别，是接入发电机中性点的电流不同。完全纵差保护接入发电机中性点的全部电流，而不完全纵差保护则引入中性点的（n—每相定子绕组支路数）电流。因此，完全纵差和不完全纵差的实质不同处是：当不通过软件修正差动两侧的平衡系数时，前者两侧差动TA的型号、变比可完全相同，而后者两侧差动TA的型号、变比不可能完全相同。 完全纵差和不完全纵差的构成框图完全相同，均可采用具有比率制动特性的保护装置或具有标积制动特性的保护装置，还可以采用反应故障分量的比率制动式保护装置。 1 比率制动式发电机纵差保护 具有比率制动特性的差动保护，其动作特性如图7－1所示。 图7－1 差动保护的比率制动特性 由图7－1可以看出：具有比率制动特性的差动保护的动作特性，可由A、B、C三点决定。A点或B点的纵坐标电流Idzo为差动保护的初始动作电流。B点的横坐标电流Izdo称之为拐点电流，它等于差动保护开始出现制动作用的最小电流。直线BC与横坐标夹角α的正切（即tgα）称之为动作特性曲线的斜率，近似称之为比率制动系数Kz。 Idzo、Izdo及Kz为具有比率制动特性差动保护的三要素。对该型差动保护的整定计算，实

整定计算 目前，国内对大型发电机变压器保护的整定计算，大多数参考或按照DL/T684－1999大型发电机变压器继电保护整定计算导则。 通过实践表明：大型发电机变压器继电保护整定计算导则的内容，基本上是正确的。但也存在一些不足，主要的不足之处是：可操作性差、 说理性不强及灵活性差。 本章，将重点阐述某些发电机变压器保护的整定计算依据、整定计算 方法以及如何灵活取值。 第一节发电机及变压器差动保护的整定计算 一发电机纵差保护 目前，国内生产的微机型发电机差动保护，按照接入电流来分类有：完全纵差保护、不完全纵差保护；若按动作特性分类，则有比率制动式纵差保护、标积制动式纵差保护及故障分量比率制动式纵差保护。而应用最多的是比率制动式纵差保护，其次是标积制动式纵差保护。完全纵差和不完全纵差的区别，是接入发电机中性点的电流不同。完全纵差保护接入发电机中性点的全部电流，而不完全纵差保护则引入中性点的（n—每相定子绕组支路数）电流。因此，完全纵差和不完全纵差的实质不同处是：当不通过软件修正差动两侧的平衡系数时，

前者两侧差动TA的型号、变比可完全相同，而后者两侧差动TA的型 号、变比不可能完全相同。 完全纵差和不完全纵差的构成框图完全相同，均可采用具有比率制动特性的保护装置或具有标积制动特性的保护装置，还可以采用反应故 障分量的比率制动式保护装置。 1 比率制动式发电机纵差保护 具有比率制动特性的差动保护，其动作特性如图7－1所示。 图7－1 差动保护的比率制动特性 由图7－1可以看出：具有比率制动特性的差动保护的动作特性，可由A、B、C三点决定。A点或B点的纵坐标电流Idzo为差动保护的初始动作电流。B点的横坐标电流Izdo称之为拐点电流，它等于差动保护开始出现制动作用的最小电流。直线BC与横坐标夹角α的正切（即tgα）称之为动作特性曲线的斜率，近似称之为比率制动系 数Kz。 Idzo、Izdo及Kz为具有比率制动特性差动保护的三要素。对该型差动保护的整定计算，实质上就是对Idzo、Izdo及Kz的整定计算。 ⑴初始动作电流Idzo的整定 初始动作电流Idzo的整定原则，是躲过发电机额定工况下差动保护 差动回路中的最大不平衡电流。 在发电机额定工况下，在差动回路中产生不平衡电流的原因，主要有差动保护两侧TA的变比误差、两侧通道回路的调整误差。