混凝土蒸汽加热法计算
混凝土蒸汽加热法计算 Prepared on 22 November 2020
混凝土蒸汽加热法计算
15.5.1蒸汽养护参数计算
蒸汽养护一般分预养、升温、恒温及降温四个阶段。预养是为使构件具有一定的初始强度，以防升温时产生裂缝。升温的速度与预养时间、混凝土的干硬度及模板情况有关，见表15-1。此外还与构件的表面系数有关，表面系数≥6m-1时，升温速度不得超过15℃/h；表面系数﹤6m-1时，升温速度不得超过10℃/h。蒸养时升温速度也可随混凝土初始强度的提高而增加，因此也可以采用变速（渐快）升温和分段（递增）升温。
表15-1升温速度极限值参考表（℃/h）
恒温温度及恒温时间的确定，主要取决于水泥品种、水灰比及对脱模的强度要求，参见表15-2。
1.升温时间计算
升温时间可由下式计算：
11
0 1V t
t T -
=（15-15）
式中T1——升温时间（h）；
t0——恒温温度（℃）；
t1——车间温度（℃）；
V1——升温速度（℃/h）。
表15-2恒温时间参考表
注：1.当采用普通硅酸盐水泥时，养护温度不宜超过80℃。
2.当采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到85℃～95℃。
2.降温时间计算
降温时间可由下式计算：
22
0 2V t
t T -
=（15-16）
式中T2——升温时间（h）；
t0——恒温温度（℃）；
t2——出坑允许最高温度（℃）；
V2——坑内降温速度（℃/h），表面系数≥6m-1，取V2≤10℃/h；表面系数≤6m-1，取V2≥5℃/h。
3.出坑允许最高温度计算
出坑允许最高温度t1（℃），一般可按下式计算：
（15-17）
+
=
t
t
t?
2
1
式中t2——车间内温度（℃）；
t?——构件与车间的允许最大温度（℃）。对采用密封养
护的构件，取t?＝40℃；对一般带模养护构件，取
t?＝30℃；对脱模养护构件，取t?＝20℃；对厚大
构件或薄壁构件，t?取值壁以上值再低5～10℃。
4．养护制度的确定
蒸汽养护制度一般用简式表达，成为蒸汽养护制度表达式。如预养3h，恒温5h（恒温温度95℃），降温2h，则蒸汽养护制度表达式为：
3+3+5（95℃）+2
【例15-9】混凝土构件采用硅酸盐水泥配置，水灰比为，干硬度40S，经预养h后带模进行蒸养，出坑强度要求达到设计强度的70％，已知坑内的降温速度为15℃/h，车间温度20℃，试拟定蒸汽制度的试验方案。
【解】（1）确定升温速度：查表15-1升温速度V1为20℃/h；
（2）确定恒温温度及恒温时间：查表15-2，取恒温温度
T0=80℃,恒温时间为7h；
（3）确定升温时间（T1）：按式（15-15）得：
（4）确定降温时间（T2）：构件与车间的允许最大温度差Δt取30℃，则出坑允许最高温度C
，由式（15-
+
?
=50
30
C
20
C
=
t
t
?
t?
=
?
+
1
2
16）得：
于是可得到一个蒸养制度方案，即：
为在试验中进行比较，再拟定两个方案。一般是在原方案的基础上只改变恒温时间，如果恒温温度为80℃，应增减恒温时间2h，如恒温温度为95℃，则增减恒温时间1h。
本例所拟定的另外两个蒸养制度方案是：
按上述三个方案进行比较试验，选取最佳方案，如果三个方案均还不理想，则可对恒温温度在5℃范围内调整，此时用补插法查表15-2。如果调整后还不理想，则应在调整混凝土的配合比后重新试验。
15.5.2蒸汽热模法计算
蒸汽热模法系使用特制空腔式钢模板，将蒸汽通入模板的空腔中，将模板加热后，再由模板将热量传给混凝土，以达到加热混凝土的目的。空腔式模板系用L50×5角钢作骨架，在紧贴混凝土的一面满焊3mm厚钢模板，另一面满焊1.5mm厚钢板,在中间的角钢肋上钻Φ10mm孔连通,使在模板内部形成一个不透气的空腔,送汽时汽和回水均通过这个空腔.在模板外面嵌以厚度为50mm的聚苯乙烯板作为保温层，并用薄铁皮围护，使用时将模板组合成型。
采用蒸汽热模法时，每立方米混凝土的耗气量约为300～
400kg。
蒸汽热模法计算包括：蒸汽耗用量计算和煤耗用量计算等。 1、 蒸汽耗用量计算 （1） 加热混凝土所需热量
()01T T cV Q h -=ρ（15-18）
式中Q 1——加热混凝土所需热量（KJ ）；
ρ——混凝土表观密度，取2400kg/m 3
；
c ——混凝土比热容，取kg ·K ；
V ——混凝土体积（m 3）； T h ——混凝土恒温温度（℃）；
T 0——混凝土浇筑完毕时的温度（℃）。 （2）加热模板和保温层所需热量
））ααT (T (22112-+-=h h T c G T c G Q （15-19）
式中Q 2——加热模板和保温层所需热量（kJ ）； G 1、G 2——分别为模板、保温层的重量（kg ）;
c 1、c 2——模板、保温层的比热容（kJ/kgK ）; T a ——环境温度； 其它符号意义相同。
（3）在周围环境中散失的热量
6.3T AKT 6.3T AKT 213）（）（ααωω-+-=h p T T Q (15-20)
式中Q 3——在周围环境中散失的热量（KJ ）； A ——散热面积（m 2）;
K ——维护层的传热系数（W/m 2K ）按上篇式（15-20）计算；
ω——透风系数按上篇表15-14取用； T p ——混凝土平均温度（℃）； T 1——升温阶段所经历的时间（h ）； T 2——恒温阶段所经历的时间（h ）。 （4）蒸汽充满自由空间的耗热量
Q 4＝1256V s （15-21）
式中Q 4——蒸汽充满自由空间的耗热量（KJ ）； 1256——每立方米蒸汽的热容量（KJ/m 3）; V s ——自由空间体积（m 3）. （5）蒸汽用量
2500
Q Q Q Q G 4321β）（+++=z （15-22）
式中G Z ——蒸汽用量（kg ）; β——损失系数，取～； 2500——蒸汽含热量（kJ/kg ）。
2.煤耗用量计算
煤耗用量根据蒸汽用量按下式计算：
R
214321m Q Q Q Q G ηηβ）（+++=（15-23）
式中G m ——耗热量（kg ）; η1——管道效率系数，取； η2——锅炉效率系数，取； R ——煤发热量，取2500kJ/kg ；
其他符号意义同前。
【例15-10】商住楼混凝土柱，截面尺寸为0.6m×0.8m，高
5.5m，采用空腔钢模板通蒸汽加热，钢模板重800kg，聚苯乙烯板重23kg，环境气温T a=-10℃,混凝土浇注完毕时的温度T0＝15℃，升温时间T1＝8h，达到T h=75℃，保持恒温T2＝20h,试求蒸汽需求量和耗热量。
【解】加热混凝土所需热量由式（15-18）得：
()15
?
?
=kJ
2400-
?
?
5.5
1
8.0
6.0
75
=kJ
380160
加热模板和保温层所需热量由式（15-19）得：
()()10
+
?
?
+
?
?
800+
=kJ kJ
.1
47
75
.0
23
10
48
75
=kJ
35514
在环境中散失的热量由式（15-20）得：
蒸汽充满自由空间的耗热量由式（15-21）得：
蒸汽需要量由式（15-22）得：
耗煤量由式（15-23）得：
故知需耗蒸汽456kg、耗煤95kg。
15.5.3蒸汽套法计算
蒸汽套法是在混凝土模板外再设一层紧密不透气得外套，其间通入蒸汽来加热混凝土，下部蒸汽套在浇筑混凝土前装设，上部蒸汽套随浇随设。在下部蒸汽套内设通气主管，主管上每隔～3.0m设一根直径19mm喷汽段管，或在汽管上每隔1.5m开一直径3～6mm的
喷汽孔。管道保持一定坡度，以便冷凝水的排出。蒸汽通过在混凝土板上留设的50mm ×50mm （间距1.5m ）或100mm ×100mm （10～15m 2设一个）送汽孔进入上层汽套，加热温度一般能保持在30～40℃，耗汽量一般为600～1200kg/m 3。加热整体浇筑的结构时，其温度升降速度不得超过表15-8中的数据。本法适用于平面结构，如梁、楼板的加热。
蒸汽套法计算包括：加热时间计算和所需热量计算两部分。 1.加热时间计算
（1）混凝土的升温时间t 1
v
T T t 0
1-=
（15-24） 式中T ——混凝土的恒温温度（℃）： T 0——混凝土的初温（℃）； V ——混凝土升温速度（℃/h ）。 （2）混凝土的恒温加热时间t 2
2
1
102m m t t t -=
（15-25） 式中t 0——混凝土在+20℃养护条件下达到要求强度的时间，可由表
15-3查得；
m 1、m 2——分别为温度在
2
T T +和T 的当量系数，可由上篇表15-8查出；
其他符号意义同前。
蒸汽养护的混凝土强度增加百分率见表15-4。
表15-3自然养护不同温度与龄期的混凝土强度增长百分率
（％）
表15-4蒸汽养护的混凝土强度增长百分率
（%）
（3）混凝土的总加热时间t
21t t t +=(15-26)
2.所需热量计算
（1）混凝土及蒸汽套的吸热量Q1（KJ ）
()a B A O T T V c V T T Q -++-=∑ρφ256.1)(25101（15-27）
式中2510——混凝土比热容和密度的乘积（KJ ∕m 3·K ）；
v A ——空气层体积（m 3）； v B ——保温层体积（m 3
）；
ρc ——保温材料比热容和密度的乘积（KJ ∕m 3
·K ）；
φ——温度系数，采用一种保温材料为，采用二种以
上保温材料为；
——空气的容积比热（KJ ∕m 3·K ）； Ta ——室外气温（℃）；
其他符号意义同前。
（2）蒸汽套散失的热量Q 2（kJ ∕h ）
T
nV K K A ++
+27342.98(2211ββ)(15-28)
式中A ——冷却面积（m 2
）；
K 2、K 2——上、下层汽套的传热系数（W ∕m 2
·K ）
1β、2β——上、下层汽套的透风系数；
n ——每小时换气次数，一般取～；
其他的符号意义同前。
（3）每立方米混凝土总需热量Q （KJ ）
t Q Q Q 21+=（15-29）
折合蒸汽量
()α+=
1W
I Q
W (15-30) 式中w
w I ——蒸汽含热量（kJ/kg ）；
α——损失系数，一般取～。
【例15-11】钢筋混凝土现浇楼板厚120mm,采用混凝土等级C20,用级普通水泥配置，混凝土初温0T =15℃，恒温加热温度T=40℃,室外气温a T =-20℃，外套构造：下层为草袋二层厚30 mm ，水泥袋纸二层，木版一层和空气层250 mm ，上层为锯屑厚150 mm ，二层草袋厚30 mm ，一层木板厚25mm 和空气层150mm 要求加热到混泥土强度达到70%28f ,试计算每立方米混泥土需要的总热量。 【解】1、计算加热时间 （1）因33.812
.011
=?=
M ，取h C v /8?= (2)查表15-3知在+20℃养护9d 可达到70%f 28,则 查上篇表15-8，
C C T T ?=?+=
-5.272
15
400
υ
时，当量系数45.11=m ；T=40℃时，当量系数m=。
（3）总加热时间 2.计算所需热量
（1）混凝土及汽套的吸热量
因下层汽套已预先加热，因此只计算上层汽套吸热量。 每立方米混凝土折算面积
∑B
V
c ρ为：木板3.368)025.033.8(650186.465.0=????
草袋45.105)03.033.8(280186.436.0=???? 锯屑56.784)03.033.8(250186.460.0=???? 所以
（2）汽套散失的热量 取3.11=β；12=β 则
取1=n ，3333.333.8)25.015.0(m m V A ＝?+= 所以
（3）每立方米混凝土总需热量 取Kg KJ I W /2675= 折合蒸汽量：
15.5.4构件内部通汽法计算
内部通汽法是在混凝土内部留设孔道或埋管，徐徐通入蒸汽来加热混凝土。预留孔径一般为25～50mm 。加热混凝土的温度一般控制在30～45℃，升温速度保持在5～8℃/h 。所用蒸汽一般采用温度不超过60℃的湿饱和蒸汽，如采用高温高压蒸汽时，应设减压装置。根据试验，在温度30～45℃养护24h 可达设计强度的40％。耗汽量为200～300kg/m 3。
内部通气法计算包括预留孔数量的计算和耗气量计算。 1.预留孔壁面积及留孔数量计算
结构内部通气在混凝土构件中需留孔的数量，可从留孔内蒸汽冷凝经孔壁散发出的热量，等于由混凝土经过围壁（模板、围护层）向空气中散发出的热量，按下式计算：
()()
T T K T T K A A k r a p p r --=
ω（15-31）
式中A r ——预留孔道（埋管）围壁面积（m 2/m ）；
A p ——混凝土围壁面积（m 2/m ）;
ω——透风系数，按上篇表15－14取用； T ——混凝土恒温加热温度（C ?）； T a ——大气温度（C ?）；
K r ——孔道壁混凝土的传热系数()K m W ?2
，取
23K m W ?2
；
T k ——蒸汽温度（C ?）；
K p ——混凝土围护层（模板及保温层）的总传热系数，按
下式计算：
n
n
p d d K λλ+
++
=
1
1
04.01（15-32）
n d d 1——围护各层的厚度（m ）；
n λλ 1——围护各层的热导率()K m W ?。
根据孔壁面积并设定孔道直径后，构件内需要留孔数量，按下式计算：
dL
A n r
π=（15-33）
式中n ——每个构件内留孔数（个）；
d ——孔道直径（m ）； L ——孔道长度（m ）。
根据实践经验，合理的留孔数量，其留孔道的总截面率以不大于％为宜。
2.耗蒸汽量计算
（1）内部通蒸汽总加热时间计算 混凝土的升温时间)(1h t
v
T T t 0
1-=
（15-34） 混凝土的恒温时间)(2h t
2
1
102m m t t t -=
（15-35） 混凝土总加热时间)(h t 为：
21t t t +=（15-36）
式中T ——混凝土恒温加热温度（K ）； T 0——混凝土初温（K ）；
v ——混凝土升温速度（K/h ）；
t 0——混凝土在20C ?养护条件下达到要求强度的时间，可由上篇图15-3查得。
（2）内部通蒸汽总需要量计算 混凝土升温期间需要的热量()kJ Q 1
()10012
6.3t T T T K A T T V c Q a p p ??
?
?
?--+-=ρ（15-37）
混凝土恒温期间需要的热量()kJ Q 2：
()226.3t T T K A Q a p p -=（15-38）
混凝土养护蒸汽总需要量()kg W ;
()α+=1w
I Q
W （15-40）
式中ρc ——混凝土比热容和密度的乘积，取×
2400()3
m kJ K kg KJ ??；
V ——混凝土体积（m 3）； ——换算系数，kg kJ W 6.31=； I w ——蒸汽含热量，取kg kJ 2675；
α——损失系数，取～。
【例15-12】混凝土柱高5m ，截面为mm mm 600400?，采用内部通汽法养护，已知预留孔芯管外径为50mm ，蒸汽温度为70C ?，恒温加热温度拟取45C ?，室外气温为-10C ?，模板采用25mm 厚木模板，木材导热率K m W ?=17.0λ，混凝土浇筑初温为10C ?，升温速度5C ?/h ，试求合适的留孔数和等温加热温度以及蒸汽需要量。
【解】（1）留孔数量计算
蒸汽直接由预留孔混凝土壁传导热量，故
K m W K m W K r ?=?=
223.23043.01
。 所以()()
()()
2202.145703.23104534.52m m T T K T T K A A k r a p p r =-+?=--=
ω
预留孔数量：
5.6105.014.302.1=??==dL A n r π取6个孔。
预留孔数量占构件截面面积百分率
%5.2%9.4%10060
4063
.196>=???=
留孔数不合适，故调整恒温温度，
取T ＝30C ?，则()()
22
46.030703.23103034.52m m A r =-+?=
。
预留孔数量占构件截面面积百分比＝
%5.2%4.2%10060
4063
.193<=???
故合适留孔数量为3孔，等温加热温度为30C ?。 （2）加热时间计算 升温时间：
恒温时间查上篇图15-3，在+20C ?养护5d 可达50％强度，则
h h t 1202450=?=，由上篇表15-8查得：
C C T T ?=?+=+202
10
3020时，当量系数m 1＝；T ＝30C ?时，当量系数m 2＝。
（3）加热所需热量计算
已知()2210526.04.0m m A p =??+= 升温期间热量： =76×103kJ
恒温期间热量：
每1m 3混凝土需要热量q ： 取kg kJ I w 2675=，3=α
则折合蒸汽量：
故蒸汽量为3
253m kg 。
蒸汽加热水计算
蒸汽加热水计算
计算加热一定量的水，需蒸汽多少吨。（直接加热） 例：加热1吨的常温水至80度，需多少吨0.5MPa 的蒸汽 查蒸汽的数据：0.5MPa 蒸汽焓2762.9 kJ/kg 。 X×1000× 2762.9 ＋X×1000×4.2×（100－80）＝1000×4.2×（80－20） X＝0.0885吨 蒸汽的热损失按20%计。则需蒸汽0.1062吨。 饱和水蒸汽表(按温度排列) 温度绝对压力蒸汽比容蒸汽密度液体焓蒸汽 焓汽化热 ℃ kPa m3/kg kg/m3 kJ/kg kJ/kg kJ/kg 0 0.61 206.5 0.0048 0.00 2491.3 2491.3 5 0.87 147.1 0.0068 20.94 2500.9 2480.0 10 1.23 106.4 0.0094 41.87 2510.5 2468.6 15 1.71 77.9 0.0128 62.81 2520.6 2457.8 20 2.33 57.8 0.0172 83.74 2530.1 2446.3 25 3.17 43.4 0.0230 104.68 2538.6 2433.9 30 4.25 32.93 0.0304 125.60 2549.5 2423.7 35 5.62 25.25 0.0396 146.55 2559.1 2412.6 40 7.37 19.55 0.0511 167.47 2568.7 2401.1 45 9.58 15.28 0.0654 188.42 2577.9 2389.5 50 14.98 12.054 0.0830 209.34 2587.6 2378.1 55 15.74 9.589 0.1043 230.29 2596.8 2366.5 60 19.92 7.687 0.1301 251.21 2606.3 2355.1 65 25.01 6.209 0.1611 272.16 2615.6 2343.4 70 31.16 5.052 0.1979 293.08 2624.4 2331.2 75 38.50 4.139 0.2416 314.03 2629.7
蒸汽加热计算表
蒸汽加熱計算表 1.公式: 1).溫度差=使用溫度-工作環境溫度 2).熱容量=槽容量*溫度差 3).蒸汽量=熱容量/蒸發比熱(蒸發比熱=538.8cal/kg) 2.例表說明: 工程槽容量溫度差熱容量蒸汽量 預脫脂3000L 400C 120000KCAL/HR 225KG/HR 脫脂4500L 400C 180000KCAL/HR 335KG/HR 化成皮膜6000L 400C 240000KCAL/HR445KG/HR TOTAL 1005KG/HR 3.蒸汽主管ψ值計算: 公式: ψ=√4D 3600*ρ.ν.π ψ=主管內徑(M) D=每小時通過蒸汽量 ρ=蒸汽比重1.7KG/M3時(壓力3KG/M3時) υ=蒸汽速度25M/SEC π=3.14 計算: ψ=√4*1005 3600*1.7*25*3.14 ψ=0.91M=91MM≒31/2” 4.蒸汽支管表面積計算: 公式:M= Q(t1-t2) M(t3-t4)e M=蒸汽支管表面積化成皮膜 Q=熱水供給量(比槽容量多20%)(㎏/hr) 7200㎏/hr T1=熱水溫度50 o c
蒸汽加熱計算表 T2=水的溫度15 o c T3=蒸汽溫度(3㎏/㎝2) 135 o c M=蒸汽傳熱量(Kcal/m2hr o c) 600Kcal/m2 hr o c E=效率(%) 70% T4=(t1+t2)/2 (50+15)/2=32.5 根據公式求得: 7200*(50-15) 600*(135-32.5)*0.7 ≒5.9M2 5.加熱支管數量: 1”1M-SS41無縫鋼管表面積為:0.107 M2/M 5.9 M2/0.107M2/M=55M
混凝土蒸汽加热法计算修订稿
混凝土蒸汽加热法计算 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-
混凝土蒸汽加热法计算 15.5.1蒸汽养护参数计算 蒸汽养护一般分预养、升温、恒温及降温四个阶段。预养是为使构件具有一定的初始强度，以防升温时产生裂缝。升温的速度与预养时间、混凝土的干硬度及模板情况有关，见表15-1。此外还与构件的表面系数有关，表面系数≥6m-1时，升温速度不得超过15℃/h；表面系数﹤6m-1时，升温速度不得超过10℃/h。蒸养时升温速度也可随混凝土初始强度的提高而增加，因此也可以采用变速（渐快）升温和分段（递增）升温。 表15-1升温速度极限值参考表（℃/h） 恒温温度及恒温时间的确定，主要取决于水泥品种、水灰比及对脱模的强度要求，参见表15-2。 1.升温时间计算 升温时间可由下式计算：
11 0 1V t t T - =（15-15） 式中 T1——升温时间（h）； t0——恒温温度（℃）； t1——车间温度（℃）； V1——升温速度（℃/h）。 表15-2 恒温时间参考表 注：1.当采用普通硅酸盐水泥时，养护温度不宜超过80℃。 2.当采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到85℃～95℃。2.降温时间计算 降温时间可由下式计算： 22 0 2V t t T - =（15-16） 式中 T2——升温时间（h）；
t0——恒温温度（℃）； t2——出坑允许最高温度（℃）； V2——坑内降温速度（℃/h），表面系数≥6m-1，取V2≤10℃/h；表面系数≤6m-1，取V2≥5℃/h。 3.出坑允许最高温度计算 出坑允许最高温度t1（℃），一般可按下式计算： （15- = + t t? t 1 2 17） 式中 t2——车间内温度（℃）； t?——构件与车间的允许最大温度（℃）。对采用密封养护的构件，取t?＝40℃；对一般带模养护构件，取 t?＝30℃；对脱模养护构件，取t?＝20℃；对厚大 构件或薄壁构件，t?取值壁以上值再低5～10℃。 4．养护制度的确定 蒸汽养护制度一般用简式表达，成为蒸汽养护制度表达式。如预养3h，恒温5h（恒温温度95℃），降温2h，则蒸汽养护制度表达式为： 3+3+5（95℃）+2 【例15-9】混凝土构件采用硅酸盐水泥配置，水灰比为，干硬度40S，经预养h后带模进行蒸养，出坑强度要求达到设计强度的70％，已知坑内的降温速度为15℃/h，车间温度20℃，试拟定蒸汽制度的试验方案。
蒸汽潜热计算
一、计算方法 蒸发量用重量M(Kg）来标度 供热量Q（J）由温升热与气化潜热两部分组成。 1.温升热量Q1（J）： 温升热与蒸发介质的热容和蒸发介质的温升成正比，即： Q=C×M×ΔT；ΔT=T2-T1 热容C：J/Kg.℃ 这是个非常简单的公式，用于计算温升热量，液体的饱和压力随温度的提高而上升至液体表面上方压力时开始蒸发。 2.蒸发潜热Q2（J）为： Q2=M×ΔH ΔH：液体的蒸发焓（汽化热）J/Kg 3.总供热量Q=Q1+Q2 二例子 现在需要用蒸汽来加热水，已经蒸汽的参数为0.8mpa，300℃，水量为12t/h，水温为57℃，现在将蒸汽直接通过水混合将来水加热到62℃，请问需要多少蒸汽呢？是否是按照等焓来计算呢 放出热量为：蒸汽变成100℃水的冷凝潜热热量加上100℃的冷凝水变为62℃水放出的热量之和。 设需要蒸汽D千克/h。 吸收的热量为：12吨水从57℃升到62℃吸收的热量. 数值取值为：水的比热按照C=1千卡/千克℃计 0.8mpa，300℃蒸汽的冷凝潜热约为r=330千卡/千克，1吨蒸汽生成1吨凝液。凝液温度为100℃，不考虑损失。 Q吸收=Cm(t2-t1)=1×12000×(62-57)＝60000千卡/h Q冷凝放热=Dr=330D Q冷凝水降温放热= CD(T2-T1)=1×D×(100-62)＝38 D Q吸收＝Q冷凝放热+ Q冷凝水降温放热
330 D+38 D＝60000＝163kg/h 因此，需要该品位蒸汽0.163T/H，水量加热后上升到12.136t/h 损失就按5-10%考虑了。 例子2 1吨水变成水蒸气是多少立方 假设水的起始温度为20度；加热成为140度的水蒸汽（假设为饱和水蒸汽而不是过热水蒸汽）。 1，简略计算： 常压下水的汽化热为540 千卡/公斤； 需要的热量：(140-20)*1000=120000千卡，再加上汽化热540000千卡，共计660000千卡。 现在，煤的燃烧值为6000大卡/公斤， 所以，需要烧煤660000/6000=110公斤。 2，较精确的计算： 由常温（假设是20度）升温到100度的水，可以近似地用比热为1（千卡/公斤.度）来计算所需热量；汽化后的水蒸汽由100度升温到140度所需热量，要从水蒸汽的焓熵图(h-s 图)上查到它的热焓差来计算；最后再加上汽化热；三部分的总和除以煤的热值就行了。3，精确的计算： 通过焓熵软件查20度的水和140度的水蒸汽的焓值,利用焓值差计算所需热量，再除以煤的热值就行了。 经查得数据并计算，得到下列结果： 焓值差=589.411-83.736=505.675 千焦尔/公斤 505675/4.182千卡/公斤=120917 千卡/吨 540000+120917=660917 660917/6000=110.1528 答案：需煤110.1528公斤。 三、概念 对于饱和蒸汽和过热蒸汽，在同等压力下，过热蒸汽的温度比饱和蒸汽的要高。
蒸汽加热水计算
计算加热一定量的水，需蒸汽多少吨。（直接加热） 例：加热1吨的常温水至80度，需多少吨0.5MPa 的蒸汽 查蒸汽的数据：0.5MPa 蒸汽焓2762.9 kJ/kg 。 X×1000× 2762.9 ＋X×1000×4.2×（100－80）＝1000×4.2×（80－20） X＝0.0885吨 蒸汽的热损失按20%计。则需蒸汽0.1062吨。 饱和水蒸汽表(按温度排列) 温度绝对压力蒸汽比容蒸汽密度液体焓蒸汽 焓汽化热 ℃ kPa m3/kg kg/m3 kJ/kg kJ/kg kJ/kg 0 0.61 206.5 0.0048 0.00 2491.3 2491.3 5 0.87 147.1 0.0068 20.94 2500.9 2480.0 10 1.23 106.4 0.0094 41.87 2510.5 2468.6 15 1.71 77.9 0.0128 62.81 2520.6 2457.8 20 2.33 57.8 0.0172 83.74 2530.1 2446.3 25 3.17 43.4 0.0230 104.68 2538.6 2433.9 30 4.25 32.93 0.0304 125.60 2549.5 2423.7 35 5.62 25.25 0.0396 146.55 2559.1 2412.6 40 7.37 19.55 0.0511 167.47 2568.7 2401.1 45 9.58 15.28 0.0654 188.42 2577.9 2389.5 50 14.98 12.054 0.0830 209.34 2587.6 2378.1 55 15.74 9.589 0.1043 230.29 2596.8 2366.5 60 19.92 7.687 0.1301 251.21 2606.3 2355.1 65 25.01 6.209 0.1611 272.16 2615.6 2343.4 70 31.16 5.052 0.1979 293.08 2624.4 2331.2 75 38.50 4.139 0.2416 314.03 2629.7
蒸汽加热水计算
个人认为：楼主的意思的要计算加热一定量的水，需蒸汽多少吨。（直接加热） 例：加热1吨的常温水至80度，需多少吨0.5MPa 的蒸汽 查蒸汽的数据：0.5MPa 蒸汽焓2762.9 kJ/kg 。 X×1000× 2762.9 ＋X×1000×4.2×（100－80）＝1000×4.2×（80－20） X＝0.0885吨 蒸汽的热损失按20%计。则需蒸汽0.1062吨。 饱和水蒸汽表(按温度排列) 温度绝对压力蒸汽比容蒸汽密度液体焓蒸汽焓汽化热℃ kPa m3/kg kg/m3 kJ/kg kJ/kg kJ/kg 0 0.61 206.5 0.0048 0.00 2491.3 2491.3 5 0.87 147.1 0.0068 20.94 2500.9 2480.0 10 1.23 106.4 0.0094 41.87 2510.5 2468.6 15 1.71 77.9 0.0128 62.81 2520.6 2457.8 20 2.33 57.8 0.0172 83.74 2530.1 2446.3 25 3.17 43.4 0.0230 104.68 2538.6 2433.9 30 4.25 32.93 0.0304 125.60 2549.5 2423.7 35 5.62 25.25 0.0396 146.55 2559.1 2412.6 40 7.37 19.55 0.0511 167.47 2568.7 2401.1 45 9.58 15.28 0.0654 188.42 2577.9 2389.5 50 14.98 12.054 0.0830 209.34 2587.6 2378.1 55 15.74 9.589 0.1043 230.29 2596.8 2366.5 60 19.92 7.687 0.1301 251.21 2606.3 2355.1 65 25.01 6.209 0.1611 272.16 2615.6 2343.4 70 31.16 5.052 0.1979 293.08 2624.4 2331.2 75 38.50 4.139 0.2416 314.03 2629.7 2315.7 80 47.40 3.414 0.2929 334.94 2642.4 2307.3 85 57.90 2.832 0.3531 355.90 2651.2 2295.3 90 70.10 2.365 0.4229 376.81 2660.0 2283.1 95 84.50 1.985 0.5039 397.77 2668.8 2271.0 100 101.30 1.675 0.5970 418.68 2677.2 2258.4 105 120.80 1.421 0.7036 439.64 2685.1 2245.5 110 143.30 1.212 0.8254 460.97 2693.5 2232.4 115 170.00 1.038 0.9635 481.51 2702.5 2221.0 120 198.60 0.893 1.1199 503.67 2708.9 2205.2 125 232.10 0.7715 1.2960 523.38 2716.5 2193.1 130 270.20 0.6693 1.4940 546.38 2723.9 2177.6 135 313.00 0.5831 1.7150 565.25 2731.2 2166.0 140 361.40 0.5096 1.9620 589.08 2737.8 2148.7 145 415.60 0.4469 2.2380 607.12 2744.6 2137.5 150 476.10 0.3933 2.5430 632.21 2750.7 2118.5 160 618.10 0.3075 3.2520 675.75 2762.9 2087.1
蒸汽加热器计算
一.产品概述: 暖风器是利用蒸汽加热空气的一种新颖热交换设备.该设备采用螺旋翅片管作为传热元件,重量轻,体积少,结构紧凑,传热面积大,使用寿命长.主要应用于电厂锅炉系统,提高了机组热力系统的循环效率.如:空气预热器的空气入口端,冷却制粉系统.也可用作其它行业中利用蒸汽加热空气的相关设备. 二.性能特点: 1.蒸汽加热器是利用汽轮机蒸汽作为热源来加热空气的.其设计是以蒸汽的凝结放热过程为设计基础,就是使用热蒸汽冷凝放热成饱和蒸汽,再冷凝放热成饱水,加热蒸汽对螺旋翅片管外部横掠空气产生稳定的相变放热过程,释放出全部的汽化潜热,将空气加热后凝结成饱和水排出. 2.采用管簇组合式结构,采用钢铝复合螺旋翅片管组成的管排构成换热器单片,单个或数个换热单片并联成组,各组串联后组装成蒸汽加热器,串,并联的换热片采用积木式装配结构,体积小,结构紧凑,便于维修更换. 3.蒸汽加热器由壳体,进汽管联箱,疏水管联箱,管束固定板,螺旋翅片管束,疏水管和疏水热膨胀弯管,定位套管,风道过渡段和风道法兰等部分组成. 4.加热蒸汽首先通过蒸汽入口管导入蒸汽联箱,通过螺旋翅片管冷凝放热后变成饱和水进入疏水联箱,再通过疏水管不断的排放出去. 5.传热元件采用双金属钢铝复合螺旋翅片,基管为钢制管,铝翅片采用模具整体一次轧制成形,与基管连接紧密,接触热阻小,传热系数高. 6.双金属钢铝复合螺旋支片管在较大温度变化范围内保持稳定的低阻值,传热稳定性好,并且对温度突变及震动有良好抗力 7.钢铝复合螺旋翅片管的内部钢管(基管)由外层铝管壁保护不受腐蚀,防腐蚀性能更好. 8.翅片管采用错列布置方式,传热面积大,换热系数高. 9.管排设计布置合理,空气流动均匀,无汌流发生. 10.螺旋翅片管的直径.翅高,翅间距,翅厚,管间距的结构参数和布置形式设计合理,传热效率高,阻力小. 11.设备整体重量轻,结构紧凑,体积小,传热效率高. 12.所有承压部件按国家现行标准设计和制造. 13.蒸汽加热汽出厂前进行水压试验,试验压力为设计压力的1.5倍,确保水压试验时无任何泄漏现象发生. 14.蒸汽加热器设计适合室外布置,可以长期安全运行,整体设计寿命不小于30年. 15.设备的噪声水平符合"工业企业噪声卫生标准"的规定,即距设备外壳1米处的噪声不大于85dB(A).
蒸汽加热计算[例子]
清洗槽及贮液箱蒸汽加热计算 一．蒸汽加热计算： PTA-4324TSF清洗机 蒸汽加热计算式 （一）已知条件： 1．四个清洗槽的容积：1.15×1.15×0.7×4=3.7米3=3700升 2．四个贮液箱的容积：0.75×1.12×0.73×4=2.5米3=2500升 槽和箱的总容积=3700+2500=6200升 3．水的比重V=1（公斤/升） 4．水的比热Cp=4.179（KJ/kgC°）（60℃的水）查附表。 5．工作温度t2=60℃ 6．水的起始温度：t1=8℃（冬季）t1=20℃（夏季）（二）计算公式： Q=CpVV(t2-t1)ββ为热损失系数 1．冬季蒸汽用量：（一次性用量，1小时加热完成） Q=4.179×6200×1×(60-8)×1.2=1616772KJ(仟焦) 1616772/4.1868=386160仟卡/时 （注：1焦耳0.238846卡，1卡4.1868焦耳） 2．夏季蒸汽用量：（一次性用量，1小时加热完成） Q=4.179×6200×1×(60-20)×1.2=1243670仟焦 1243670/4.1868=297046仟卡/时 3．加热完成后，日常维持保温（60℃），排水带走热量及热量的散发约占总热量的30%： 冬季：386160仟卡×30%=115848仟卡/时 夏季：297046仟卡×30%=89114仟卡/时 （三）加热时间的计算： 1．加热管内的热水导热系数（100℃的水）
λ1=68.3×102 (W/m2.C°) 2．加热管的导热系数 λ1=16.6(W/m2.C°) 3．加热管外（即槽内的水）的导热系数 λ3=57.4×102(W/m2.C°) 热阻计算： γ1=1/λ1=1/68.3×102=1.46×10-4m2C°/W γ2=δ/λ2=0.001/16.6=0.6×10-4m2.C°/W γ3=1/λ3=1/57.4×102=1.74×10-4m2.C°/W Σλ=γ1+γ2+γ3 =1.46×10-4+0.6×10-4+1.74×10-4=3.8×10-4m2.C°/W 单位传热面积的热流量 q=（tg-tf）/Σγ=（100-60）/3.8×10-4=105.3KW/m2 传热面积F=S.L=π.d.L=3.14×0.014×200=8.79米2 总传热量Q=q.F.t=105.3×8.79×1=926KW.h （注：以d=φ14管子内径，L=200米管子总长，t=小时设加热时间为1小时。） 1小时蒸汽（或热水）所供热量，按冬季（最不利）为1616772仟焦 1焦耳=2.78×10-7千瓦小时 1仟焦=2.78×10-4千瓦小时 1616772×2.78×10-4=4494926×10-4=449千瓦小时 计算结果总传热量Q=926千瓦小时，大于总需热量449千瓦小时。 结论：1小时之内完全可以加热到60℃。
蒸汽加热器计算
换热器1； 工艺条件；空气流量3900m３/h，进口温度-25℃，出口温度25℃， 热源为1.1Mpa过热蒸汽，忽略过热段热值，同时不计能量损耗。 外型尺寸框定为670X700，翅片管规格21*2-42/3，管间距50正三角形 根据空气侧总换热量核算冷凝水流量；空气特性按0℃标况，密度1.293，比热0.24 总换热量Q=（25+25）X3900X1.293X0.24=60512Kcal/h 对数平均温差182℃，冷凝水降到85℃时的热值479.6+98.2=577.8 Kcal/ kg 冷却水消耗量105kg/h 105 kg/h冷凝水从183.2℃降到85℃时的热值为10284 Kcal，可以使温度升高8.5℃由于环境温度可能在冰点以下，为防止冻裂，预热段设计在空气出口端 整理蒸汽段工艺数据，空气流量3900m３/h，进口温度-25℃，出口温度16.5℃， 总换热量Q=（25+16.5）X3900X1.293X0.24=50225Kcal/h 对数平均温差186.7℃ 按内净迎风口尺寸600*625计算迎面风速按 2.889m/s, 空气质量流速；7.28kg/s，传热系数28.89Kcal/㎡.h.℃ 设计富裕量30%，，翅片管单位换热面积0.736平方/米 蒸汽段换热面积12㎡，表面12支，3排管即可满足要求。 整理热水段工艺数据，空气流量3900m３/h，进口温度16.5℃，出口温度25℃， 热水进口温度183.2℃，出口温度85℃ 总换热量Q=（25-16.5）X3900X1.293X0.24=10287Kcal/h 对数平均温差162.4℃ 按内净迎风口尺寸600*625计算迎面风速按 2.889m/s, 空气质量流速；7.28kg/s，传热系数22.86Kcal/㎡.h.℃ 设计富裕量30%，，翅片管单位换热面积0.736平方/米 热水段换热面积 3.6㎡，表面10支，1排管即可满足要求，单行程。 调整管间距影响换热系数不计。 合计4排管，空气摩擦系数0.918，空气侧压力降75pa 实际总换热面积46*0.736*0.55=18.6㎡ 介质流向；蒸汽上进下出，经疏水阀靠压力差进预热器，热水流向为下进上出。 换热器2； 工艺条件；空气流量2500m３/h，进口温度0℃，出口温度25℃， 热源为1.1Mpa过热蒸汽，忽略过热段热值，同时不计能量损耗。 外型尺寸框定为570X610，翅片管规格21*2-42/3，管间距50正三角形 根据空气侧总换热量核算冷凝水流量；空气特性按0℃标况，密度1.293，比热0.24 总换热量Q=（25-0）X2500X1.293X0.24=19395Kcal/h 对数平均温差170.4℃，冷凝水降到85℃时的热值479.6+98.2=577.8 Kcal/ kg 冷却水消耗量34kg/h 34 kg/h冷凝水从183.2℃降到85℃时的热值为3296Kcal，可以使温度升高 4.2℃ 由于环境温度可能在冰点以下，为防止冻裂，预热段设计在空气出口端 整理蒸汽段工艺数据，空气流量2500m３/h，进口温度0℃，出口温度21℃， 总换热量Q=（21-0）X2500X1.293X0.24=16292Kcal/h 对数平均温差172.5℃ 按内净迎风口尺寸500*550计算迎面风速按 2.526m/s,
混凝土蒸汽加热法计算
15.5.1蒸汽养护参数计算 蒸汽养护一般分预养、升温、恒温及降温四个阶段。预养是为使构件具有一定的初始强度，以防升温时产生裂缝。升温的速度与预养时间、混凝土的干硬度及模板情况有关，见表15-1。此外还与构件的表面系数有关，表面系数≥6m-1时，升温速度不得超过15℃/h；表面系数﹤6m-1时，升温速度不得超过10℃/h。蒸养时升温速度也可随混凝土初始强度的提高而增加，因此也可以采用变速（渐快）升温和分段（递增）升温。 表15-1升温速度极限值参考表（℃/h） 恒温温度及恒温时间的确定，主要取决于水泥品种、水灰比及对脱模的强度要求，参见表15-2。 1.升温时间计算 升温时间可由下式计算： 11 0 1V t t T - =（15-15）式中 T1——升温时间（h）；
t0——恒温温度（℃）； t1——车间温度（℃）； V1——升温速度（℃/h）。 表15-2 恒温时间参考表 注：1.当采用普通硅酸盐水泥时，养护温度不宜超过80℃。 2.当采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到85℃～95℃。 2.降温时间计算 降温时间可由下式计算： 22 0 2V t t T - =（15-16）式中 T2——升温时间（h）； t0——恒温温度（℃）； t2——出坑允许最高温度（℃）； V2——坑内降温速度（℃/h），表面系数≥6m-1，取V2≤10℃/h；表面系数≤6m-1，取V2≥5℃/h。 3.出坑允许最高温度计算
出坑允许最高温度t 1（℃），一般可按下式计算： t t t ?+=12 （15-17） 式中 t 2——车间内温度（℃）； t ?——构件与车间的允许最大温度 （℃）。对采用密封养护的构件，取t ?＝40℃；对一般带模养护构件，取t ?＝30℃；对脱模养护构件，取t ?＝20℃；对厚大构件或薄壁构件， t ?取值壁以上值再低5～10℃。 4．养护制度的确定 蒸汽养护制度一般用简式表达，成为蒸汽养护制度表达式。如预养3h ，恒温5h （恒温温度95℃），降温2h ，则蒸汽养护制度表达式为： 3+3+5（95℃）+2 【例15-9】 混凝土构件采用硅酸盐水泥配置，水灰比为，干硬度40S ，经预养h 后带模进行蒸养，出坑强度要求达到设计强度的70％，已知坑内的降温速度为15℃/h ，车间温度20℃，试拟定蒸汽制度的试验方案。 【解】 （1）确定升温速度：查表15-1升温速度V 1为20℃/h ； （2）确定恒温温度及恒温时间：查表15-2，取恒温温度T 0=80℃,恒温时间为7h ； （3）确定升温时间（T 1）：按式（15-15）得： h h V t t T 320 20 801101=-=-= （4）确定降温时间（T 2）：构件与车间的允许最大温度差Δt 取
蒸汽加热水的板式换热器
蒸汽的热能由显热和潜热两部分组成，通常用汽设备只利用蒸汽的潜热和少量的显热，释放潜热和少量的显热后的蒸汽还原成高温的凝结水，凝结水是饱和的高温软化水，其热能价值占蒸汽热能价值的25%左右，而且也是洁净的蒸馏水，适合重新作为锅炉给水。板式换热器。因此，采取有效的回收系统，最大程度回收系统的热能和软化水是非常必要的，它不但可以节能降耗，也可以消除因二次闪蒸汽的排放而对厂区环境造成的污染，无论是在经济效益还是社会效益上都有十分重要的意义。蒸汽在用汽设备中放出汽化潜热后,变成凝结水,经疏水器排出,凝结水通过回收管网汇集到凝结水池(罐)中,由凝结水回收装置送到锅炉或其它用热处,如除氧器等,这就是凝结水回收系统。该系统的作用在于回收利用凝结水的热量(包括闪蒸汽热量)和软化水。凝结水是一种“优质资源”,对这种优质资源进行充分、有效的回收利用是蒸汽供热系统中最为重要的节能、节水措施。 换热机组设在企业凝结水泵房,可以减少土建投资,二次网供热在企业范围内可以利用原有的架空管网支架,新敷设两根DN150管,出厂区后采用地沟敷设;换热机组设二级换热,一级为板式水—水换热器,在凝结水池地下泵房设循环水泵,为一次水换热机组与凝结水池循环,充分利用凝结水池的热量。二级为管壳式汽—水换热器,为了采暖系统的稳定运行,进行机组出水温度的调节,使整体采暖系统在能源综合利用的同时,保证所带建筑物的采暖稳定可靠。 1、负荷及参数确定
(1)进入凝结水池的凝结水(汽水混合物)按15t/h考虑,其中凝结水 13t/h,乏汽2t/h。 (2)凝结水循环利用按90度出水, 70度回水,循环水量68·5t/h。 (3)凝结水可利用热量1·6MW。 (4)根据长治地区住宅供热指标72W /m2,热负荷1·6MW可带建筑面积2·22万平方米。 (5)二级换热器起调节作用,按热负荷0·6MW考虑,新蒸汽(0·3MPa)用量0·75t/h,可带建筑面积0·83万平方米。 (6)本系统建成后可带建筑面积3·05万平方米。 (7)本系统设计方案比较可行,一方面能源利用可以带一部分建筑采暖,另一方面也可以起到凝结水池降温作用,保证了锅炉房除氧上水及锅炉设备的正常运行,本套系统更能充分地利用凝结水热量,并且保证锅炉上水系统的安全运行。 2、初步计算及设备选型 (1)参数设定 总热负荷: Q=2·2MW 二次网供水温度: T2=85℃回水温度: T1=60℃一级换热一次网供水温度: T2=90℃回水温度: T1=70℃ 二级换热蒸汽: 0·3MPa利用热源凝结水: 15t/h (汽水混合物),其中凝结水13t/h,乏汽2t/h。 (2)计算 二次网循环水量G=3·6Q÷Cp (T2-T1) =75·6t/h凝结水传热量Q = 0·278 [13t/h ( t2 - t1) + 2t/h(h2-h1)] =1·6MW
(完整版)蒸汽加热器计算
换热器1； 工艺条件；空气流量3900m3/h，进口温度-25℃，出口温度25℃， 热源为1.1Mpa过热蒸汽，忽略过热段热值，同时不计能量损耗。 外型尺寸框定为670X700，翅片管规格21*2-42/3，管间距50正三角形 根据空气侧总换热量核算冷凝水流量；空气特性按0℃标况，密度1.293，比热0.24 总换热量Q=（25+25）X3900X1.293X0.24=60512Kcal/h 对数平均温差182℃，冷凝水降到85℃时的热值479.6+98.2=577.8 Kcal/ kg 冷却水消耗量105kg/h 105 kg/h冷凝水从183.2℃降到85℃时的热值为10284 Kcal，可以使温度升高8.5℃由于环境温度可能在冰点以下，为防止冻裂，预热段设计在空气出口端 整理蒸汽段工艺数据，空气流量3900m3/h，进口温度-25℃，出口温度16.5℃， 总换热量Q=（25+16.5）X3900X1.293X0.24=50225Kcal/h 对数平均温差186.7℃ 按内净迎风口尺寸600*625计算迎面风速按2.889m/s, 空气质量流速；7.28kg/s，传热系数28.89Kcal/㎡.h.℃ 设计富裕量30%，，翅片管单位换热面积0.736平方/米 蒸汽段换热面积12㎡，表面12支，3排管即可满足要求。 整理热水段工艺数据，空气流量3900m3/h，进口温度16.5℃，出口温度25℃， 热水进口温度183.2℃，出口温度85℃ 总换热量Q=（25-16.5）X3900X1.293X0.24=10287Kcal/h 对数平均温差162.4℃ 按内净迎风口尺寸600*625计算迎面风速按2.889m/s, 空气质量流速；7.28kg/s，传热系数22.86Kcal/㎡.h.℃ 设计富裕量30%，，翅片管单位换热面积0.736平方/米 热水段换热面积3.6㎡，表面10支，1排管即可满足要求，单行程。 调整管间距影响换热系数不计。 合计4排管，空气摩擦系数0.918，空气侧压力降75pa 实际总换热面积46*0.736*0.55=18.6㎡ 介质流向；蒸汽上进下出，经疏水阀靠压力差进预热器，热水流向为下进上出。 换热器2； 工艺条件；空气流量2500m3/h，进口温度0℃，出口温度25℃， 热源为1.1Mpa过热蒸汽，忽略过热段热值，同时不计能量损耗。 外型尺寸框定为570X610，翅片管规格21*2-42/3，管间距50正三角形 根据空气侧总换热量核算冷凝水流量；空气特性按0℃标况，密度1.293，比热0.24 总换热量Q=（25-0）X2500X1.293X0.24=19395Kcal/h 对数平均温差170.4℃，冷凝水降到85℃时的热值479.6+98.2=577.8 Kcal/ kg 冷却水消耗量34kg/h 34 kg/h冷凝水从183.2℃降到85℃时的热值为3296Kcal，可以使温度升高4.2℃ 由于环境温度可能在冰点以下，为防止冻裂，预热段设计在空气出口端 整理蒸汽段工艺数据，空气流量2500m3/h，进口温度0℃，出口温度21℃， 总换热量Q=（21-0）X2500X1.293X0.24=16292Kcal/h 对数平均温差172.5℃ 按内净迎风口尺寸500*550计算迎面风速按2.526m/s,
混凝土蒸汽加热法计算
混凝土蒸汽加热法计算 Prepared on 22 November 2020
混凝土蒸汽加热法计算 15.5.1蒸汽养护参数计算 蒸汽养护一般分预养、升温、恒温及降温四个阶段。预养是为使构件具有一定的初始强度，以防升温时产生裂缝。升温的速度与预养时间、混凝土的干硬度及模板情况有关，见表15-1。此外还与构件的表面系数有关，表面系数≥6m-1时，升温速度不得超过15℃/h；表面系数﹤6m-1时，升温速度不得超过10℃/h。蒸养时升温速度也可随混凝土初始强度的提高而增加，因此也可以采用变速（渐快）升温和分段（递增）升温。 表15-1升温速度极限值参考表（℃/h） 恒温温度及恒温时间的确定，主要取决于水泥品种、水灰比及对脱模的强度要求，参见表15-2。 1.升温时间计算 升温时间可由下式计算： 11 0 1V t t T - =（15-15）
式中T1——升温时间（h）； t0——恒温温度（℃）； t1——车间温度（℃）； V1——升温速度（℃/h）。 表15-2恒温时间参考表 注：1.当采用普通硅酸盐水泥时，养护温度不宜超过80℃。 2.当采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到85℃～95℃。 2.降温时间计算 降温时间可由下式计算： 22 0 2V t t T - =（15-16） 式中T2——升温时间（h）； t0——恒温温度（℃）； t2——出坑允许最高温度（℃）； V2——坑内降温速度（℃/h），表面系数≥6m-1，取V2≤10℃/h；表面系数≤6m-1，取V2≥5℃/h。
3.出坑允许最高温度计算 出坑允许最高温度t1（℃），一般可按下式计算： （15-17） + = t t t? 2 1 式中t2——车间内温度（℃）； t?——构件与车间的允许最大温度（℃）。对采用密封养 护的构件，取t?＝40℃；对一般带模养护构件，取 t?＝30℃；对脱模养护构件，取t?＝20℃；对厚大 构件或薄壁构件，t?取值壁以上值再低5～10℃。 4．养护制度的确定 蒸汽养护制度一般用简式表达，成为蒸汽养护制度表达式。如预养3h，恒温5h（恒温温度95℃），降温2h，则蒸汽养护制度表达式为： 3+3+5（95℃）+2 【例15-9】混凝土构件采用硅酸盐水泥配置，水灰比为，干硬度40S，经预养h后带模进行蒸养，出坑强度要求达到设计强度的70％，已知坑内的降温速度为15℃/h，车间温度20℃，试拟定蒸汽制度的试验方案。 【解】（1）确定升温速度：查表15-1升温速度V1为20℃/h； （2）确定恒温温度及恒温时间：查表15-2，取恒温温度 T0=80℃,恒温时间为7h； （3）确定升温时间（T1）：按式（15-15）得：
蒸汽潜热计算方法及潜热值doc
潜热的计算方法 一、计算方法 蒸发量用重量M(Kg）来标度 供热量Q（J）由温升热与气化潜热两部分组成。 1.温升热量Q1（J）： 温升热与蒸发介质的热容和蒸发介质的温升成正比，即： Q=C×M×ΔT；ΔT=T2-T1 热容C：J/Kg.℃ 这是个非常简单的公式，用于计算温升热量，液体的饱和压力随温度的提高而上升至液体表面上方压力时开始蒸发。 2.蒸发潜热Q2（J）为： Q2=M×ΔH ΔH：液体的蒸发焓（汽化热）J/Kg 3.总供热量Q=Q1+Q2 二例子 现在需要用蒸汽来加热水，已经蒸汽的参数为0.8mpa，300℃，水量为12t/h，水温为57℃，现在将蒸汽直接通过水混合将来水加热到62℃，请问需要多少蒸汽呢？是否是按照等焓来计算呢 放出热量为：蒸汽变成100℃水的冷凝潜热热量加上100℃的冷凝水变为62℃水放出的热量之和。 设需要蒸汽D千克/h。 吸收的热量为：12吨水从57℃升到62℃吸收的热量. 数值取值为：水的比热按照C=1千卡/千克℃计 0.8mpa，300℃蒸汽的冷凝潜热约为r=330千卡/千克，1吨蒸汽生成1吨凝液。凝液温度为100℃，不考虑损失。 Q吸收=Cm(t2-t1)=1×12000×(62-57)＝60000千卡/h Q冷凝放热=Dr=330D Q冷凝水降温放热= CD(T2-T1)=1×D×(100-62)＝38 D Q吸收＝Q冷凝放热+ Q冷凝水降温放热 330 D+38 D＝60000＝163kg/h
因此，需要该品位蒸汽0.163T/H，水量加热后上升到12.136t/h 损失就按5-10%考虑了。 例子2 1吨水变成水蒸气是多少立方 假设水的起始温度为20度；加热成为140度的水蒸汽（假设为饱和水蒸汽而不是过热水蒸汽）。 1，简略计算： 常压下水的汽化热为540 千卡/公斤； 需要的热量：(140-20)*1000=120000千卡，再加上汽化热540000千卡，共计660000千卡。 现在，煤的燃烧值为6000大卡/公斤， 所以，需要烧煤660000/6000=110公斤。 2，较精确的计算： 由常温（假设是20度）升温到100度的水，可以近似地用比热为1（千卡/公斤.度）来计算所需热量；汽化后的水蒸汽由100度升温到140度所需热量，要从水蒸汽的焓熵图(h-s图)上查到它的热焓差来计算；最后再加上汽化热；三部分的总和除以煤的热值就行了。 3，精确的计算： 通过焓熵软件查20度的水和140度的水蒸汽的焓值,利用焓值差计算所需热量，再除以煤的热值就行了。 经查得数据并计算，得到下列结果： 焓值差=589.411-83.736=505.675 千焦尔/公斤 505675/4.182千卡/公斤=120917 千卡/吨 540000+120917=660917 660917/6000=110.1528 答案：需煤110.1528公斤。 三、概念 对于饱和蒸汽和过热蒸汽，在同等压力下，过热蒸汽的温度比饱和蒸汽的要高。水在一定压力下，加热至沸腾即开始气化，也就逐渐变为蒸汽，这时蒸汽的温度