三角挂篮计算书

三角挂篮工程

1、工程概况

采用三角挂篮进行悬臂浇筑，由主桁系统、悬吊行走系统和模板系统（含底模平台）三部分组成。其中，主桁系包括主桁架、横联、前横梁、后横梁和大梁锚固系统等部分；桩和横联采用型钢和钢板的组合结构，前横梁、后横梁采用型钢组拼。悬吊行走系统包括外模纵梁、内模滑梁、吊带、前下横梁和后下横梁等部分；外模纵梁、内模滑梁、前下横梁和后下横梁等采用型钢组拼，所有吊带均采用PSB830Φ32钢吊带。模板系统包括外模、内模和底模（含底模平台）三个部分；外模、底模均采用大块组合钢板，内模为组合钢模；内外模桁架采用型钢组拼；底模平台纵横梁均采用型钢组拼。

综合各节段的长度与截面形式，最终选取1#块与5#块作为计算截面。

具体的结构图如下图所示。

图1 挂篮总体布置图（单位：mm）

图2 挂篮侧面图（单位：mm）

1.1 主桁

主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成，每个挂篮有二片三角组合梁，两片组合梁支架由桁架连接形成整体，立柱与主梁之间采用绞接。主桁与立柱由2根[32a槽钢加工而成。前后斜杆为2根[32a槽钢加工而成。立柱横联采用由桁片连接的形式。

1.2 底篮

底篮由前下横梁、后下横梁、纵梁等组成。

（1）前下横梁：底篮前横梁采用双拼I36b工字钢，前横梁长13.4m；

（2）后下横梁：底篮后横梁采用双拼I36b工字钢，后横梁长13.4m；

（3）纵梁：底篮箱梁底部纵梁由I36b工字钢加工而成，长4.4m；

1.3 悬吊系统

悬吊系统包括上前横梁、内、外模板滑梁和吊杆，上前横梁为型钢结构，通过吊杆及铰座与底栏连接。内、外模板滑梁也为型钢结构，通过吊杆与上前横梁及已浇筑混凝土箱梁连接。

（1）前上横梁：前上横梁为双拼I36b工字钢，长13.6m。

（2）滑梁：内滑梁采用双拼[36b槽钢，长10m；外滑梁采用双拼[36b槽钢，长10m；外导梁采用双拼[28b槽钢，长5.1m；

（3）吊杆均采用直径为PSB830φ32精轧螺纹钢。

1.4 锚固系统

挂篮后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过精轧螺纹钢筋和连接器锚于箱梁上。初步拟定单片挂篮主桁的后锚共设4根Φ32精轧螺纹钢。

1.5 行走系统

行走系统由滑轮、牵引千斤顶、导链葫芦等构成。整个挂篮移动时主桁、侧模、内模和底模共同行走。主桁架行走采用2组滑轮安放在前后支点上，后锚扁担梁随主桁的移动交替锚固到预埋的精轧螺纹钢上，主桁的前进依靠导链葫芦牵引前进。每片主桁架安装4根后锚扁担梁。挂篮走行时反扣轮锚固。

1.6 模板系统

模板采用吊挂式，由内、外模板组成。

内模：由加工的大块钢板模与桁架组成。顶板由钢模、槽钢和木条、木楔形成桁架，内顶模板通过钩头螺栓连接成整体；侧板也由大块钢模组拼，槽钢加劲，内侧模与顶模之间采用螺栓连接。

外模：由型钢和大块平面钢模板组成桁架式模板，翼缘悬臂模板和腹板焊接为一体，并采用斜撑加强。

2、计算目标

本计算的计算目标为：

（1）确定浇筑时挂篮各部分的强度刚度能否满足要求；；

（2）验算浇筑时挂篮的压杆稳定性和抗倾覆稳定性；

（3）验证挂篮行走时的稳定性；

（4）验证后锚反压梁强度和梁体混凝土的抗压性能；

3、计算参数取值

3.1 计算荷载

3.1.1 荷载类型及荷载分项系数

表3-1 计算挂篮时的荷载大小及分项系数

分项系荷载名称代号作用位置大小

数新浇混凝土荷载（各位置不同）P1全部\ 1.2 外侧模板、支架自重（单侧）P2外滑梁14.3kN/m 1.2 顶模板自重P3内滑梁 4.8kN/m 1.2

内模自重P4底纵梁0.75kPa 1.2

底模自重P5底纵梁0.75kPa 1.2

施工荷载P6全部2kPa 1.4

人员荷载P7全部1kPa 1.4

软件自行生

1.2

挂篮各部分自重\ 全部

成

注：1、新浇混凝土容重根据上述规范表8-1，取配筋率>2%时容重，为26kN/m3；

2、式中，根据厂家提供单外侧模及支架重量60kN，由外滑梁承担，即模板长4.2m

得到作用于外滑梁上荷载为14.3kN，除以节段长度可得到均布荷载。同理，已知内

模、底模及顶模重量，可计算出P3、P4 与P5.；

3、表1中所有荷载代号在本章节中均属唯一。

3.1.2 荷载效应组合

计算挂篮时的荷载效应组合如表3-2所示：

表3-2 计算挂篮时的荷载效应组合

参与组合的荷载项

类别

验算强度验算刚度外（导）滑梁P1 、P2 、P6 、P7P1 、P2

内滑梁P3 、P6 、P7P3

底纵梁P4 、P5 、P6 、P7P4 、P5

3.1.3 挂篮荷载

由于每节段两端截面不一致，所以须分别计算两端截面荷载，中间按线性分布。以1#块为例，将其前后截面分别定义为I与II截面。考虑1.2倍预压系数。

图3 截面定义

（1）内滑梁荷载

内滑梁承受荷载如下图所示：

图4 内滑梁承受梁体荷载区域

则单根内滑梁承受该区域一半荷载。荷载如下图所示：

图5 内滑梁荷载分布（单位：mm）则各节段内滑梁荷载计算如下：

表3 内滑梁荷载计算

节块截面

砼面

积/m2砼自重

q/kN/m

施工荷载

P6/kPa

振捣荷载

P7/kPa

计算宽度

b/m

强度荷载

kN/m

刚度荷载

kN/m

1# I 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82 II 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82

5#

I 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82

II 1.02 26.52 1 2 2.5 50.79 40.82 注：1、强度荷载=[1.2×q+1.4×(P6+P7)×b]×1.2；

2、刚度荷载=[q+(P6+P7)×b]×1.2。

由于模板长度固定，其以线性荷载作用于其上（图6），荷载大小为P 4。

I

Ⅱ

4200

模板

图6 内滑梁模板荷载分布（单位：mm ）

（2）外滑梁荷载

外滑梁承受荷载如下图所示：

、

图7 外滑梁承受梁体荷载区域

则单根外滑梁承受一边的荷载。荷载分布与内滑梁一致。 则各节段外滑梁荷载计算如下：

表4 外滑梁荷载计算

节块

截面

砼面

积/m 2

砼自重q /kN/m 施工荷载P 6/kPa 振捣荷载P 7/kPa 计算宽度b/m 强度荷载kN/m 刚度荷载kN/m 1# I 0.832 21.632 1 2 1.7 39.72 32.08 II 0.832 21.632 1 2 1.7 39.72 32.08 5#

I 0.832 21.632 1 2 1.7 39.72 32.08 II

0.832

21.632

1

2

1.7

39.72

32.08

注：1、强度荷载=[1.2×q +1.4×(P 6+P 7)×b]×1.2； 2、刚度荷载=[q +(P 6+P 7)×b]×1.2。

外滑梁上模板荷载分布与内滑梁一致，荷载大小为P2。（3）外导梁荷载

外导梁承受荷载如下图所示：

图8 外导梁承受梁体荷载区域

则单根外导梁承受一边的荷载。荷载分布与内滑梁一致。则各节段外导梁荷载计算如下：

表5 外导梁荷载计算

节块截面

砼面

积/m2砼自重

q/kN/m

施工荷载

P6/kPa

振捣荷载

P7/kPa

计算宽度

b/m

强度荷载

kN/m

刚度荷载

kN/m

1# I 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87 II 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87

5#

I 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87

II 0.338 8.788 1 2 1.2 18.7 14.87 注：1、强度荷载=[1.2×q+1.4×(P6+P7)×b]×1.2；

2、刚度荷载=[q+(P6+P7)×b]×1.2。

外导梁不承受模板荷载。

（4）底纵梁荷载

外滑梁承受荷载如下图所示：

图9 底纵梁承受梁体荷载区域

底纵梁荷载分为腹板与底板位置两种，分布形式与内外滑梁一致。荷载计算如下：

表6 底纵梁荷载计算

节块截面位置

砼高

/m 砼自重

P1/kPa

模板自重

P4~5/kPa

施工荷载

P6/kPa

振捣荷载

P7/kPa

计算宽度

b/m

强度荷

载/kN/m

刚度荷载

/kN/m

1# I

腹板 4.078 106.028 0.75 1 2 0.3 47.64 39.52 底板0.669 17.394 0.75 1 2 0.75 23.38 19.03 II

腹板 3.766 97.916 0.75 1 2 0.3 44.14 36.6 底板0.639 16.614 0.75 1 2 0.75 22.53 18.33

5#

I

腹板 3.102 80.652 0.75 1 2 0.3 36.68 30.38

底板0.547 14.222 0.75 1 2 0.75 19.95 16.17 II

腹板 2.952 76.752 0.75 1 2 0.3 34.99 28.98

底板0.511 13.286 0.75 1 2 0.75 18.94 15.33 注：1、强度荷载=(1.2×(P1+P4~5)+1.4×(P6+P7)]×b×1.2；

2、刚度荷载=(P1+P4~5+P6+P7)×b×1.2。

为计算方便，底模荷载已直接代入计算中。

3.2 验算指标

根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003），Q235钢的抗弯抗压强度设计值为215MPa，抗剪强度设计值为125MPa。

挠度验算悬臂段为L/200，跨中为L/400。

根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），C50混凝土的轴心抗压强度设计值为23.1MPa。PSB830精轧螺纹钢的抗拉强度设计值为770MPa。

挂篮抗倾覆稳定性需大于2。

4、计算分析

4.1 计算模型

4.1.1 挂篮计算模型

利用Midas6.0建立如下三维模型：

图10 模型消隐图

该模型共建立节点296个，单元282个，其中前上横梁与弦杆、底纵梁与下

横梁、防护棚架纵横梁均采用弹性连接中的刚性连接来模拟，内滑梁、外滑梁与顶板翼缘板的连接，后下横梁与底板的连接，均采用一般支撑（封闭6个自由度）来模拟，而竖杆与弦杆交接处的支撑则释放x方向的平动以及三个方向的转动自由度，最后浇筑混凝土时，挂篮后锚约束6个方向自由度来模拟。

自重由软件自动形成，由于之前计算荷载的时候已经考虑分项系数，所以此处与挂篮自重组合时只需考虑挂篮自重与模板自重的荷载分项系数（下图11）。

图11 强度与刚度计算荷载组合

4.1.2 挂篮承压杆稳定性计算

根据钢结构设计规范《GB50017-2003》5.1.2条稳定性计算需满足下面要求：

≤（4-1）

Af

N?

式中：A——立杆横截面积（m2）；

φ——轴心受压杆件稳定系数，按长细比λ查上述规范附录C-2；

f ——钢材强度设计值。

4.2 计算过程及计算结果分析

4.2.1 浇筑混凝土时挂篮强度刚度

（1）通过Midas6.0的计算，挂篮的强度计算结果如下所示：

A 1#块

B 5#块

图12 挂篮轴应力图（单位：MPa）

A 1#块

B 5#块

图13 挂篮剪应力图（单位：MPa）

A 1#块

B 5#块

图14 挂篮弯压组合应力图（单位：MPa）

从上面结果可以得到：

（1）轴应力：最大轴应力发生于主桁的竖杆与斜杆位置，为别为最大压应力与最大拉应力，这与实际相符合，且最大值为136.28MPa<215MPa，满足要求；

（2）剪应力：最大剪应力发生于前上横梁处，最大值为41.45MPa<125MPa，满足要求；

（3）弯压组合应力：最大弯曲应力发生于前上横梁指点位置，因为从荷载计算结果可知，前上横梁受多个集中力作用，受弯作用明显，结果与之相符，且大小为165.51MPa<215MPa，满足要求；

（2）挂篮的变形如下图所示：

A 1#块

B 5#块

图15 主桁变形图（单位：mm）

挂篮主桁架最大变形值为15.59mm<20mm(20mm为《公路桥涵设计规范》17.5.1条中挂篮的允许最大变形，满足要求。

（3）前上横梁变形如下图所示：

A 1#块

B 5#块

图16 前上横梁变形图（单位：mm）

由于需扣除主桁架变形：

则最大变形=21.08-15.59=5.49mm

（4）吊杆的强度如下图所示：

A 1#块

B 5#块

图17 吊杆应力图（单位：mm）

由上图可知，挂篮吊杆所受最大应力为342.90MPa，小于PSB830精轧螺纹钢的强度设计值650MPa，故满足使用要求。

4.2.2 浇筑混凝土时主桁架压杆稳定性及抗倾覆分析

主桁轴力图如下图所示：

48 80 48连续梁挂篮计算书详解

6附件 6.1墩顶0#块膺架计算书 6.1.1 计算依据 《连续梁施工设计图》 《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005） 《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社） 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005） 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 6.1.2 支架结构材料参数 1) 木材（A-2红杉木）： 顺纹弯应力 []13a MP σ= 弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ= 弹性模量 4 10a E MP = 2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)： 拉压应力 []135a MP σ= 弯曲应力 []140a w MP σ= 剪应力 []80a MP τ= 弹性模量 5 2.110a E MP =? 6.1.3 基本资料 0#块长度12m （4.5+3.0+4.5m ），墩顶处箱梁高6.65m ，端头箱梁

高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。0#块重约650t。 图1 0号块重量分配 6.1.4 支架结构 支架结构见下图： 6.1.5计算荷载种类及组合 (1)计算荷载种类

①新浇砼容重按26kN/m 3计算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/m KN ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/m KN ⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/m KN (2) 荷载组合： 计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤ 计算刚度时:p 2=①+② 6.1.6支架结构检算 (1)方木计算 采用红衫木，纵桥向间距45cm ，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L =0.3m ，底板下计算跨度L =0.5m 。 1） 腹板下方木计算 混凝土重：q 1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q 2＝3kN/m 施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =84.7 kN/m 方木截面抵抗矩： 2 23311501002501066 W bh mm ?===?

挂篮计算书

1．概述 本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。 图1.1 挂篮总体结构 - 1 -

图1.2 挂篮总体结构 挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态 荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠

midas挂篮计算书

石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书

1 概况 石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的 一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据 （1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图； （2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；

挂篮计算书(-3-30)

目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。 概况............................................... 错误!未定义书签。 计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。 荷载组合............................................ 错误!未定义书签。 参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。 挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。 底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。 底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。 侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。 吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。 前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。 挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。 后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。 挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。

XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲

60+100+60m连续梁挂篮计算 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况 本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。 箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：

Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 浇筑混凝土动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 恒载分项系数K1=1.2； 活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载 箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算； 施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；

菱形挂篮和三角形挂篮的选用

天津百兴钢结构有限公司
挂蓝结构形式的选用
三角形挂蓝和菱形挂蓝结构比较分析
樊士磊 2010-1-15
摘要：在悬臂浇注施工法中，最常见也最流行的就是挂蓝浇注施工。挂蓝设备的结构形 式有很多种，在现实中施工方采用的结构形式也不尽相同，后来因为对施工容易，重量轻便， 结构简单等需求，在日新月异的今天，我们经常用的不外乎就这两种形式：三角挂蓝结构和 菱形挂蓝结构。本计算书主要阐述了在力学理论计算中，作用在同一种梁型构件上，选用同 样的料型，分别对它们进行受力分析比较，从而达到结构形式选用的目的。

1 进行比较的依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《机械设计手册》；
2 假设工程概况
假设某工程主桥桥跨组成为 X+Y+Xm 的单箱单室三跨连续梁。梁型宽度为 12m，箱梁 0#块梁段长度也为 12m，挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为 A#块，其重 量为 150 吨，长度为 4m。
3 挂篮设计分类
A 情况一：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮结构施工。 ◇ B 情况二：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮结构施工。 ◇
一般梁型的墩顶尺寸，墩顶长度 9m 或 12m 多见，而挂蓝构件前后(竖杆划分 前后的尺寸)比例因受墩顶空间的限制，也多为前长后短。故设其尺寸结构形 式如下：
2

4 主要技术参数
①、钢弹性模量 Es＝2.1×10 MPa； ②、查钢结构设计手册第三版(上册)，材料强度设计值： Q235 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=205N/mm ，fV=120 N/mm Q345 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=300N/mm ，fV=175 N/mm Q345 钢 ：
2 2 2 2 5
2
厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm ，fV=170 N/mm
2
3

三角形挂篮设计计算书——【桥梁与隧道 精】

三角形挂篮设计计算书 一、概述 FK0+302.101匝道桥第二联为变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。 主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现 浇段长度为4.0m 。挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。1#~9#块段采用三角形挂篮施工。三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作简单、重量轻、受力明确等特点。 三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图： 55407860 1026 9847006344516 4516689335 4516 4516 5567 5205 335 5150700 1000 1010 390 3650 920 62 3270 380 470450立柱 （双根槽36） 主梁 （双根工45） 中横梁 （双根槽36） 上前横梁（双根槽36） 前吊带 （20*200mm 钢板） 后吊带 （20*200mm 钢板） 后锚系统

挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，进行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。 挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。梁段重102.3吨。 二、设计依据及主要参数 1、控制设计计算所采用的主要依据 a、F匝道桥施工图设计 b、公路桥涵钢木结构设计规范

挂篮计算书示例

第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数

挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；

荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：

四、挂篮计算 1、外导梁

1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------

三角挂篮计算书(DOC)

三角挂篮计算书 1 计算依据 ⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》； ⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社； ⑷《MIDAS/civil》计算软件。 2 工程概况 成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。 3 施工方案综述 在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工： ⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。 ⑵将内模架就位并调整好标高。 ⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。 ⑷浇筑混凝土。 ⑸养护、穿束。 ⑹张拉，压浆。 ⑺脱模。 当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。

图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图 4 挂篮计算 4.1挂篮设计 挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书 一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。 通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。 （一）设计荷载： 1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b） ＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m 2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m 3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m 4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m 则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m 说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度； b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2； P2—模板荷载取2.5kn/m2； P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2 （二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示 图1 下纵梁计算简图

M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN?m 型钢选择： W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3 选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3 截面惯性矩I x＝2369.0 cm4 型钢刚度验算： f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa 〔σ〕—允许应力取170kn/m2 二、前后下横梁计算： （一）荷载 1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m 2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5× 3.0/2＝3.75 KN /m 3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m 4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /m Σ＝31.82 KN /m 说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3； l砼—砼构件宽度；

(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书

（40+56+40）m连续梁 三角形挂篮计算书 兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月

1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构 挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。 图1挂篮总体结构 主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中

心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。 图2 主桁架 底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。

图3 底模平台 模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。 图4 外侧模

图5 内模 悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。 锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。 图6 主桁架后锚 走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。 内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。

桥梁挂篮强度验算计算书资料

合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵 洞第二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.7《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取 2..5t/m3，钢材密度取7.85t/m，钢材弹性模量 E=2.1x105Mpa。 [τ=85Mpa；Q420钢 2.2Q235钢弯曲容许应力] [σ=145Mpa；剪切容许应力] （贝雷插销）抗剪强度设计值[fv]=195Mpa；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa，容许弯矩[M]=900KN.M；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。 3、计算方法和内容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。

3.2荷载施加： 混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 主桁架

挂篮设计计算书参考范本

挂篮设计计算书参考范本

1 概况 施州大桥为连接恩施旧城区和城北新区的城市主干线。大桥采用协作体系，具体跨径布置为：30m等截面连续箱梁＋（100m＋145m）直塔单索面斜拉桥＋3×30m等截面连续箱梁。斜拉桥主梁为单箱三室混凝土箱梁，桥面全宽21.5m，设计为双向四车道。设计时速40km/h，设计荷载为城市—A级。主梁施工采用悬臂施工，其施工节段分为有索节段和无索节段，长度均为4.25m，最大节段设计重量约为180t。本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：横向由两片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由木质面板和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁、横向分配梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、导梁、挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注混凝土和空载行走时，具有必要的稳定性。 按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。计算建模与施州大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。 2 设计依据 （1）恩施市施州大桥施工设计图； （2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）； （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）； （4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （5）其它规范和规程。 3 设计假定和说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）悬臂施工最大节段重量约为180t，按此重量进行挂篮控制设计。 （2）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，主桁体系、吊挂体系和锚固体系。

高速铁路连续梁挂篮设计计算书

48+80+48挂篮设计计算书 一、挂篮设计主要参数选取 1、挂篮结构型式 挂篮的主体结构为菱形桁架结构。每台挂篮有两片主桁架，主桁架除销子为40Cr 钢外，其余均由普通型钢及钢板组焊而成。该挂篮主要由三个系统组成，即主桁系统、底篮和模板系统、走行系统，除内模为钢木组合结构外，其余均为钢结构。 2、工程数量 制造4台挂篮，应用于济青高铁48m+80m+48m联系梁悬臂施工。 3、挂篮自重 （1）、挂篮桁架及附件—380KN/台； （2）、挂篮模板（含内、外模板、底板钢模）重量—230KN/台； （3）、精轧螺纹吊杆及其他锚固设备—20KN/台； 4、挂篮的主要性能参数 （1）适应最大梁段重量：1259KN； （2）适应最大梁段长：4.0m； （3）适应梁高的变化范围：3.6m～6.4m； (7)挂篮自重(630KN)与最大梁段重量(1259KN)之比为0.5，小于设计要求的700KN。 5、主要材料 （1）钢板及型钢：采用Q235普通碳素结构钢，符合国家标准（GB/T709—1998）、（GB/T706—1988）和（GB/T707—1988）的有关规定。屈服强度为235MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，[σ]=215MPa，[σw]=215MPa，[τ]=125MPa(注:钢材的容许应力按《钢结构设计规范(GB50017-2003)》选用)。 （2）直径32mm精轧螺纹粗钢筋：符合国家标准（GB/T20065—2006）的有关规定。屈服强度为930MPa，设计控制应力采用屈服强度的0.9倍，设计控制拉力673KN，设计弹性模量E=2.0×105MPa。相应锚具采用JLM型。 （3）销子：采用40Cr钢，符合国家标准（GB/T3077—1999）的有关规定。屈服强度]=785MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，许用应力[σ]=[σ[σ s s]/1.5=785/1.5=523MPa,[τ]=[σ]/1.5/√3=302MPa(注:按<<机械设计手册>>选用)。（4）螺栓：采用钢结构用高强度大六角螺栓，符合国家标准（GB1228—84）的有关规定。 6、挂篮设计荷载 根据《有砟轨道预应力混凝土连续梁跨度：（48+80+48）m》计算各梁段的重量数据如下表所示：

深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案

深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案

深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书 一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能

精轧螺纹钢强度设计值 二、挂篮底模平台及吊杆 底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算 纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度 砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。 底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。 砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷

载按底板线性分配在纵梁上。 a 、①号纵梁上的荷载 腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图

挂篮设计计算书

州河特大桥72+128+72m连续刚构 挂篮设计计算书 设计：中铁二局 计算： 复核： 中铁建工集团州河特大桥项目经理部 二○一二年八月

一、设计依据 1、《州河特大桥72+128+72m 连续刚构图纸》； 2、《铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）》 3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》 5、《铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB 10005-2010）》 6、《铁路工程土工试验规程（TB 10102-2010）》 二、工程概况 州河特大桥为72+128+72m 连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，分为3米、3.5米、4米。箱梁顶板宽8.5m ，箱底宽6.1m 。梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用25mm 精轧螺纹钢筋（PSB830），其抗拉强度标准值830pk f M Pa ，钢筋锚下张拉控制力为664M P a 。 三、挂篮设计方案 挂篮主要由三角主桁架、底模平台、走行系统、内模、外模和操作平台等组成，挂篮总重约为 70t 。 三角主桁架纵梁采用2[40a 槽钢组成，立柱采用2[36a 槽钢组成，斜杆采用2根250×20mm 钢带组拼而成。各杆件之间采用Φ100mm 的钢销和Φ28mm 螺栓联结；两片主桁架之间设置横向联结系进行连接。底模平台由前后横梁、纵梁、模板等组成。前后横梁采用2I56a 工字钢，底模纵梁采用I36a 工字钢；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢筋，其抗拉标准值为830MPa 。 走行系统通过轨道支撑（轨道利用竖向预应力钢筋锚固），利用10t 链条葫芦拉动挂篮向前走行，走行轮反扣在轨道上翼缘位置。锚固系统通过主桁后锚梁和锚杆锚固在翼板和顶板。 外模模板由面板（5毫米钢板）和[8槽钢组焊而成，内模模板采用P3015小块钢模板。 四、荷载取值 1、主梁容重按26.5kN/m 3 计算； 2、计算时以连续梁1#段：1534.9kN ；梁段长度3m ； 3、浇注砼时的动力附加系数：1.2； 4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。 五、荷载分析 计算工况： 1、荷载组合Ⅰ 挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）

铁路32-48-32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)详解

深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书 一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能

精轧螺纹钢强度设计值 二、挂篮底模平台及吊杆 底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算 纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度 砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。 底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。 砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。 a、①号纵梁上的荷载

腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载 底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图 M 图（单位：KN ·m ）

广西桥梁三角挂篮计算报告及主桥模板计算书

融安县长安三桥东桥及引道工程-桥梁 工程 （88+160+88）m连续梁 三角挂篮计算报告 编制： 校核： 审核： XXXX钢结构制造有限公司 年

目录 1概况 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2挂篮受力体系 (3) 2设计依据 (4) 3计算依据 (4) 3.1计算假定、材料参数及设计基本参数 (4) 3.1.1 计算假定 (4) 3.1.2 材料参数 (4) 3.1.3 设计基本参数 (5) 3.2计算荷载 (5) 3.2.1 永久荷载 (5) 3.2.2 可变荷载 (5) 3.3荷载组合 (7) 4计算工况 (7) 5混凝土浇筑工况计算 (7) 5.2工况一承载力和正常使用极限状态验算计算模型 (8) 5.2.1 主桁架计算 (8) 5.2.2 底纵梁计算 (9) 5.2.3 后下横梁计算 (10) 5.2.4 前上横梁 (12) 5.2.5 前下横梁计算 (13) 5.2.6 滑梁计算 (14) 5.2.7 精轧螺纹吊杆计算 (14) 5.3工况二承载力和正常使用极限状态验算 (15) 5.3.1 主桁架计算 (15) 5.3.2 底纵梁计算 (16) 5.3.3 后下横梁计算 (17) 5.3.4 前上横梁 (18) 5.3.5 前下横梁计算 (19) 5.3.6 滑梁计算 (20) 5.3.7 精轧螺纹吊杆计算 (21)

6走行工况三承载力和正常使用极限状态验算 (21) 6.1.1 后下横梁计算 (22) 6.1.2 精轧螺纹钢吊杆计算 (23) 6.1.3 滑梁计算 (23) 6.1.4 平联计算 (24) 7各构件计算汇总 (25) 7.1主桁稳定性计算 (26) 7.1.1 立柱（受压）稳定性计算 (27) 7.1.2 主纵梁(压弯)稳定性计算 (28) 7.2抗倾覆计算 (29) 7.2.1 浇筑混凝土状态 (29) 7.2.2 行走状态 (30) 7.3斜拉杆孔壁削弱处计算 (31) 7.3.1 削弱处截面抗剪计算 (31) 7.3.2 销轴计算 (32) 7.4吊框转换架计算 (32) 7.5后锚固计算 (33) 7.6轨道验算 (34) 7.7反力钩销轴及孔壁局部承压验算 (35) 8结论与建议 (36) 9其他 (36) 9.1挂篮安装 (36) 9.2挂篮拆除 (37) 9.3后锚保险装置说明 (37)