第三章 汽轮机的变工况特性-第一节 喷嘴的变工况特性

第三章 汽轮机的变工况特性

汽轮机的热力设计就是在已经确定初终参数、功率和转速的条件下，计算和确定蒸汽流量，级数，各级尺寸、参数和效率，得出各级和全机的热力过程线等。汽轮机在设计参数下运行称为汽轮机的设计工况。由于汽轮机各级的主要尺寸基本上是按照设计工况的要求确定的，所以一般在设计工况下汽轮机的内效率达最高值，因此设计工况也称为经济工况。

汽轮机运行时所发出的功率，将根据外界的需要而变化，汽轮机的初终参数和转速也有可能变化，从而引起汽轮机的蒸汽流量和各级参数、效率等变化。汽轮机在偏离设计参数的条件下运行，称为汽轮机的变工况。 ，

汽轮机工况变动时，各级蒸汽流量、压力、温度、比焓降和效率等都可能发生变化，零、部件的受力、热膨胀和热变形也都有可能变化。为了保证汽轮机安全、经济地运行，就必须弄清汽轮机的变工况特性。

电站汽轮机是固定转速汽轮机，限于篇幅，这里仅讨论等转速汽轮机的变工况。主要讨论蒸汽流量变化和初终参数变化时的变工况，其中也就包含了功率变化问题。汽轮机变工况是以级的交工况和喷嘲、动叶的变工况为基础的，因此，必须首先介绍喷嘴、动叶的变工况。

第一节 喷嘴的变工况特性

缩放嘴嘴的交工况已由流体力学介绍道了，其中一个重要概念，就是缩放喷嘴背压逐渐高于设计值时，将先在喷嘴出口处，后在喷嘴渐放段内产生冲波(或称激波)。超音速汽流经过冲波，流速大为降低，损失很大。所以，缩放喷嘴处于背压高于设计值的工况下运行时效率很低。

缩放喷嘴的速度系数?与压比n ε、膨胀度f 的关系如图3．1．1所示。膨

胀度c

n A A

f =，表示缩放喷嘴出口而积n A ，与喉部临界截面而积c A 之比。每条

曲线上?最高的点(图示a,b,c,d)是该缩放喷嘴的设计工况点。由图可见，缩放喷嘴设计压比n ε越小，膨胀度f 越大，而f 越大的缩放喷嘴在实际压比1n ε增大时，

?降得越多，因而喷嘴效率也降得越多。

渐缩喷嘴背压高于设计值时不会出现冲波，速度系数?仍然较高，如图3.1.1中最上面一根虚线所示，因而变工况效率仍然较高，仅在n ε小于临界压比时，?与效率才下降。

一、渐缩喷嘴初压不变时背压与流量的关系

喷嘴的流量公式为

])()[(12)1(00

120010

000k k k n

n t n p p p p v p k k A G G +--==μμ （3.1.1） 对于渐缩喷嘴，在定熵指数k 和流量系数n μ都一定的条件下，若喷嘴前滞

止参数00p 、0

0v 和出口而积n A 都不变，则喷嘴流量G 与背压1P 的关系如图3．

1．2中的曲线ABC 所示。

当C P P ≤1时，G ＝C G 不变，如直线AB 所示；当1P 〉C P 时，流量沿曲线BC 变化，曲线BC 是根据式(3．1．1)画出的。

曲线BC 段与椭圆的l ／4线段相当近似，若用椭圆曲线代替它，误差较小，故可用椭圆方程表示BC 段的G —1

P ，关

βεεε=---=---=220

01)1(1)(1nc nc n c c c p p p p G G

（3.1.2） 式中，β是彭台门系数，各文字代号均同第一章式(1．2．19)。式(3．1．2)比式(3.1.1)简便得多。下面分析式(3．1．2)的误差，将式(3，1．1)除以式(1．2．24)得

n t c n tc G G G G μβμ=== （3.1.3） 表3．1．1中列出了近似式(3．1．2)代替精确式(3．1．3)的计算误差。这一误差由式(3．1．2)的计算结果减去式(3．1．3)的计算结果，再除以式(3．1．3)的计算结果而得，计算中取κ＝1．3，即nc ε＝0．5457。由表3．1．1可见，用椭圆方程算得的流量比，都比精确值略小．但误差一般只有千分之几，

工程上是允

许的。

表3.1.1 以椭圆公式代替精确公式计算流量比的误差(‰)

二、渐缩喷嘴前后参数都变化时的流量变化

分临界工况与亚临界工况来讨论。 1．设计工况与变工况下喷嘴均为临界工况

喷嘴出口流速达到或超过临界速度时，称喷嘴处于临界工况。若设计工况和变工况下喷嘴内流速均达到和超过临界速度，则此两种工况下的临界流量之比为

001

00

0001

00100100000

000100

00

001

001

1

648.0648.0T T p p v p v p p p v p An

v p A G G n c

c === （3.1.4） 式中 1c G ，C G ——变工况和没计工况下的临界流量；

01

001001,,V T P ——变工况下喷嘴前的滞止初压、滞止初温、滞止比容，(凡变工况参数，右下角都多加一角标“l ”，以下均相同)。

若喷嘴前的压力变动是由蒸汽节流引起的，或工况变动前后00T 未变或00T 的变化较小或作近似计算而可忽略，则

00

01

1P P G G C C = （3.1.5） 参照式(3．1．1)，对于喷赏进口截面积'

n A ：，可写出设计工况下由滞止状

态点假想膨胀到实际进口状态点的连续方程：

'

c n G A p =变工况下同样可写出

'1c n G A p =上两式中，0ε与01ε是由喷嘴前滞止状态点假想膨胀到喷嘴前实际状态点的压力

比，即0000p p ε=，0010101p p ε=；'n A 是喷嘴进口面积，因是假想膨胀，并无损

失，效流量系数从n μ＝l 。上两式相比得

1c c G G =

根据式（3.1.4）得

()

()

12

010112

00

1κκκκκκ

εε

εε++-=-

0ε=01ε是上式得解，即

01

0001

p p p p =

或

001

01

00

p p p p =

（3.1.6）

代入式(3．1．

4)与式(3，1．5)

≈

1c c G G = （3.1.7）

01

1p p G G c c = （3.1.8） 表明不同工况下的喷嘴临界流量正比于初压或滞止初压，反比于喷嘴前热力学温度的平方根或滞止热力学温度的平方根。若喷嘴前压力变动是由节流引起的，或喷嘴前温度未变(如滑压运行)，或因温度变化很小而可以忽略，或因近似计算而可以忽略温度变化(包括级和级组，后面凡不考虑温度变化时都是这四个方面的原因不再重复)，则喷嘴临界流量仅正比于初压或滞止初压。

≈

所带来的误差问题，在电站汽轮机中只有凝汽式汽轮

机的最末一两级和调节级的喷嘴流速可能超过临界速度。对于调节级，不论定压运行还是滑压运行，新蒸汽温度都应不变，且调节级喷嘴进口韧速00c ≈，000T T =，

≈

对于凝汽式汽轮机最末一两级，它们都处于湿蒸汽区，级前

后压力和温度都很低，例如，流量由没计值增大20

≈

，的

误差仅为0.19％左右。

2．设计工况与变工况下喷嘴均为亚临界工况

喷嘴出口流速小于临界速度时，称喷嘴处于亚临界工况。若设计工况与变工况下喷嘴都是亚临界工况，流量比为

01

001

10

01

0000

01

1111T T P P T T p p G G G G c c ββββββ=== (3.1.9) 若不考虑温度变化，则

01

10

00

0111P P P P G G ββββ== （3.1.10） 若工况变动前为临界工况，变动后为亚临界工况，则可用临界工况公式算到nc n εε=处再用亚临界工况公式由nc n εε=算到变动后的工况。若相反，则计算方法也相反。

3．渐缩喷嘴初压、背压与流量的关系

若渐缩喷嘴前后的蒸汽参数都变化，仅初温不变或不考虑初温变化的影响，则对于每一个初压都可画出一条与图3．1．2中曲线ABC 相似的流量与背压的关系曲线，示于图3．1．3中。图中力AOB 区域是临界工况区，临界流量与初压成正比。BOC 区域是亚临界工况区，同一初压下流量与背压近似成椭圆曲线关系。若各初压下的临界压力比nc ε不变，则各曲线水平段与椭圆段的交点必位于同一直线OB 上，因这些交点的纵横坐标成正比。由图3．1．3可一目了然地看出不考虑初温变化时流量与初压、背压的相互关系。

以上所介绍的渐缩喷嘴变工况的结论，也适用于具有渐缩形通道的动叶。因从相对运动的观点来分析，动叶栅中的流动与喷嘴叶栅中的流动是完全一样的，只要把喷嘴前的热力参数换为动叶前的相对热力参数即可。

附带说明一点，固3．1．2中的虚线BO ，虽对渐缩喷嘴不适用，但它适用

于缩放喷嘴的各设计工况。因虚线BO 是根据式(3．1．1)在κ与n μ都一定旦00p 、0

v 与喷嘴出口面积n A 都不变的条件下画出的1c p p <的G —1p 关系曲线，而式(2．1，1)是由连续方程、能量方程与等比嫡过程方程严密推导而得的，因此曲

线BO 应该有物理意义。疑问在于00p 、00v 与n A 都不变时，1p 减小为什么会使喷

嘴流量降低?原因是00 00v ,p 不变时，随着设计背压P1的减小，设计压比n ε减小，

缩放喷嘴的膨胀度c

n

A A f =

必然增大(见图3．1．1)，而出口而积n A 已规定不变，故f 增大必然使缩放喷嘴喉部面积c A 减小，如图3．1．4所示，于是缩放喷嘴流

量0.648n c G G A ==将随c A 减小而减小。另外，也可从连续方程

11t

t n

t c G A v =来分沂：

由于超音速区域随着压比减小，即随着比焓降增大，比容1t

v

增大得较大而流速1t c 相对地增大得较小(见图1．2．3)，因此，当00p 、0

0v 一定的缩放喷嘴的设计背压1p 降低时，若连续方程中n A 不变，则t G 必将减小。当00p 不

变而10p →时，f →∞，而n A 为定值，只能使0c A →，则缩放顷嘴流量0G →。达就表明图3．1．2中的虚线BO 是各缩放喷嘴设计背压1p 与流量的关系曲线，这些缩放喷嘴的出口面积n A 不变，但喉部截面c A 将随1p 减小而减小，因而 这些缩放喷嘴的流量也将随1p 的减小而减小。

汽轮机各种工况TRLTHATMCRVWO等

汽轮机各种工况 T R L T H A T M C R V W O 等 文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-

一、汽机 1．额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。2．最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3．阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二、锅炉

第三章 汽轮机的变工况特性-第三节 配汽方式及其对定压运行机组便工况的影响

第三节 配汽方式及其对定压运行机组便工况的影响 汽轮机的配汽方式有节流配汽、喷嘴配汽与旁通配汽等多种，其中最常用的是节流配汽与喷嘴配汽两种。旁通配汽主要用在船、舰汽轮机上，故这里不作介绍。下面先介绍配汽方式，然后介绍配汽方式对定压运行机组交工况的影响。 一、节流配汽 进入汽轮机的所有蒸汽都通过一个调节汽门(在大容量机组上，为避免这个汽门尺寸太大，可通过几个同时启闭的汽门)，然后流进汽轮机，如图3．3．1(a)所示。最大负荷时，调节汽门全开，蒸汽流量最大，全机扣除进汽机构节流损失后的理想比治降)('?mac t h (见图3.3.1b)最大，故功率最大。部分负荷时，调节汽门关小，因蒸汽流量减小，且蒸汽受到节流，全机扣除进汽机构节流损失后的理想 比治降减为)(''?mac t h 故功率减小。图3．3．1(b)中0 p '表示调节汽门全开时第一级级前压力，0 p ''表示调节汽门部分开启时第一级级前压力。 节流配汽汽轮机定压运行时的主要缺点是，低负荷时调节汽门中节流损失较大，使扣除进汽机构节流损失后的理想比焓降减小得较多。通常用节流效率th η表示节流损失对汽轮机经济件的影响：

mac t mac t th h h ?' '?=)(η （3.3.1） 根据第二章全机相对内效率i η的定义，可得 th i mac t mac t mac t mac i mac t mac i i h h h h h h ηηη'=?' '?''?''?=?''?=)()()()( （3.3.2） 式中，)()(''?' '?='mac t mac i i h h η，指未包括进汽机构的通流部分相对内效率，对再热机组m ac t h ?、)(''?mac t h 、)(''?mac i h 均为高中低压缸比焓降之和。 节流效率是蒸汽初终参数和流量的函数。图3.3.2是初压0p ＝12.75MPa ，初温0t ＝565℃时，节流效率th η与背压g p 、流量比G G /1的关系曲线。只要求出 G G /1下的0P ''，若是再热机组尚需知道再热压力 1r p 、再热压损1r p ?与再热温度r t ，就可查水蒸汽图表求出th η。由图可见，在同一背压下，蒸汽流量比设计值小得越多，调节汽门中的节流越大，节流效率越低。在同一流量下，背压越高，节流效率越低。因此，全饥理想比焓降较小的背压式汽轮机，不宜 采用节值配汽。背压很低的凝汽式汽轮机，即使流量下降较多，节流效率仍降得根少。 与喷嘴配汽相比，节流配汽的优点是：没有调节级，结构比较简单，造成本较低；定压运行流量变化时，各级温度变化较小，对负荷变化适应性较好。 现代大型节流配汽汽轮机若是滑压运行则既可用于承担基本负荷， 也可用于

汽轮机各种工况(TRL、THA、T-MCR、VWO等)

一、汽机 1．额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa 绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。 2．最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3．阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR 定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二、锅炉 1.锅炉额定蒸发量，即是汽轮机在TRL工况下的进汽量。对应于：汽轮机额定功率TRL，指在额定进汽参数下，背压11.8KPa，3％的补给水量时，发电机端带

额定电功率MVA。 2.锅炉额定蒸发量，也对应汽轮机TMCR工况。对应于：汽轮机最大连续出力TMCR，指在额定进汽参数下，背压4.9KPa，0％补给水量，汽轮机进汽量与TRL 的进汽量相同时在发电机端所带的电功率MVA。 3.锅炉最大连续出力（BMCR），即是汽轮机在VWO工况下的汽轮机最大进汽量。对应于：汽轮机阀门全开VWO工况，指在额定进汽参数下，背压 4.9KPa，0％补给水量时汽轮机的最大进汽量。 注： a.汽机进汽量和锅炉蒸发量是按机组采用汽动给水泵考虑的。 b.在TMCR工况下考核汽机热耗和锅炉效率的保证值。在VWO工况下考核汽机最大进汽量和锅炉最大连续出力保证值。 c.一般说，汽机TMCR时的出力比之TRL时的出力大5％左右。汽机VWO时的进汽量比之TMCR时的进汽量多3～5％，出力则多4～4.5％。 d.如若厂用汽需用量较大时，锅炉BMCR的蒸发量考虑比汽机VWO时的进汽量再增多3％左右。 e.不考虑超压条件。 f.TMCR工况下汽机背压4.9KPa为我国北方地区按冷却水温为20℃的取值。在我国南方地区可根据实际冷却水温取值，调整为5.39KPa或更高些。 ６００ＭＷ机组 １机组热耗保证工况（ＴＨＡ工况）机组功率（已扣除励磁系统所消耗的功率）为６００ＭＷ时，额定进汽参数、额定背压、回热系统投运、补水率为０％． ２铭牌工况（ＴＲＬ工况）机组额定进汽参数、背压１１．８ＫＰa、补水率３％，

汽轮机变工况

第三章第三章汽轮机的变工况 chapter 3 The changing condition of Steam turbine 设计工况：运行时各种参数都保持设计值。 变工况：偏离设计值的工况。 经济功率：汽轮机在设计条件下所发出的功率。 额定功率：汽轮机长期运行所能连续发出的最大功率。 研究目的：不同工况下热力过程，蒸汽流量、蒸汽参数的变化，不同调节方式对汽轮机工作的影响；保证机组安全、经济运行。 第一节喷嘴的变工况 The changing condition of a nozzle 分析：喷嘴前后参数与流量之间的变化关系 一、渐缩喷嘴的变工况 The changing condition of a contracting nozzle 试验：调整喷嘴前后阀门，改变初压和背压，测取流量的变化。 （一）（一）初压P*0不变而背压P1变化 （1）（1）εn=1，P1= P*0，G=0，a-b，d （2）（2）0＜εn＜εcr，G＜G cr，a-b1-c1，1 （3）（3）εn=εcr，G=G cr，a-b2-c2，e （4）（4）ε1d＜εn＜εcr，G=G cr，a-b3-c3，3 （5）（5）εn=ε1d，G=G cr，a-c4，4 （6）（6）εn＜ε1d，G=G cr，a-c4-c5，5 列椭圆方程： （二）（二）流量网图 改变p*0可得出一系列曲线，即流量网图 横坐标：ε1= p1/p*0m； 纵坐标：βm=G/G 0m； 参变量：ε0= p*01 /p*0m p*0m、G*0m：分别为初压最大值和与之相应的临界流量的最大值。 例1：已知：p0 =9MPa ，p01 =7.2MPa，p1 =6.3MPa，p11 =4.5MPa 求：流量的变化。

汽轮机各种工况(TRL、THA、T-MCR、VWO等)

1．额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa 绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。 2．最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3．阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR 定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二.锅炉 1.锅炉额定蒸发量，即是汽轮机在TRL工况下的进汽量。对应于：汽轮机额定功率TRL，指在额定进汽参数下，背压11.8KPa，3％的补给水量时，发电机端带额定电功率MVA。

2.锅炉额定蒸发量，也对应汽轮机TMCR工况。对应于：汽轮机最大连续出力TMCR，指在额定进汽参数下，背压4.9KPa，0％补给水量，汽轮机进汽量与TRL 的进汽量相同时在发电机端所带的电功率MVA。 3.锅炉最大连续出力（BMCR），即是汽轮机在VWO工况下的汽轮机最大进汽量。对应于：汽轮机阀门全开VWO工况，指在额定进汽参数下，背压 4.9KPa，0％补给水量时汽轮机的最大进汽量。 注： a.汽机进汽量和锅炉蒸发量是按机组采用汽动给水泵考虑的。 b.在TMCR工况下考核汽机热耗和锅炉效率的保证值。在VWO工况下考核汽机最大进汽量和锅炉最大连续出力保证值。 c.一般说，汽机TMCR时的出力比之TRL时的出力大5％左右。汽机VWO时的进汽量比之TMCR时的进汽量多3～5％，出力则多4～4.5％。 d.如若厂用汽需用量较大时，锅炉BMCR的蒸发量考虑比汽机VWO时的进汽量再增多3％左右。 e.不考虑超压条件。 f.TMCR工况下汽机背压4.9KPa为我国北方地区按冷却水温为20℃的取值。在我国南方地区可根据实际冷却水温取值，调整为5.39KPa或更高些。 ６００ＭＷ机组 １机组热耗保证工况（ＴＨＡ工况）机组功率（已扣除励磁系统所消耗的功率）为６００ＭＷ时，额定进汽参数、额定背压、回热系统投运、补水率为０％．２铭牌工况（ＴＲＬ工况）机组额定进汽参数、背压１１．８ＫＰa、补水率３％，回热系统投运下安全连续运行，发电机输出功率（已扣除励磁系统所消耗的功率）

本科课程-管理会计-课程例题-第三章 变动成本法

课程例题第三章变动成本法 一、产品成本组成内容不同 例：某企业只生产和销售一种产品，该产品2004年期初存货数量为零，假定本年投产全部完工，有关产品生产资料见下表。 产品生产资料 要求：分别使用变动成本法和完全成本法计算企业的产品成本。 解：根据以上资料，用两种成本计算方法计算产品成本和期间成本如下：

上述结果说明，完全成本法下产品单位成本90元比变动成本法下产品单位成本70元多出20元，正式由于单位产品负担的固定制造费用20元所造成的。 二、不同产品的成本计价内容不同 例：某企业只生产和销售一种产品，该产品2004年期初存货数量为零，假定本年投产全部完工，有关产品生产资料见下表。 产品生产资料 要求：分别使用变动成本法和完全成本法计算本期销货成本和期末存货成本。。 解：根据以上资料，用两种成本计算方法计算本期销货成本和期末存货成本如下：

上述结果说明，两种方法所计算得到的期末存货成本不相等，二者差额正是期末存货所负担的固定制造费用20000元（20×1000）。

三、损益确定程序不同 例：某企业只生产和销售一种产品，该产品2004年期初存货数量为零，假定本年投产全部完工，有关产品生产资料见下表。 产品生产资料 要求：分别使用变动成本法和完全成本法计算本期损益。 解：根据以上资料，用两种成本计算方法编制损益表如下： 单位：元

上述结果说明，在期初存货为零且本期生产量大于销售量1000件的情况下，完全成本法下计算的利润大于变动成本下计算的利润，且差额正是期末存货所负担的固定制造费用20000元。

四、分期损益是否相等 例：假定某企业某年度1、2、3三个月中产品的销售价格和成本未发生变化，这三个月的收入、成本及生产数据资料如下表所示。 相关资料 要求：依据以上资料，分别采用变动成本法和完全成本法计算各期损益，并编制损益表。解：根据相关资料，可得：在变动成本法下，产品的单位生产成本等于单位变动成本5元/件，在完全成本法下，产品的单位变动成本等于6元/件（5+10000/10000）。 变动成本法下的损益表 单位：元

汽轮机各种工况TRLTHTMCRVWO等定稿版

汽轮机各种工况 T R L T H T M C R V W O等 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】

一、汽机 1．额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。 2．最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3．阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二、锅炉 1.锅炉额定蒸发量，即是汽轮机在TRL工况下的进汽量。对应于：汽轮机额定功率TRL，指在额定进汽参数下，背压11.8KPa，3％的补给水量时，发电机端带额定电功率MVA。

变工况操作及其对制氩系统工况的影响(精)

变工况操作及其对制氩系统工况的影响 摘要：简介液体空分设备变工况操作的要点以及变工况操作对制氩系统工况的影响；并阐述了变工况操作时氮塞发生的原因，调整手段及预防措施。 关键词：变工况操作；制氩系统；氮塞 前言 气体市场对空分产品的需求是动态的，随着销售区域产业结构的变化，对液氧、液氮、气氧和气氮等产品的需求比例也在发生变化。为满足不同客户群体不同时期对产品的需求，更好地适应不断变化的市场，有些设计、开发的空分设备，具有变工况能力。针对市场需求的变化，对生产负荷和液氧、液氮生产比例进行调节。变工况操作是一项比较复杂的空分工况调节，操作不当，极易造成产品纯度、供气压力波动。尤其对带制氩系统的空分设备，稍有不慎，就会引起制氩系统工况波动，轻者减产，严重时还会发生氮塞。 1 变负荷操作及其对制氩系统的影响 1.1 变负荷操作 空分设备的变负荷操作，主要指加工空气量的变化，包括加负荷操作和减负荷操作两个主要方面。无论向哪个方向调整，在具体实施过程中，都应该缓慢进行，稳中求变，尤其对于现场供气装置，不可操之过急，否则会使工况产生波动，影响产品质量和供气压力。调整过程中为保持系统工况的相对稳定，负荷的调整是通过若干次加、减量来完成的。究竟每次加减量以多少为宜，要根据装置不同，灵活掌握一般每次加减量控制在设备加工空气量的0.5% ～1%范围内，以主塔物料纯度不发生较大的波动为原则。另外，还要注意加量的时间间隔，例如：每5min 加一次，或每3min 加一次。但必须满足在下一次加量前，空分设备已充分消化了上一次加量从空压机、增压机、膨胀机、主塔液体节流阀、制氩系统到气液态产品取出、输出值已经达到设定值要求，且气氧、液氧、压力氮、低压氮、氩馏分和精氩等主要分析指标不产生较大波动。为确保产品纯度不产生较大波动，加量时一般采取从空压机到制氩系统由前向后的顺序，减量时则相反。在调整过程中，可以充分利用系统DCS提供的产品纯度分析趋势记录。由于纯度检测本身滞后比较严重，操作员可以根据变化的趋势，对操作幅度做相应的调整。理想的加、减量操作，各流量趋势图是一条平滑的上升或下降的直线。 1.2 变负荷操作对制氩系统的影响 在变负荷操作过程中，上塔液氮、液空回流量，气氧、气氮取出量和氩馏分抽取量都会发生变化，对制氩系统的影响十分明显。众所周知，氩在上塔分布是有规律的。在上塔提馏段（液空进料口以下）形成一个富氩区，最高氩含量可达到15% 。但由于此处氮含量较高，

第三章 汽轮机的变工况特性-第一节 喷嘴的变工况特性

第三章 汽轮机的变工况特性 汽轮机的热力设计就是在已经确定初终参数、功率和转速的条件下，计算和确定蒸汽流量，级数，各级尺寸、参数和效率，得出各级和全机的热力过程线等。汽轮机在设计参数下运行称为汽轮机的设计工况。由于汽轮机各级的主要尺寸基本上是按照设计工况的要求确定的，所以一般在设计工况下汽轮机的内效率达最高值，因此设计工况也称为经济工况。 汽轮机运行时所发出的功率，将根据外界的需要而变化，汽轮机的初终参数和转速也有可能变化，从而引起汽轮机的蒸汽流量和各级参数、效率等变化。汽轮机在偏离设计参数的条件下运行，称为汽轮机的变工况。 ， 汽轮机工况变动时，各级蒸汽流量、压力、温度、比焓降和效率等都可能发生变化，零、部件的受力、热膨胀和热变形也都有可能变化。为了保证汽轮机安全、经济地运行，就必须弄清汽轮机的变工况特性。 电站汽轮机是固定转速汽轮机，限于篇幅，这里仅讨论等转速汽轮机的变工况。主要讨论蒸汽流量变化和初终参数变化时的变工况，其中也就包含了功率变化问题。汽轮机变工况是以级的交工况和喷嘲、动叶的变工况为基础的，因此，必须首先介绍喷嘴、动叶的变工况。 第一节 喷嘴的变工况特性 缩放嘴嘴的交工况已由流体力学介绍道了，其中一个重要概念，就是缩放喷嘴背压逐渐高于设计值时，将先在喷嘴出口处，后在喷嘴渐放段内产生冲波(或称激波)。超音速汽流经过冲波，流速大为降低，损失很大。所以，缩放喷嘴处于背压高于设计值的工况下运行时效率很低。 缩放喷嘴的速度系数?与压比n ε、膨胀度f 的关系如图3．1．1所示。膨 胀度c n A A f =，表示缩放喷嘴出口而积n A ，与喉部临界截面而积c A 之比。每条 曲线上?最高的点(图示a,b,c,d)是该缩放喷嘴的设计工况点。由图可见，缩放喷嘴设计压比n ε越小，膨胀度f 越大，而f 越大的缩放喷嘴在实际压比1n ε增大时， ?降得越多，因而喷嘴效率也降得越多。

汽轮机变工况课程设计

《汽轮机原理》课程设计 一、目的及任务 汽轮机课程设计是对在汽轮机课程中所学到的理论知识的系统总结、巩固和加深，要求掌握汽轮机热力计算及变工况下热力计算的原则、方法和步骤。 课程设计的任务是针对200MW 或300MW 汽轮机额定功率的50%、55%、60%、65%、70%、75%、80%、85%、90%、95%工况，首先计算并绘制出调节级特性曲线、而对调节级进行变工况热力计算，再对其余压力级进行变工况热力计算，同时求出各级的内功率、相对内效率等全部特征参数，并与设计工况作对比分析。 二、内容及要求 1、变工况进汽量估算过程。 2、做出所有压力级变工况计算的汇总表，并把调节级、以及其它级中任一级的详细热力计算过程书面写出。 3、绘出整机中各级热力过程线，同时绘出各级速度三角形。 三、设计步骤 3.1 汽轮机变工况进汽量D 0的初步估算 D 0=3600P e m /()mac t ri g m h D ηηη?+?（kg/h ） 式中，P e 为变工况功率（kW ）。 △h t mac 为汽轮机整机理想比焓降，对于本设计采用中间再热的汽轮机，中压缸入口状态点应按再热后温度计算。 m 为考虑回热抽汽进汽量增大的系数，其与回热级数、给水温度及机组参数和容量有关，通常取m =1.15-1.25，对于本设计200MW 、300MW 汽轮机，取m =1.19-1.22。 △D 为考虑前轴封及阀杆漏汽以保证发出经济功率的蒸汽裕量，通常△D =(3-5)%D 0（kg/h ）。 机组的整机相对内效率ηri 、发电机效率ηg 和机械效率ηm 的选取，参考同类型、同容量的汽轮发电机组。 由于整机相对内效率ηri 取决于汽轮机内部各项损失，这些损失又与蒸汽流量及通流部分的几何参数有关，因此只能初步估计（ηri ），求出进汽量后进行变工况试算，试算完成后再进行校核。 表1 汽轮发电机组的各种效率范围

第三章 汽轮机的变工况特性-第七节 初终参数变化对汽轮机工作的影响

第七节 初终参数变化对汽轮机工作的影响 一、初终参数变化过大对安全性的影响 1．蒸汽初压0p 、再热压力r p 变化过大对安全性的影响 1 ) 初温不变，初压升高过多，将使主蒸汽管道、主汽门、调节汽门、导管及汽缸等承压部件内部应力增大。若调节汽门开度不变，则0p 增大，致使新汽比容减小、蒸汽流量增大、功率增大、零件受力增大。各级叶片的受力正比于流量而增大。特别是末级的危险性最大，因为流量增大时末级比治、焓降增大得最多，而叶片的受力正比于流量和比焓降之积，故对应力水平已很高的末级叶片的运行安全性可能带来危险。第一调节汽门刚全开而其他调节汽门关闭时，调节级动叶受力最大，若这时初压0p 升高，则调节级流量增大，比焓降不变，叶片受力更大，影响远行安全性。此外，初压0p 升高、流量增大还将使轴向推力增大。 因此未经核算之前，初压 0p 不允许超过制造厂规定的高限数值。我国姚孟 电厂的法国阿尔斯通生产的亚临界320MW 汽轮机规定初压 0p 应小于等于l05％ 额定值。当达到l05％额定韧压时，高压旁路调节阀自动开启，通过旁路排汽降低汽轮机的 0p 。如果旁路投入后0p 仍不能降低，则只允许0p 瞬时超过l05％额 定汽压，但不能超过112％额定汽压。同理，再热蒸汽压力Pr 也不能超过制造厂规定的高限数值。 2 ) 初温0t 不变、初压0p 降低一般不会带来危险。如滑压运行时0p 的下降，并未影响安全。然而P 。降低时，若所发功率不减小，甚至仍要发出额定功率，那么必将使全机蒸汽流量超过额定值，这时若各监视段压力超过最大允许值，将使轴向推力过大，这是危险的，不能允许的。因此蒸汽初压P 0降低时，功率必须相应地减小。对于 0p =8.83MPa 的高压机组，即使0p 降到3.0MPa ，也不会使 凝汽式机组的排汽过热，也就不会使汽缸和凝汽器过热 2．蒸汽初温0t 和再热汽温r t 变化过大对安全性的影响 1) 0p 与r p 不变，0t 与r t 升高将使锅炉过热器和再热器管壁，新汽和再热

【专业资料】汽轮机试验各工况的解释

汽轮机试验各工况的解释 作为汽轮机试验的从业人员，一开始对汽轮机各工况如TRL、TMCR、THA、VWO工况是不太清楚的，工作几年以后，实践出真知，自然十分清晰了。我下面以最通俗的说法解释这几个工况的含义和意义。希望看完文档后，能有恍然大悟的感觉。 （1）THA工况 THA是turbine heat acceptance的缩写。汽轮机考核工况，用于汽轮机性能的验收和评价。在汽轮机额定功率（发电量）下，额定排汽压力下（全年平均背压），额定进汽参数下，无补水时机组的热耗率。此工况即为THA工况，也称验收工况。 解释完THA工况，才有资格再去看TRL和TMCR工况。 （2）TRL工况 TRL是turbine rated load的缩写（锅炉TRL蒸发量对应）。汽轮机排汽压力和环境温度有很大关系，若排汽压力升高，机组主汽流量必然增大。对汽轮机、锅炉的安全性都有影响。此工况目的在于考核机组夏季炎热时候，机组是否具备发出额定功率的能力。 TRL工况要求在额定进汽参数下，机组高背压（湿冷机组11.8kPa，空冷机组33kPa）下，补水率3%，额定进汽参数条件下，机组发额定功率时的热耗率。 请注意，此时TRL对应的主汽流量比THA工况下高出不少。 （3）TMCR工况 TMCR为turbine maximum continue rate的缩写。与TRL工况、锅炉BRL 工况对应。汽轮机最大连续运行工况。TMCR工况为TRL进汽流量下，THA工况背压下，在额定进汽参数下，机组的热耗率。额定进汽参数条件下，无补水机组的热耗率。 注意，TMCR工况下，机组的功率高出THA和TRL不少。 （4）VWO工况 VWO是valve wide open的缩写。所有阀门全开工况。与锅炉BMCR工况对应。汽轮机在锅炉最大蒸发量下，机组在额定进汽参数，额定排汽压力，无补水时机组的热耗率。VWO工况除进汽流量与THA不同外，其他参数条件要求与THA 一致。 锅炉侧工况比较简单，一般只记住额定和最大两个工况即可，百度上介绍的一般没有问题。 ——光辉岁月1661制作

汽轮机原理习题(作业题答案)

第一章 级的工作原理 补 1. 已知某喷嘴前的蒸汽参数为p 0=3.6Mpa ，t 0=500℃，c 0=80m/s ，求：初态滞止状态下的音速和其在喷嘴中达临界时的临界速度c cr 。 解: 由p 0=3.6Mpa ，t 0=500℃查得: h 0=3349.5; s 0=7.1439 0002 1 c h h h ?+ =* =3349.5+3.2=3452.7 查得0*点参数为p 0* =3.6334；v 0*=0.0956 ∴音速a 0*=* 0*0v kp =671.85 (或a 0*=* 0kRT =681.76 ; 或a 0*=* 0)1(h k *-=1017.7) c cr = * *1 2a K +=626.5 12题. 假定过热蒸汽作等熵流动,在喷嘴某一截面上汽流速度c=650m/s ，该截面上的音速a=500m/s ，求喷嘴中汽流的临界速度 c cr 为多少？。 解: 2222) 1(212112121cr cr cr cr cr cr c k k c v p k k c h c h -+=+-=+=+ )2 1 1(1)1(222c k a k k c cr +-+-=∴=522 23题. 汽轮机某级蒸汽压力p 0=3.4Mpa ，初温t 0=435℃，该级反动度Ωm =0.38，级后压力p 2=2.2Mpa ，该级采用减缩喷嘴，出口截面积A n =52cm 2，计算： ⑴通过喷嘴的蒸汽流量 ⑵若级后蒸汽压力降为p 21=1.12Mpa ，反动度降为Ωm =0.3，则通过喷嘴的流量又是多少？ 答:1):17.9 kg/s; 2):20.5kg/s

生理学(本科)第三章 血液的功能随堂练习和参考答案

生理学(本科）第三章血液的功能 3.1 血液的组成和理化特性3.2 血细胞生理3.3 血液凝固与纤维蛋白溶解3.4 血量、血型与输血 1. (单选题)血细胞比容是指血细胞（） A. 在血液中所占的重量百分比？ B. 在血液中所占的容积百分比？ C. 与血浆容积的百分比？ D. 与白细胞容积的百分比 E. 与血浆蛋白质的重量百分比 参考答案：B 2. (单选题)正常成年男性的血细胞比容值是（） A. 30%~40% B. 37%~48% C. 40%~50% D. 50%~55% E. 55%~65% 参考答案：C 3. (单选题)构成血浆晶体渗透压的主要成分是（） A. 氯化钾 B. 氯化钠 C. 碳酸氢钾 D. 氯化钙

E. 蛋白质 参考答案：B 4. (单选题)血浆胶体渗透压主要由下列哪项形成( ) A. 球蛋白 B. 白蛋白 C. 纤维蛋白原 D. 氯化钠和碳酸氢钠 E. 血细胞 参考答案：B 5. (单选题)下列哪种缓冲对决定着血浆的pH( ) A. KHCO3/H2CO3 B. Na2HPO4/NaH2PO4 C. NaHCO3/H2CO3 D. 血红蛋白钾盐/血红蛋白 E. 蛋白质钠盐/蛋白质 参考答案：B 6. (单选题)正常成年女性的红细胞数量平均为( ) A. 4.2×1012/L B. 5.0×1012/L C. 4.0×109/L~10×109/L D. 10×109/L ~30×109/L E. 100×109/L ~300×109/L

7. (单选题)血沉加快表示红细胞的( ) A. 膜通透性增大 B. 脆性增大 C. 脆性减小 D. 悬浮稳定性差 E. 可塑性差 参考答案：D 8. (单选题)把正常人的红细胞放入血沉增快人的血浆中去，血沉会出现下述哪种情况( ) A. 不变 B. 减慢 C. 增快 D. 先不变，后增快 E. 先增快，后减慢 参考答案：C 9. (单选题)各种血细胞均起源于骨髓的( ) A. 髓系多潜能干细胞 B. 造血干细胞 C. 淋巴系干细胞 D. 成纤维细胞 E. 红系定向祖细胞

赵润泽—汽轮机变工况的研究

昌吉学院论文（设计）分类号：本科毕业论文（设计）密级： 汽轮机变工况的研究 系院物理系 学科门类工学 专业能源工程及自动化 学号 1225862040 姓名赵润泽 指导教师王刚前 教师职称 年月日

毕业论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果或作品。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：赵润泽 年月日 毕业论文版权使用授权书 本毕业论文作者完全了解学院有关保存、使用毕业论文的规定，同意学院保留并向有关毕业论文管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权本学院及以上级别优秀毕业毕业论文评选机构将本毕业论文的全部或部分内容编入有关数据库以资检索，可以采用复印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本毕业论文。 声明人签名：导师签名：王刚前 年月日年月日

昌吉学院2102届本科毕业论文（设计） 一、摘要 汽轮机的发明及应用对现代工业的发展有着卓越的贡献，也是现代火力电厂中使用最广泛的原动机。随着国家能源体系结构的不断变化，汽轮机在社会推动各部门经济的发展具有重大的影响。汽轮机主要是以锅炉蒸汽为动力来源，依次经过一系列内部环形配置的喷嘴和汽轮机的动叶，将蒸汽的热能通过转化成为机械功的旋转机械设备。汽轮机在额定出力下的工作状况称为理想工况或设计工况，但是汽轮机在实际的运行过程中，汽轮机的设计工况将根据外界的需求而变化，汽轮机的初始参数值和转速值也有可能变化，这些均会引起汽轮机内部各项参数及零部件受力情况的变化，从而影响汽轮机的经济，安全的运行要求，这种情况与设计条件不相符合的运行工作状况称为汽轮机的非设计工况或变工况。结合实习经历，分析华电新疆昌吉热电厂二期125MW汽轮机的运行工况，分别从汽轮机变工况所涉及到的渐缩喷嘴和级内这两方面展开讨论及认识，分析工况变化时对汽轮机性能的影响，改善机组变工况时的性能，保证汽轮机在变工况下能安全、经济地连续运行。 关键词：汽轮机变工况喷嘴安全经济

第三章 汽轮机的变工况特性-第二节 级与级组的变工况特性

第二节 级与级组的变工况特性 在了解喷嘴与动叶的变工况特性后，就可分析级与级组的变工况特性。 一、级内压力与流量的关系 分级内为临界工况与亚临界工况两种情况来讨论。 1．级内为临界工况 级内的喷嘴叶栅或动叶栅两者之一的流速达到或超过临界速度，就称该工况为级的临界工况。。 1)级的工况变化前后喷嘴流速均达到或超过临界值时，不论动叶中流速是否达到临界值，此级的流量与滞止初压或初压成正比，与滞止初温或初温的平方根成反比，即 01 001 01 0000 01 1T T P P T T P P G G c == （3.2.1） 若不考虑温度变化，则 00100 011p p p p G G C c == （3.2.2） 2）级的工况变化前后喷嘴流速均未达到临界值而动叶内流速均达到或超过临界值时，只要采用动叶的相对热力参数，喷嘴变工况的结论都可用在动叶上，故 11 1 111 11 0101 011 1T T P P T T p p G G c c == （3.2.3） 若不考虑温度变化，则 11101 111p p p p G G c c == （3.2.4） 若冲动级动叶顶部采用曲径汽封，则叶顶漏汽量极小，漏汽效率近于[]491，其他情况下叶顶漏汽也不大。为了简化，可以认为喷嘴流量等于动叶流量，这时喷嘴在设计工况和变工况下的连续方程可写成 c n n G p A μ=

1c n n G p A μ=由于喷嘴在设计工况和变工况下处于亚临界工况，故斜切部分没有偏转，喷嘴出口面积n A 不变。将上两式相比后代入式(3．2．3)得 1c c G G == ≈对于动叶处于临界工况的凝汽式汽轮机末级是可行的， 例如流量增大20％时，其误差小于0.24％。则上式变为 01 01 0010000 01 1T T P P T T p p G G c c == （3.2.5） 若不考虑温度变化的影响，则 00100 011p p p p G G c c == （3.2.6） 可见级处于临界工况时，级的流量与滞止初压或初压成正比，与滞止初温或初温的平方根成反比；若不考虑温度变化，则流量只与滞止初压或初压成正比。 2．级内为亚临界工况 若级内喷嘴和动叶出口汽流速度均小于临界速度，则称该级工况为亚临界工况。这时级的喷嘴出口连续方程为 t n n t c A Gv 11μ= 设00c ≈，则1t c = n n G A μ?= ? （3.2.7） 式(3．2．7)括号中的数值表示级的反动度为零时流过该级喷嘴的流量'G ， 这时喷嘴出口理想比容' 2t v 是由状态点0p 、0t 等比嫡膨胀到2p 的比容。若这时喷 嘴出口速度仍小于临界值，则全级肯定是亚临界工况，那么 '0.648c G G A β== 代入式(3.2.7)得设计工况为亚临界工况的流量方程：

汽轮机各种工况简介

汽轮机各种工况简介 工况, 简介, 汽轮机 1。额定功率（铭牌功率TRL）是指在额定的主蒸汽及再热蒸汽参数、背压11.8KPa绝对压力，补给水率3％以及回热系统正常投入条件下，考虑扣除非同轴励磁、润滑及密封油泵等所耗功率后，制造厂能保证在寿命期内任何时间都能安全连续地在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。此时调节阀应仍有一定裕度，以保证满足一定调频等需要。在所述额定功率定义条件下的进汽量称为额定进汽量。 2。最大连续功率（T－MCR）是指在1.额定功率条件下，但背压为考虑年平均水温等因素确定的背压，（设计背压）补给水率为0％的情况下，制作厂能保证在寿命期内安全连续在额定功率因素、额定氢压（氢冷发电机）下发电机输出的功率。该功率也可作为保证热耗率和汽耗率的功率。保证热耗率考核工况：系指在上述条件下，将出力为额定功率时的热耗率和汽耗率作为保证，此工况称为保证热耗率的考核工况。 3.阀门全开功率（VWO）是指汽轮机在调节阀全开时的进汽量以及所述T-MCR定义条件下发电机端输出的功率。一般在VWO下的进汽量至少应为额定进汽量的1.05倍。此流量应为保证值。上述所指是由主汽轮机机械驱动或由主汽轮机供汽给小汽轮机驱动的给水泵，所需功率不应计算在额定功率中，但进汽量是按汽动给水泵为基础的，如果采用电动给水泵时，所需功率应自额定功率中减除（但在考核热耗率和汽耗率时是否应计入所述给水泵耗工，可由买卖双方确定）。 二.锅炉 1.锅炉额定蒸发量，即是汽轮机在TRL工况下的进汽量。对应于：汽轮机额定功率TRL，指在额定进汽参数下，背压11.8KPa，3％的补给水量时，发电机端带额定电功率MVA。 2.锅炉额定蒸发量，也对应汽轮机TMCR工况。对应于：汽轮机最大连续出力TMCR，指在额定进汽参数下，背压4.9KPa，0％补给水量，汽轮机进汽量与TRL的进汽量相同时在发电机端所带的电功率MVA。 3.锅炉最大连续出力（BMCR），即是汽轮机在VWO工况下的汽轮机最大进汽量。对应于：汽轮机阀门全开VWO工况，指在额定进汽参数下，背压 4.9KPa，0％补给水量时汽轮机的最大进汽量。注：a.汽机进汽量和锅炉蒸发量是按机组采用汽动给水泵考虑的。 b.在TMCR 工况下考核汽机热耗和锅炉效率的保证值。在VWO工况下考核汽机最大进汽量和锅炉最大连续出力保证值。 c.一般说，汽机TMCR时的出力比之TRL时的出力大5％左右。汽机VWO 时的进汽量比之TMCR时的进汽量多3～5％，出力则多4～4.5％。 d.如若厂用汽需用量较

汽轮机变工况计算

火电厂环境保护思考题 一、我国现行的火电厂污染物排放标准有哪些？大气污染物排放标准中队哪几类污染物做了限制性的规定，限制值分别为多少？ 本标准规定了火电厂大气污染物排放浓度限值、监测和监控要求，以及标准的实施与监督等相关规定。 本标准适用于现有火电厂的大气污染物排放管理以及火电厂建设项目的环境影响评价、环境保护工程设计、竣工环境保护验收及其投产后的大气污染物排放管理。 污染物排放控制要求 1.、自2014年7月1日起，现有火力发电锅炉及燃气轮机组执行表1规定的烟尘、二氧化硫、氮氧化物和烟气黑度排放限值。 2.、自2012年1月1日起，新建火力发电锅炉及燃气轮机组执行表1规定的烟尘、二氧化硫、氮氧化物和烟气黑度排放限值。 3、自2015年1月1日起，燃烧锅炉执行表1规定的汞及其化合物污染物排放限值。 表 1 火力发电锅炉及燃气轮机组大气污染物排放浓度限值单位：mg/m3（烟气黑度除外） 在现有火力发电锅炉及燃气轮机组运行、建设项目竣工环保验收及其后的运行过程中，负责监管的环境保护行政主管部门，应对周围居住、教学、医疗等用途的敏感区域环境质量进行监测。建设项目的具体监控范围为环境影响评价确定的周围敏感区域；未进行过环境影响评价的现有火力发电企业，监控范围由负责监管的环境保护行政主管部门，根据企业排污的特点和规律及当地的自然、气象条件等因素，参照相关环境影响评价技术导则确定。地方政府应对本辖区环境质量负责，采取措施确保环境状况符合环境质量标准要求。 不同时段建设的锅炉，若采用混合方式排放烟气，且选择的监控位置只能监测混合烟气中的大气污染物浓度，则应执行各时段限值中最严格的排放限值。 二、电厂锅炉产生的大气污染物主要有哪些？简述GB13223-2003《火电厂大气污染物排放标准》的主要内容？ 大气污染物主要有：烟尘，二氧化碳，氮氧化物，硫化物，等。 主要内容：本标准适用于使用单台出力65t/h以上除层燃炉、抛煤机炉外的燃煤发电锅炉；各种容量的煤粉发电锅炉；单台出力65t/h以上燃油、燃气发电锅炉；各种容量的燃气轮机组的火电厂；单台出力65t/h以上采用煤矸石、生物质、油

汽轮机原理-第三章

汽轮机原理-第三章

第三章汽轮机在变工况下的工作 汽轮机的热力设计就是在已经确定初终参数、功率和转速的条件下，计算和确定蒸汽流量、级数、各级尺寸、参数和效率，得出各级和全机的热力过程线等。汽轮机在设计参数下运行称为汽轮机的设计工况。由于汽轮机各级的主要尺寸基本上是按照设计工况的要求确定的，所以一般在设计工况下汽轮机的内效率达最高值，因此设计工况也称为经济工况。 汽轮机在实际运行中，因外界负荷、蒸汽的状态参数、转速以及汽轮机本身结构的变化等，均会引起汽轮机级内各项参数以及零部件受力情况的变化，进而影响其经济性和安全性。这种偏离设计工况的运行工况叫做汽轮机的变工况。研究变工况的目的，在于分析汽轮机在不同工况下的效率、各项热经济指标以及主要零部件的受力情况。以便设法保证汽轮机在这些工况下安全、经济运行。 本章主要讨论电厂使用的等转速汽轮机在不同工况下稳态的热力特性，即讨论汽轮机负荷的变动、蒸汽参数的变化以及不同调节方式对汽轮机工作的影响。 同研究设计工况下的特性一样，分析汽轮机的变工况特性也应从构成汽轮机级的基本元件一一喷嘴和动叶开始。喷嘴和动叶虽然作用不同，但是如果对动叶以相对运动的观点进行分析，则喷嘴的变工况特性完全适用于动叶。 第一节渐缩喷嘴的变工况 研究喷嘴的变动工况，主要是分析喷嘴前后压力与流量之间的变化关系，喷嘴的这种关系是以后研究汽轮机级和整个汽轮机变工况特性的基础。喷嘴又分渐缩喷嘴和缩放喷嘴两种型式。本节主要分析渐缩喷嘴的变工况特性。 一、渐缩喷嘴的流量关系式 本书第一章已指出，对渐缩喷嘴，在定熵指数k和流量系数μn都不变的条件下，当其初参数p*0、ρ*0及出口面积A n不变时，通过喷嘴的蒸汽流量G与喷嘴前、后压力比εn的关系可用流量曲线(如图3-1中曲线ABC)表示。 当ε n ε c 时，其流量为 (3-1) 当ε n ≤ε c ，时，其流量为 (3-2)