盐硝联产

盐硝联产

工艺比较

1，直接蒸发结晶得混盐

工艺简单，但仅得到混盐，经济价值不高。

2，冷冻脱硝得芒硝后母液蒸发结晶得氯化钠

工艺相对简单，能得到较高纯度的芒硝，但储存与运输不方便，由于大量的低温母液循环，系统能耗较高且同时需要蒸发及冷冻设备。

3，盐硝联产，高温蒸发得硫酸钠，母液低温蒸发得氯化钠。

两段均为蒸发过程，能得到较高纯度的无水硫酸钠和氯化钠，总体能耗虽然较第一种高，但是能够得到较为纯净的氯化钠和硫酸钠产品，随着近年国内MVR 蒸发器市场的成熟，第三种工艺的综合优势正不断显现。

用MVR与真空蒸发器配合进行盐硝分离的工艺

工艺过程

物料流向：原料液经板式预热器与蒸发冷凝水换热红后送入MVR蒸发结晶器（硝蒸发器）进行高温蒸发（90~100℃）可析出硫酸钠晶体。MVR蒸发器内晶浆经稠厚器器增稠缓冲后送离心机进行过滤，可得硫酸钠固体。过滤后母液送入单效真空蒸发器，在真空低温（50~60℃）情况下（盐蒸发器）进行蒸发结晶可析出氯化钠晶体。真空蒸发器内晶浆经稠厚器器增稠缓冲后送离心机进行过滤，可得氯化钠固体。过滤后母液送前级MVR蒸发结晶器继续蒸发，系统母液形成闭路循环。

蒸汽及冷凝水流向：MVR蒸发器蒸发出的二次蒸汽经过压缩机进行压缩后送本级加热室壳程做为热源对进料进行加热，同时自身冷凝为水，经冷凝水罐缓存后对进料进行预热。MVR蒸发器欠缺的热量由生蒸汽进行补充。

真空蒸发器以生蒸汽做为热源，送入蒸发器壳程，冷凝水去MVR冷凝水罐混合。真空蒸发器蒸发出的二次蒸汽经过表面冷凝器冷凝后回收利用。

氯化钠和硫酸钠溶解度

图氯化钠和硫酸钠溶解度曲线

氯化钠（A）-硫酸钠（B）-水（C）系统50℃溶解度图

图中CbEc区为氯化钠、硫酸钠在水中的不饱和溶液。在该区内任意一个系统点，相数Ф=1，温度、压力已固定，故f’=C-Ф+0=3-1+0=2，即在该相区内两种盐的组成均可在一定范围内独立改变而不致引起相态及相数的变化。

c点表示氯化钠在水中的溶解度（CA边上无硫酸钠），cE线是水中溶有氯化钠后，硫酸钠在其中的溶解度曲线；同理，bE线为氯化钠的溶解度曲线，在

该线上f’=C-Ф+0=3-2+0=1。这表明，在对氯化钠饱和的溶液中（cE），若确定氯化钠和硫酸钠两者中的一个组成，则另一个组成将随之而有定值，对于硫酸钠饱和的溶液（bE）亦可如此理解。E点叫共饱点，即l（E）对氯化钠及硫酸钠都是饱和的。

bEB区是硫酸钠结晶区，设系统点p落在这一区域内，则平衡时分成两相，一相为固体硫酸钠，另一相为对硫酸钠饱和的硫酸钠及氯化钠的水溶液。B（纯硫酸钠）和p的连结线与硫酸钠溶解度曲线bE的交点q表示与硫酸钠平衡的饱和溶液的组成。按杠杆规则，s（B）的质量/溶液（q）的质量=qp/pB。同理，cEA是氯化钠结晶区。位于EAB区域中的系统点是由氯化钠晶体、氯化钾晶体和共饱和溶液l（E）所组成，因而是三相平衡区。由相率，f’=C-Ф+0=3-3+0=0，即在一定温度和压力下，每个相的组成都是固定的。

氯化钠（A）-硫酸钠（B）-水（C）100℃溶解度图

(工艺技术)制盐工艺

制盐工艺 第一章卤水净化车间工艺描述 1.1 设计依据 表1-1：卤水净化工程原卤的成分及其含量 净化能力（万m3/年）225.85 有效生产时间（h）8000 NaCl / (g/l) 290 Mg2+ / (g/l) 0.05 CaSO4 (g/l) 2.04 Ca2+ / (g/l) 0.60 Mg SO4(g/l) 0.25 密度(kg/m3) 1200 夏季（℃）20 冬季（℃）7 1.2 卤水净化的必要性 卤水净化是指利用物理和化学的方法除去卤水中的杂质的一种工艺。几乎所有的卤水都含有Ca2+、Mg2+杂质，而Ca2+、Mg2+杂质的影响表现在对产品质量的影响和对生产过程 的影响。 由于CaSO4 具有逆溶解度的特性，在卤水输送、预热、蒸发过程中析出，附着在管道 的设备的壁上而结垢，会严重降低传热系数，垢层越大，使传热系数下降越大，从而使设备生产能力降低。 垢层的消除会延长有效工作时间，有效生产量。卤水中的CaSO4、MgSO4、CaCl2、MgCl2 等杂质会使卤水的沸点升高，粘度增大，因而降低有效传热温度差；另外，杂质越多，真空制盐的母液排放量越大，一方面使热量增大（即能耗高）；另一方面降低了NaCl的回收率。 1.3 卤水净化方法及其流程说明 1.3.1 卤水净化方法 采用石灰－芒硝－二氧化碳法进行净化处理。 1.3.2 流程说明 1.3. 2.1 一级反应桶对原卤的处理 1）一期卤水净化工程一级反应桶对原卤的处理 高硝卤连续泵入原卤桶（T-110A/B)。 通过原卤泵（P-110）将原卤分批泵入一级反应桶（T-121～T-123），在一级反应桶（T-121～T-123）开始搅拌前，通过石灰乳泵(P-185)加入来自石灰乳存储桶（T-184）的石灰乳。在搅拌结束前，通过一级絮凝剂计量泵（P-171）添加来自一级絮凝剂配置桶（T-171）的一级反应絮凝剂。关闭搅拌器进行泥浆沉淀。沉淀后，卤水通过卤水泵（P-121）泵入二级反应桶（T-131～T-133），沉淀的泥浆由一级反应泥浆泵（P-151/152）泵入一级反应泥浆桶（T-151）。整个过程结束后，反应进行了一个循环，并为下一个循环做好准备。每个循环过程持续约16.2小时。由于有三个反应桶，所以每个桶可以在5.4 小时内交换一次来自 T-110A/B的原卤。 举例来说：当T-121 澄清时，T-122正在添加絮凝剂溶液，T-123正在添加石灰乳。 注意：由于冬季的原卤温度较低，可将原卤泵入板式换热器（HE-110）进行换热，换热后的卤水再打入原卤桶（T-110A/B）。即对原卤进行预热。 1.3. 2.2二级反应桶对一级卤的处理 1）卤水净化工程二级反应桶对一级卤的处理 通过卤水泵（P-121）将（二期）一级反应桶（T-121～123）内的卤水分批泵入（二期）二

高硝卤水条件下盐硝联产的工艺改造

2015年1月第1期 3.2.3 芒硝产品质量（Cl -）完成对比表表10 芒硝产品质量（Cl -）完成对比表 4装置运行情况分析 4.1带滤机的滤饼盐份大幅度下降，由原来的4～5%降至1.0%以下，成品芒硝盐份大幅下降到0.4% 左右（只投用一组洗涤水）。同时由于带滤机滤过段和吸干段都有足够的长度和距离，可根据需要调整洗涤喷淋水的投用和多少，根据不同客户要求生产 Cl -≤0.3%的低盐芒硝产品，以满足市场需求。 4.2带滤机滤料含母液比例明显下降，相比原有旧系统的真空转鼓过滤机的滤饼的水分，约下降3～4%，进入蒸发系统水分大幅下降，提硝蒸发用气量明显下降，芒硝汽耗大幅下降，由原来的的0.95t/t 左右，下降至约0.85t/t 。经济效益相当明显，使用真 空带式过滤机以后，预计每年将为公司节省低压蒸汽成本约90多万元。 4.3带式过滤机具有自动化程度高，操作简单、运 行平稳、连续生产时间长，并且容易检修和维护，同时运行成本也不高等特点。 5结论 我司芒硝生产十水芒硝滤过工作采用带式真 空过滤机在从2013年9月投入芒硝系统生产以来，运行非常成功，很好地解决了十水芒硝过滤中滤料母液含量过高和滤料洗涤的问题，大大提高芒硝产品质量。同时也大大地的降低了真空提硝蒸汽消耗过高的问题，取得较为明显的综合效果，也为十水芒硝的滤过和芒硝生产工艺、 设备选择提供了多种途径和方法。 (收稿日期2014-10-21) （编辑/林梅影） The transformation Of Co-production of Salt and Glauber ’s Salt with High Nitrate Brine Song shuping （Hunan Xiangli Salt and Chemical Co.,Ltd.，JinShi ，Hunan 415400） Abstract:High nitrate brine can realize the co-production of salt and nitre,but the problem of high energy consumption has been unable to be solved.Technical personnel put forward several improvement scheme,and achieved good results. Key words:Filtrate ,center barrel,level ,feed temperature 摘要：高硝卤水虽能实现盐硝联产，但一直以来未能解决高能耗问题，技术人员有针对性的提出了几项技改方案，取得良好效果。 关键词：滤液；中心筒；液位；料液温度中图分类号：TS35 文献标识码：A 文章编号：1001-0335（2015）01-0009-03 高硝卤水条件下盐硝联产的工艺改造 宋淑平 （湖南省湘澧盐化有限责任公司，湖南津市415400） 第46卷 Vol.46 中国井矿盐 CHINA WELL AND ROCK SALT 作者简介：宋淑平（1970－），男，湖南澧县人，工程师，主要从事盐硝生产技术及设备管理工作。 1前言 一直以来，制盐行业对高硝卤水实现盐硝联产充满疑虑，认为高含硝卤水采用盐硝联产工艺生产，吨产品汽耗不可能低于1.0吨，且质量和产量二者不可兼得。笔者所在公司2012年投产60万吨盐硝联产新系统，卤水硫酸钠含量高于30g/L 。运行18个月以来，综合能耗居高不下，吨产品汽耗高达 1.04t ，毫无生产效益可言。 为扭转这一颓势，公司技术人员大胆构想，精心论证，提出并实施多项合理的技改方案，使吨产品汽耗降到0.95t ，获得良好收益。 2工艺改造的提出及实施 改造前，盐硝厂新系统产能始终未能充分发 挥，主要体现在：盐系统EV201和EV202加热室每 ≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤≤ 9

盐硝联产

盐硝联产 工艺比较 1，直接蒸发结晶得混盐 工艺简单，但仅得到混盐，经济价值不高。 2，冷冻脱硝得芒硝后母液蒸发结晶得氯化钠 工艺相对简单，能得到较高纯度的芒硝，但储存与运输不方便，由于大量的低温母液循环，系统能耗较高且同时需要蒸发及冷冻设备。 3，盐硝联产，高温蒸发得硫酸钠，母液低温蒸发得氯化钠。 两段均为蒸发过程，能得到较高纯度的无水硫酸钠和氯化钠，总体能耗虽然较第一种高，但是能够得到较为纯净的氯化钠和硫酸钠产品，随着近年国内MVR 蒸发器市场的成熟，第三种工艺的综合优势正不断显现。 用MVR与真空蒸发器配合进行盐硝分离的工艺 工艺过程 物料流向：原料液经板式预热器与蒸发冷凝水换热红后送入MVR蒸发结晶器（硝蒸发器）进行高温蒸发（90~100℃）可析出硫酸钠晶体。MVR蒸发器内晶浆经稠厚器器增稠缓冲后送离心机进行过滤，可得硫酸钠固体。过滤后母液送入单效真空蒸发器，在真空低温（50~60℃）情况下（盐蒸发器）进行蒸发结晶可析出氯化钠晶体。真空蒸发器内晶浆经稠厚器器增稠缓冲后送离心机进行过滤，可得氯化钠固体。过滤后母液送前级MVR蒸发结晶器继续蒸发，系统母液形成闭路循环。 蒸汽及冷凝水流向：MVR蒸发器蒸发出的二次蒸汽经过压缩机进行压缩后送本级加热室壳程做为热源对进料进行加热，同时自身冷凝为水，经冷凝水罐缓存后对进料进行预热。MVR蒸发器欠缺的热量由生蒸汽进行补充。 真空蒸发器以生蒸汽做为热源，送入蒸发器壳程，冷凝水去MVR冷凝水罐混合。真空蒸发器蒸发出的二次蒸汽经过表面冷凝器冷凝后回收利用。

氯化钠和硫酸钠溶解度 图氯化钠和硫酸钠溶解度曲线 氯化钠（A）-硫酸钠（B）-水（C）系统50℃溶解度图 图中CbEc区为氯化钠、硫酸钠在水中的不饱和溶液。在该区内任意一个系统点，相数Ф=1，温度、压力已固定，故f’=C-Ф+0=3-1+0=2，即在该相区内两种盐的组成均可在一定范围内独立改变而不致引起相态及相数的变化。 c点表示氯化钠在水中的溶解度（CA边上无硫酸钠），cE线是水中溶有氯化钠后，硫酸钠在其中的溶解度曲线；同理，bE线为氯化钠的溶解度曲线，在