球罐计算公式
1设计条件
设计压力：p=2.2MPa 设计温度：-40℃
水压试验压力：P
T =1.25P
[]
[]tσ
σ
=2.75MPa
球壳内直径：Di=12300mm(1000m3)
储存物料：乙烯
充装系数：k=0.9
地震设防烈度：7度
基本风压值：450
基本雪压值：450
支柱数目：8
支柱选用：￠426×9钢管 10钢
拉杆选用：￠159×6钢管
球罐建造场地：Ⅱ类土地、近震、B类地区2球壳计算
2.2计算压力
设计压力：p=2.2MPa
球壳各带的物料液柱高度：
h１=324.9㎜
h2=7158.4㎜
h3=9891.7㎜
物料密度：ρ=453㎏/m3
重力加速度：g=9.81m/s2
球壳各带的计算压力：
9210-?+=g h P P i ci ρ
1c P =2.2+324.9×453×9.81×-910=2.201MPa
2c P =2.2+7158.4×453×9.81×-910=2.232MPa 3c P =2.2+9891.7×453×9.81×-910=2.244MPa
2.2 球壳各带的厚度计算 球壳内直径：Di=12300㎜
设计温度下球壳材料07MnNiCrMoVDR 的许用应力：[]=t
σ=203MPa
焊缝系数：￠=1
厚度附加量：C=21C C +=1.1+1=2.1㎜
[]C P -4D P 1
c t
i
c11+=
φσδd =
201
.21203412300
201.2-???=35.53㎜
[]C P -4D P c2
t
i
c22d +=φσδ=
232
.21203412300
232.2-???=36.00㎜
[]C P -4D P 3
c t
i
c33d +=
φσδ=
244
.21203412300
244.2-???=36.19㎜
取球壳名义厚度δn=38㎜ 3球壳质量计算
球壳平均直径：=cp D 12338㎜ 球壳材料密度:=1ρ7850㎏/m 3 充装系数:k=0.9
水的密度: =3ρ1000㎏/m 3
球壳外直径:D 0=12536㎜ 基本雪压值:q=450N/㎡ 球面的积雪系数: C S =0.4 球壳质量:
1m =-91n 2
10?ρδπcp
D =π?123382?38?7850?-910=142657 kg 物料质量:
2m =
9-23106
?κρπ
i D =
6
π
?123002?453?0.9?-910=397241 kg 液压实验时液体的质量:
3m =
932106
-?ρπ
i D =
6
π
?12300?1000?-910 =974348kg 积雪质量:
4m =
620104-?S qC D g
π
=
81
.94?π
?125362?450?0.4?-910=2264 kg
保温层质量: 5m =12920kg ； 支柱和拉杆的质量: 6m =10121kg ； 附件质量: 7m =7150kg 。 操作状态下的球壳质量：
5m =1m +2m +4m +5m +6m +7m
=142657+397241+2264+12920+10121+7150=573109 kg 液压试验状态下的球壳质量：
T m =1m +3m +6m +7m
=142657+974348+10121+7150=1134276 kg
球壳最小质量：
min m =1m +6m +7m
=142657+10121+7150=159928 kg 4地震载荷计算 4.1自振周期
支柱底板底面至球壳中心的距离:H 0=9688㎜ 支柱数目:n=8
支柱材料10号钢的常温弹性模量:E S =192×103MPa 支柱外直径:0d =426㎜ 支柱内直径:1d =408㎜ 支柱横截面的惯性矩 I=
)d -d (64
4i 40π
=
64
π
×()444410564.2408426mm ?=-㎜
支柱底板底面至上支耳销子中心的距离:l=7200㎜ 拉杆影响系数
???? ?
?-?
?
? ??-=02
231H l H l ζ=1-??? ?
?
?-??? ??9699720023968872002
=0.164
球罐的基本自振周期
T=I nE H m S 31033
00-?ζπ=10
564.2101928316410.096885731093
???????-π=0.8445s
4.2 地震力
综合影响系数：C Z =0.45
地震影响系数的最大值：=m ax α0.23(查GB 12337——1998表15) 特征周期：Tg =0.3
对应于自振周期T 的地震影响系数：
max 9.0g αα??? ??=T T =23.08445.00.39
.0??
?? ??=0.0905
球罐的水平地震力：
==g m C F z e 0α0.45×0.0905×573109×9.81=2.292×510N
5风载荷计算 风载体形系数：k 1=0.4
系数1ζ：1ζ=1.607(查GB 12337——1998表17) 风振系数：K 2=1+0.351ζ=1+0.35×1.607=1.562 基本风压值：q 0=450N/m 2
支柱底板底面至球壳中心的距离：H 0=9688mm 风压高度变化系数：f 1=1.00 球罐附件增大系数：f 2=1.1 球罐的水平风力：
6210212010f f q 4
-?=
κκπ
D F W
=4
π
125362×0.4×1.562×450×1×610- =3.815×410N
6弯矩计算
()w 25.0e F F +与W F 的较大值m ax F ：
=+w 25.0e F F 2.292×510+0.25×3.815×410=2.387×510N W F =3.815×410N
m ax F =2.387×510N
力臂：L=H 0-l=9688-7200=2488㎜ 由水平地震力和水平风力引起的最大弯矩
m ax M =m ax F L=2.387×510×2488=5.939×810
7支柱计算
7.1单个支柱的垂直载荷 7.1．1上段支柱的重力载荷 操作状态下的重力载荷
n
g m G 00=
=
8
81
.9573109?=7.028×510N
液压试验状态下的重力载荷
n g m G T T =
=8
81
.91134276?=1.391×610N 7.1.2下段支柱的重力载荷 支柱中心圆半径:R=R i =6150mm 拉杆与支柱的夹角:
rctg l
n R rctg
ααβ=?=ο180sin
272008180sin 61502ο
??=27.8° 单个支柱的横截面积
()4
4
220
π
π
=
-=
i d d
A ()=-22
40842611790mm
拉杆选用￠159×6的钢管。 拉杆材料：10 单个拉杆的横截面积
()4
4
220
π
π
=
-=
i p d d A ()=-22
1471592884mm
计算系数
=?
+=β3cos 21A
A K p =?
+8.27cos 11790
2884
213 1.338 操作状态下的重力载荷
=
='K
G G 00=?338.110208.75 5.253×510N 液压试验状态下的重力载荷
=='K
G G T T
=?338.110391.16
1.040×610 7.1.3 最大弯矩对下段支柱产生的垂直载荷的最大值
KnR
M n KnR M F i i i max max cos 2cos 2?-=?-
=θθ A 向受力 B 向受力 A 向受力 B 向受力
i θ n i /cos 2θ-
i θ n i /cos 2θ-
i θ n i /cos 2θ-
i θ
n
i /cos 2θ- 0°
-0.2500
-18° -0.2378 108° 0.O733 90° 0 36° -0.2023 18° -0.2378 144° 0.2023 126° 0.1469 72° -0.0773
54°
-0.1469
180° 0.2500
162°
0.2378
()==KR
M F i max max
2000..00.25006150338.110939.58??=1.804×104
7.1.4 拉杆作用在下段支柱上的垂直载荷的最大值
R F l d R F l n n n n ij
P ij hi j i max max 180sin sin 180sin sin 21??=???????
?
???????-?=-ο
οθθ
A 向受力
B 向受力
hi θ ij θ ij d
hi θ ij θ ij d
-18° 18° -0.1009 -36° 0° -0.0960 18° 54° -0.0877 0° 36° -0.0960 54° 90° -0.0312 36° 72° -0.0593 90° 126° -0.0312 72° 108° -0 126° 162° -0.0817 108° 144° 0.0593 162° 198°
-0.1009
144°
180°
0．0960
()
=?=-R
F l P j i max max
1009.00.1009×615010387.272005??=2.820×104
7.2组合载荷
最大弯矩对下段支柱产生的垂直载荷与拉杆作用在下段支柱上的垂直载荷之和的最大值发生在A 向5号支柱：
()
=+-max
j
i i
P F 1.804×104 +2.820×104
=4.624×104 N
操作状态下下段支柱的最大垂直载荷
()max 00j i i P F G W -++=
=5.253×510+4.624×410 =5.715×510N
液压试验状态下下段支柱的最大载荷
()max
max 3.0F F P F G W W
j i i T
T -++'= =1.404×6
10+0.3×4.624×4
105
4
10387.210815.3??
=1.402×610 7.3单个支柱弯矩 7.3，1偏心弯矩
操作状态下赤道线的液柱高度：h oe =3741.7mm 液压试验状态下赤道线的液柱高度：h Te =6150mm 操作状态下物料在赤道线的液柱静压力：
9210-?=g h P oe oe ρ
=3741.7×453×9.81×910- =0.017MPa
液压试验状态下液体在赤道线的液柱静压力：
9310-?=g h P Te Te ρ
=6150×1000×9.81×910- =0.06MPa 球壳有效厚度
=-=C n e δδ38-2.1=35.9
操作状态下球壳赤道线的薄膜应力:
()()
e
e i oe oe D P P δδσ4++=
=
()()9
.3549.3512300017.02.2?+++
=190.5MPa
液压试验状态下球壳赤道线的薄膜应力
()()
e
e i Te T
Te D P P δδσ4++=
=
()()9
.3549.351230006.075.2?++
=241.4MPa 球壳内半径：R i =6150mm 球壳材料的泊松比: =μ0.3
球壳材料07MnNiMoVDR 的弹性模量:E=206310?MPa 操作状态下支柱的偏心弯矩：
()μσ-=
10
E
W R M i oe ol
=
()3.0110206715
.561505.1903
-???
=2.280610?N ?mm
液压实验状态下支柱的附加弯矩
()μσ-=
1E
W R M T
i Te Tl
=3
61020610042.161504.241????
=5.257610? N ?mm 7.3.2 附加弯矩
操作状态下支柱的附加弯矩
()μσ-????
?
?-=
12160202H L E
H R I E M i
Oe S O
=
7.096882488
211020696886150
5.19010564.21019263
283???
?
?
??-
???????? =6.094610?N ?mm
液压实验状态下支柱的附加弯矩
()μσ-???? ?
?-=
12160202H L E
H R I E M i
Te S T
=7.0968824882110206968861505.19010564.21019263
283???
?
???-???????? =7.722×610N ?mm
7.3.3 拉杆载荷的水平分力作用在支柱上的弯矩 7.3.3.1 重力载荷形成的作用在支柱上的水平分力 操作状态下重力载荷形成的水平分力：
n
A A Kn G P P ol ο180sin cos sin 22
0??=ββ
=8
180sin 8.27cos 8.27sin 1179028848338.110028.722
5ο?????
=4486N
液压试验状态下重力载荷形成的水平分力：
n
A A Kn G P P T Tl ο180sin cos sin 22
??=ββ
=8
180sin 8.27cos 8.27sin 1179028848338.110391.122
6ο?????
=8880N
7.3.3.2 由最大弯矩形成的作用在支柱上的水平分力
)180(cos 180sin cos sin 4022
max 2最大=???-=i i P n A A KnR M P θθββο
=180cos 8
180sin 8.27cos 8.27sin 11790288461508338.110939.5422
8???????-
ο =1454N
7.3.3.3由水平地震载荷和水平风力F m ax 形成的作用在支柱上的水平分力：
max 2180in 2F n s n P ol ?-=ο =5210387.28
180in 82??-οs =-8739N
7.3.3.3 水平分力总和
7.3.3.4 操作状态下的水平分力：
32010P P P P ++=
=4486+1454-8739=-2799N 液压试验状态下的总水平分力
321P P P P T T ++=
=8880+1454-8739=1595N
7.3.3.5 拉杆载荷的水平分力作用在支柱上的弯矩 7.3.3.6 操作状态下形成的弯矩：
3
2
203
2H L l P M o ??= =()3
229688
2488720027992??-? =-1.976610?N ?mm 液压试验状态下形成的弯矩
3
2
23
2H L l P M T T ??= =3
2296882488720015952???
=1.126610?N ?mm 7.3.4
总弯矩
操作状态下支柱的总弯矩:
030201M M M M o ++=
=2.204610?+6.094610?-1.976610? =6.322610?N ?mm 液压试验状态下支柱的总弯矩
321T T T T M M M M ++=
=5.257610?+7.722610?+1.126610?
=1.411710?N ?mm 7.4
支柱稳定性校核 计算长度系数：K 3=1 支柱的惯性半径：
11790
10564.28
?=
=
A I i γ=147.5 支柱长细比：=
=
i
H γκλ0368.655.1479688
1=? 支柱材料10号钢的常温屈服点：=S σ205MPa 支柱换算长细比
3
10
192205
14.368.65?==
s s E σπλλ=0.683 λ>0.215
系数：=2α 0.986 =3α0.152 弯矩作用平面内的轴心受压支柱稳定系数
()()??
?
??
?
-++-
++=2
2
3
2
2322421λλλαα
λλααλφP
=()
()
???
?
??
???-+?+-+?+?22
222
683.04683
.0683.0152.0986.0683.0683.0152.0986.0683.021
=0.868
等效弯矩系数：=m β 1
截面塑性发展系数:=γ 1.15 单个支柱的截面系数：
()()
36440
44010204.1426
3240842632mm d d d Z i ?=?-=
-=
ππ
欧拉临界力
2322268.651179010192???==πλπA E W S EX
=5.179×610N
支柱材料的许用应力：[]MPa S
C 1375
.1205
5
.1==
=
σσ 操作状态下支柱的稳定性校核
=???
? ??-+EX m P W W Z M A
W 00
8.01γβφ 11790868.010715.55
?? +
6
5
66
10179.510
715.58
.0110204.1115.110322.61??-????
=60.0MPa []C σ<
液压试验状态下支柱的稳定性校核
=?
??? ?
?-+EX T T
m P T
W W Z M A
W 8.01γβφ1179015.110024.16??
+
???
? ?
???-????6
667
10179.510024.18.0110204.115.110411.11
=103.225MPa []C σ<
稳定性校核通过。 8 地脚螺栓计算
8.1 拉杆作用在支柱上的水平分力
()==-βtg P F j i C max 2.828.27104tg ?=4101.487?N 8.2支柱底板与基础的摩擦力 支柱底板与基础的摩擦系数:=S f 0.4 支柱底板与基础的摩擦力:
==n g m f F S
S max N 410844.78
81
.91599284.0?=? 8.3 地角螺栓
因c s F F >，球罐不需要设置地脚螺栓，但为了固定球罐位置，设置两个 M30定位地脚螺栓。 9支柱底板 9.1支柱底板直径
基础采用钢筋混凝土，其许用压应力:[]=bc σ 3.0MPa 地脚螺栓直径:d=30mm 支柱底板直径：
[]==bc
b W D σmax
113
.1mm 6660
.310042.113.16
=?
()=+=0210~8d d D b ()726~6664263010~8=+mm
选取底板直径：mm D 7000= 9.2 底板厚度 底板的压应力：2
max
4b bx D W πσ=
=MPa 71.2700
14.310042.142
6
=??? 底板外边缘至支柱外表面的距离：=b l 1372
426
700=-mm 底板材料：Q235-A ，=S σ225MPa 底板材料的许用弯曲应力：[]5.1s
b σσ==
MPa 1505
.1225
=
底板的腐蚀裕量：C b =3mm 底板厚度：[]b b
b b
c b C l +=
σσδ2
3
mm 9.343150
13771.232=+??=
选取底板厚度：=b δ40 10 拉杆计算 10.1拉杆载荷计算
10.1.1 重力载荷对拉杆产生的压缩载荷 操作状态下的压缩载荷
β2001cos A
A Kn G T P
=
=
N 125678.27cos 11790
2884
8338.110029.725=?? 液压试验状态下的压缩载荷
β21cos A
A Kn G T P
T T =
=
N 248748.27cos 11790
2884
8338.110391.126=?? 10.1.2 最大弯矩对拉杆产生的压缩载荷
i P
i A
A nR K M T θβcos cos 22max 2???-
=
=N 3454180cos 8.27cos 11790
2884
61508338.110939.5228=??????-
10.1.3 水平地震力和水平风力m ax F 对拉杆产生的压缩载荷
2
2
2
max
3180sin 4180sin
sin i ij
R n l n
n R
F T οο
+?=θ
2
22561508180sin 472008
180
sin
8162sin 615010387.2ο
ο
+??=
=33698N
10.1.3 组合载荷
10.1.4 操作状态下拉杆承受的最大压缩载荷：
=++=32010T T T T 12567+3454+33986=49719N
液压试验状态下拉杆承受的最大压缩载荷
()max
3213.0F F T T T T w
T T ?
++= ()5
4
10
387.210815.33398634543.024874???++= =26655N 10.2 拉杆的稳定性校核 10.3 计算长度系数：k 3=1 10.4
拉杆横截面的惯性矩
()
64
14
.364
440
=
-=
i d d I π
()464410452.8147159mm ?=- 拉杆的惯性半径
mm A I r i 14.542884
10452.86
=?==
拉杆的长细比
i
r n R l k 2180sin 22
23
?
??
? ???+=
ολ
44.7914
.5428180sin 26150720012
=??
??
?
???+=ο
拉杆材料常温下的屈服点：MPa s 205=σ
拉杆材料10号钢的常温弹性模量：MPa E S 310192?= 拉杆换算长细比
==
s
s E σπλλ826.010********.344
.793
=? >λ0.215
系数：=2α 0.986 =3α0.152 弯矩平面内的轴心受压拉杆稳定性系数：
()()??
???
?
-++-++=2
2
2322322421λ
λ
λααλλααλφp =()
()
???
???
???-+?+-+?+?22
222
826.04826
.0826.0152.0986.0826.0826.0152.0986.0826.021
=0.802
拉杆材料的许用应力：[]5
.1s
c σσ=
MPa 1375
.1205
==
操作状态下拉杆的稳定性校核
=
P
P A T φ0MPa 50.212884802.049719
=?[]C σ< 液压试验状态下拉杆的稳定性校核
=
P P T A T φMPa 52.112884
802.026655
=?[]C σ< 10.3 拉杆与支柱连接焊缝强度验算 焊缝长度：ππ==0d L p ×159=499.5mm 焊缝焊脚尺寸：=p S 6mm
支柱或拉杆材料屈服点的较小值：=s σ205MPa
热工计算
一、窗节能设计分析 按《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）设计计算，设计依据： R o =R i +R+R e ……附2.4[GB50176-93] 在上面的公式中： R o ：围护结构的传热阻（m2·K/W）； R i ：围护结构内表面换热阻，按规范取0.11m2·K/W； R e ：围护结构外表面换热阻，按规范取0.04m2·K/W； R：围护结构热阻（m2·K/W）； R=R 面板+R 中空层 =δ 面板/λ 面板 +R 中空层 =0.01/0.76+0.12 =0.133m2·K/W 在上面的公式中： δ 面板 ：面板材料(玻璃)的总厚度（m）； λ 面板 ：面板材料的导热系数（W/m·K），按规范取0.76；
R 中空层 ：中空玻璃中空空气层热阻值（m2·K/W），按规范取0.12； 故窗玻璃部分热阻 R o玻=R i +R+R e =0.11+0.133+0.04 =0.283m2·K/W 玻璃部分传热系数K 玻=1/ R o玻 =1/0.283 =3.5W/m2·K 常用普通铝型材传热系数K 铝 约=6.0 W/m2·K 整窗传热系数为玻璃和铝框传热系数按面积的加权平均值本工程铝框所占窗洞面积百分比=0.19 本工程玻璃所占窗洞面积百分比=0.71 故整窗传热系数K 窗=K 铝 X0.19 + K 玻 X0.71 =6.0X0.19+3.5X0.71 =3.6 W/m2·K 根据《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005相关规定，本工程属于夏热冬冷地区。则外围护结构传热系数和遮阳系数应符合下表规定:
夏热冬冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值 本工程两主要立面窗墙比为0.47,故要求建筑外窗传热系数≤2.8. 根据上面计算,采用普通中空玻璃窗无法满足节能要求. 若采用6+9A+6LOW-E中空玻璃，非断热型材，外窗传热系数计算如下： 6+9A+6LOW-E中空玻璃传热系数约为1.5—2.1 W/m2·K，此处按最不利情况取为2.1 W/m2·K。 常用普通铝型材传热系数K 铝 约=6.0 W/m2·K 整窗传热系数为玻璃和铝框传热系数按面积的加权平均值 本工程铝框所占窗洞面积百分比=0.19 本工程玻璃所占窗洞面积百分比=0.71 故整窗传热系数K 窗=K 铝 X0.19 + K 玻 X0.71 =6.0X0.19+2.1X0.71 =2.6 W/m2·K<2.8 W/m2·K
常用形体体积面积计算公式大全
图形 常用形体的体积、表面积计算公式 尺寸符号 a-棱於-对角 线S-表両积 K-侧表面积 讥h-边长 0-底面对角线的交点 a上川-边畏 力-高 F-JK S积 0 ■底両中线的交点 y-一个组合三角老的両积 左-组合三角形的个数 0-锻底答对角线交点 此凤-两平行底面的面积 力■底面间更离 。-一个组合梯形的面积 和-组合梯形数 卫-外半径一內 半径 ￡-柱壁厚度 P-平均半径勺= 内外侧面积 仿积（卩）底面积 （F）表面积（小侧表 面积（仓） /= Q?決h S = 2(c? ? E +a ? % +E ? %) 百度文库?让每个人平等地捉升口我 夙一球半径 ①巳-底面半径 /腰高 兔-球心o 至帝底圆心q 的距 离 对于抛物线形桶体 y = ^-（2D 2+Dd + -d 2） 15 4 对于回形桶仿 7略（仃+八） a,b,c ■半轴 交 叉 柱 体 卩=加（屮一些 心3-下底边长 上底边长 h_上、下底边距离（高） V = -[(2a +勺加+(2甸诃如 6 =—[ab+(a +(?})(& 十劣十 ? 如 6 、 常用图形求面积公式 图形 尺寸符号 而积（F ）表而积（S ） Q ■中间断面直径 H -底直径 I-桶高 ￥ r U : 客车钣金件下料尺寸计算方法 2009-06-21 16:40 客车自制件在整个客车的构成中占有相当大的比重。随着钢材价格的不断上涨，控制客车自制件成本成为一个重要课题，被各客车厂家研究。怎么讯速、合理地确定自制件下料尺寸，是一项基本而又科学的工作。本文所介绍的客车钣金件的尺寸计算方法较为合理，也较为实用，希望能起到抛砖引玉的作用。 1 样板下料尺寸计算方法 这类制件下料尺寸计算分两部分：一部分为较复杂的钣金件(这部分暂不研究，因为钣金件展开需要单独分析)；另一部分是简单的钣金样板件，一般取其外轮廓尺寸。 1)直线样板料板件料表的制作。分析：图l所示的两种板件为不规则梯形，制作这种类型的料表时一般按三角形或矩形来考虑。料表：98*110三角样；135 *175样。 2)弧线样板料板件料表的制作。图2所示的是一块带弧度的样板料，下料时在圆弧所在的方向最大尺寸应加5-10 mm的剪切余量。计算：(略)，料表：605*115。 对图3所示的样板料，考虑其料较长，如下一块料不易剪料，所以下两块料制件。另外，在宽度上加5-10mm的余量。料表：235*1117(2)。 2折边制件类 1)基本计算方法(仅对折边角度为90°进行分析，其它折边角度类同。注：折边制件料的厚度(B)不大于6mm)。 图4所示的制件的截面展开长度等于所有展开单边外形轮廓尺寸之和减去板厚的1．5倍的折边次数所得差值。 ①图4(a)所示其截面展开尺寸为L0=H+L-1.5×B(B为板厚，下同)。 ②图4(b)所示其截面展开尺寸为L0=H+2L-2×1.5B。 ③图4(c)所示其截面展开尺寸为LO=H+LI+L2-2×1．5×B。 ④图4(d)所示其截面展开尺寸为ILl=(L-L1)+2B+LI+2H-4×1.5×B。 对于图4(c)、(d)两种情况，通过实践还可得出较简易的计算方法： 模板下料单计算方案 一、概况与工期 （一）概况： 1、楼为剪力墙结构，层，标准层高度m，每层建筑面积m2，总建筑面积m2，每层模板展开模板面积m2。 （二）工期 2、①计划年月日至年月日完成（一层模板）； ②预算人工费元，承包给模板组，测算人天，投工个，每工日元。 二、程序与质量 （三）程序： 3、察看——看懂会审模板图——计算下料单——画简图——与制作人员交底。 （四）质量： 4、按图计算，尺寸无误，数量准确。 5、准备： ①人员：木工负责人和主要师傅各一人; ②材料：1.83×0.915木成板计划四层周转量，约m2，40*80木枋根；50圆钉kg； ③机具：计算器2个，笔、纸均有。 6、察看： ①察看施工员、木工组长参加图纸会审的记录； ②看模板施工图有无错误； ③看施工员对木工组的交底记录。 7、方法： ①看懂、会审模板图。由施工员组织，木工组长带主要师傅看模板图，然后进行会审，各抒己见，对不懂之处，不祥之处或标识笔误之处等进行会审，做好记录，由施工员向设计人员反映，尽快解决。 ②计算下料单： 木工组长主持，组织主要师傅讨论后，对梁、板、墙模板分别进行计算，比如剪力墙2.2m长×0.2m厚,16处，计算模板高度以每层结构标高2.97m减去现浇板厚度10cm，减去现浇板模板本身厚度16mm，模板净高2854mm，模板宽度2.2m加32mm等于2232mm，即该剪力墙模板尺寸为2232×2854共计32块，即墙厚200mm,200×2854共计16块，其它剪力墙如此类推。 比如：梁宽度200mm，梁高350mm，梁长4500mm（轴线长），32支。计算梁底模板长度4500—200mm，—32净长4268mm，即200×4268共计32块，梁邦板长度4268mm，宽度350加16mm净宽，366mm，即4268×366共计64块，其它梁如此类推。 现浇板轴线开间尺寸4500×3600mm，21块。模板尺寸为长度4500mm减200mm，加32mm，净长4268mm，宽度3600mm减200mm 电如_边長 馬-高 F-底面积 0-底両申銭的交点 卩=FJ — (c -+i H - c) * b+2F 禺="+6+c)*ft ，-一个粗合三箱我的両积 71 -组合三角形的惱 O-锥底备对角護交点 年店-两平行底面的面积 力L 底面间歴畫 "-一个爼舍梯戒的面积 R-组合梯形数 多面体的体积和表面积 体积（茁）庭百积（F ） 表面瞅门侧恚面积（鬲） 图形 尺寸符号 d-刘角爲 表 面积 覇-侧表面积 长 方 扩=Q S=6a 2 CS 血为-边拴 0-底面对角线的交点 V = a*h* h S = 2(a ? b 4-(j ? h +i * ft) ￡l-2Ma+&) 圆 柱 和 空 心 圆 柱 A 管 去-外宰径 —内半径 ￡-柱壁區度 p -平均半径 心=内外側面祝 B&- $=2滋?/! +2JC ￡^ E\ = 2/rR ? h 空心言圆柱: F =凤疋7勺=2叭伤 S=X?4F ）JU2/I （用-沔 场=2品第卄） 5=n?/ + F h -盘小高度 怒-毘大高度F-属面举径 尸-廐面半径巾-高卜母爼长 E工-虧面半径巾-高 ”母緩g ■制血+吩2*卩+—!_：cos a 禺F偽十吗) & = + F — ttri y-^^2+ ^+^) 禺■忒迎肝) 卩十押 十试疋■!■/) 球扇r-*e 4宜径 尸■兰直玉■輕：?口」 石6沪 3 6 S =血2 - 夙-球半径 ①巳-底面半径 S ■ 4nJ -2J &, ■ ￡戊■矽一4了*彷 V a,b,c-半轴 交 叉 圆 柱 体 球 缺 椭 球 体 A 胎 D-中间斷面苴狂 说 -廐直径 『-桶高 = 2冲丘= ST ⑷-Q 护=佩乃 -町 十山2 y~—(3R^3^+h^ $■2鈕 g= 2fviih 十牙叶 4-^) 卫-風总儒平旳半径 0-同环体平均半径 川-凰环体截面言径 r-回环体茁両半径 .—— 圆 环 体 为-球鎂的高 r- 瑋岐半栓 日-平切厨言径 业=曲面"5^ 球破表面积 用于抛物线我桶徘 卩=竺口“+戊4丄护） 15 4 对于园飛确体 卩皤用十吗 第二章 球罐结构设计 2、1 球壳球瓣结构尺寸计算 2、1、1 设计计算参数： 球罐内径：D=12450mm []23341-表P 几何容积：V=974m 3 公称容积：V 1=1000m 3 球壳分带数：N=3 支柱根数：F=8 各带球心角/分块数： 上极：112、5°/7 赤道：67、6°/16 下极：112、5°/7 图 2-1混合式排板结构球罐 2、1、2混合式结构排板得计算： 1、符号说明： R--球罐半径6225 mm N--赤道分瓣数16 (瞧上图数得) α--赤道带周向球角22、5° （360/16） 0β--赤道带球心角70° 1β--极中板球心角44° 2β--极侧板球心角11° 3β--极边板球心角22° 2赤道板（图2-2）尺寸计算： 图2-2 弧长L )=1800βR π =180 70 622514.3??=7601、4mm 弦长L =2Rsin(20β)=2x6225×sin(2 70 )=7141mm 弧长1B )=N R π2cos(20β)=16 14.362252?x ×cos 270 =2001、4mm 弦长1B =2Rcos(20β)sin(2α)=2x6225×cos35sin 2 5 .22=1989、6mm 弧长2B )=N R π2=16 14 .362252?x =2443、3mm 弦长2B =2Rsin 2α=2x6225×sin(2 5 .22）=2428、9mm 弦长D =2R )2 (cos )2( cos 120 2α β- =2x6225x )2 5.22(cos )270( cos 122- = 7413、0mm 弧长D )=90R πarcsin(2R D )=903.14x6225arcsin(2x6225 7413.0 ) = 7936、4mm 极板（图2-3）尺寸计算： 图2-3 对角线弧长与弦长最大间距： H=)2 ( sin 121 2ββ++=)112 44 ( sin 12++ = 1、139mm 1B ) = 2001、4 L ) = 7601、4 1B ) = 6204、1 2B ) =7167、1 0D ) =9731、7 椭圆封头卧式贮槽的体积计算 一,椭圆封头卧式贮槽的结构; L ；桶的长度（含封头的直边） a;桶半径 b;封头的内高 二,圆桶的处理; 圆桶的截面○ 3是一个矩形。矩形的长边恒为L ，短边为XOZ 坐标中Z 值的2倍。而在XOZ 中根据圆的特性方程有；z 2+x 2=a 2 即z =22x a -。则矩形的面积为； S 1=2L 22x a - 三,封头的处理; 两端封头合并后成为椭球体即图○ 1,它的截面○2是一个椭圆。椭圆的长边为z,短边为y 。在XOY 坐标中根据椭圆的特性方程有；12222=+a x b y 即y=22x a a b -。则椭圆的面积为； S 2=π22x a -22x a a b -=)(22x a a b -π 四，体积公式； 对于任一点X ，对应的体积为； V= ?-x a S 1+S 2 dx=?-x a 2L 22x a -+)(22x a a b -π dx =2L x a a x a x a x -??????+-arcsin 22 222+a b πx a x x a -??????-332 =2L ?? ????++-4arcsin 222222a a x a x a x π+a b π?? ????+-323332a x x a 当x=h-a V=2L ?? ????+-+---4arcsin 2)(22222a a a h a a h a a h π+a b π??????+---323)()(332a a h a h a =L ()???? ??-+????? ?+-+--32arcsin 232222h ah a b a a a h a h ha a h ππ h 液位高度 a 封头半径 b 封头曲面高度 L 筒体长度 五,EXCEL 在A 列中输入以米为单位的标高,在B 列中输入以米为单位的直桶长度(含封头直边),在C 列中输入桶半径,在D 列中输入封头内高,在E 列中做如下函数定义; F(X)=2*B1*((A1-C1)/2*SQRT(2*A1*C1-A1*A1)+C1*C1/2*ASIN((A1-C1)/C1)+3.1415926*C1*C1/4)+3.1415926*D1/C1*(C1*C1*(A1-C1)-(A1-C1)*(A1-C1)*(A1-C1)/3+2*C1*C1*C1/3) 对应于标高的体积就会在E 列中自动生成.如果还要换算成重量,在F 列中再做定义; F(X)=E1*密度. 球面经线法近似放样下料说明 本例为球罐按经线法近似放样下料的构件。球面为不可展曲面，因此分近似法和拱曲法两种放样方法作展开图计算。经线法近似放样是将球面的经线方向分成若干等分按多边形来计算下料，按此制作后是多边形的近似球面，外形不够美观，但具有加工简单、对工人的技术要求不高、成本低等优点，等分数较大时，可接近球状。 示意图中d为球罐的内径，b为板材厚度。要求d、b>0，以上数据由操作者确定后输入。 球罐经线方向须分成n1等分，纬线方向须分成n2等分来计算每一条素线的实长，n1、n2的数值由操作者根据直径和精度要求自定，但必须取4的整倍数，n1、n2的数值越大，展开图的精度越高，但画展开图的工作量相应增加。用人工画线一般取n1、n2=16~36已可比较准确下料，用数控切割机下料或是刻绘机按1:1画样板，n1、n2值可取大一些。 展开图所输出数据已作板厚处理，操作者可直接根据数据在板材上下料，具体可参照展开示意图按如下方法放样： (1)、画一任意线段，长度等于ls，将线段分成n2等份，每份长度等于m2。 (2)、过各等分点在线段的两侧画垂直线，按图在各垂直线上对称依次量取ms(1)～ms(n2/2+1)长度。 (3)、用光滑曲线连接量取的各点，即为球罐一片的展开图，共需画n1片同样的展开图，弯曲后拼接起来即成近似的球罐。 球面经线法拱曲放样下料说明本例为球罐按经线法拱曲放样下料的构件，由于球面为不可展曲面，拱曲法每块料中线按球面尺寸计算下料，边线则加一定的收缩量，加工时用热胀冷缩或压延的办法使边线收缩中间拉伸拱曲成球面形状，用压延方法加工，要有大型压力机和模具，用热胀冷缩法对工人的技术要求高，成本费用大。使用哪种方法放样下料，须根据构件的要求，工人的技术水平，设备状况以及成本的高低来确定。 示意图中d为球罐的内径，d1为球罐顶圆直径，b为板材厚度。要求d1、b>0、d1 【最新整理，下载后即可编辑】 冬季混凝土施工热工计算 步骤1： 出机温度T 1应由预拌混凝土公司计算并保证，现场技术组提出混凝土到现场的出罐温度要求。 计算入模温度T 2： （1）现场拌制混凝土采用装卸式运输工具时 T 2=T 1-△T y （2）现场拌制混凝土采用泵送施工时： T 2=T 1-△T b （3）采用商品混凝土泵送施工时： T 2=T 1-△T y -△T b 其中，△T y 、△T b 分别为采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低和采用泵管输送混凝土时的温度降低，可按下列公式计算： △Ty=（αt 1+0.032n ）×(T 1- Ta) 式中： T 2——混凝土拌合物运输与输送到浇筑地点时温度（℃） △T y ——采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低（℃） △T b ——采用泵管输送混凝土时的温度降低（℃） △T 1——泵管内混凝土的温度与环境气温差（℃），当现场拌制混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T a ；当商品混凝土采用泵送工艺输送时：△T 1= T 1- T y - T a T a ——室外环境气温（℃） t 1——混凝土拌合物运输的时间（h ） t 2——混凝土在泵管内输送时间（h ） n ——混凝土拌合物运转次数 C c ——混凝土的比热容[kj/(kg ·K)] ρc ——混凝土的质量密度（kg/m 3） 一般取值2400 λb ——泵管外保温材料导热系数[W/（m ·k ）] d b ——泵管外保温层厚度（m ） D L ——混凝土泵管内径（m ） D w ——混凝土泵管外围直径（包括外围保温材料）（m ） ω——透风系数，可按规程表A.2.2-2取值 α——温度损失系数（h -1）；采用混凝土搅拌车时：α=0.25；采用开敞式大型自卸汽车时：α=0.20；采用开敞式小型自卸汽车时：α=0.30；采用封闭式自卸汽车时：α=0.1；采用手推车或吊斗时：α=0.50 步骤2：考虑模板和钢筋的吸热影响，计算成型温度T3 T3=s s f f c c s s s f f f c c m C m C m C T m C T m C T m C ++++2 C c ——混凝土比热容（kj/kg ·K ）普通混凝土取值0.96 C f ——模板比热容（kj/kg ·K ）木模2.51，钢模0.48 壁厚（S）mm 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 DN 直边（h2）mm25 40 50 下料直径φφ410 φ435 毛重Kg 6 7 8 11 15 18 21 24 27 300 容积（V）0.0053 M3 7.8 5.8 质量Kg 3.8 4.8 下料直径φφ475 φ495 毛重Kg 7 9 11 14 19 23 27 31 35 350 容积（V）0.0080 M3 10.3 7.6 质量Kg 5 6.3 下料直径φφ535 φ560 毛重Kg 9 11 14 18 25 30 35 40 45 400 容积（V）0.0115 M3 质量Kg 6.4 8 9.7 13.1 16.5 20 23.6 下料直径φφ595 φ620 毛重Kg 11 14 17 22 30 36 42 48 54 450 容积（V）0.0159 M3 质量Kg 7.9 10 12 16.2 20.4 24.8 29.2 下料直径φφ655 φ680 毛重Kg 14 17 20 27 37 44 51 58 66 79 500 容积（V）0.0213 M3 质量Kg 9.6 12.1 14.6 19.6 24.7 30 35.3 40.7 46.2 51.8 下料直径φφ715 φ740 φ750 毛重Kg 16 20 24 32 43 51 60 70 79 550 容积（V）0.0227 M3 质量Kg 11.5 14.4 17.4 23.4 29.5 35.7 41.9 48.3 54.8 61.4 壁厚（S）mm 4 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 DN 直边（h2）mm25 40 50 下料直径φφ775 φ805 φ810 毛重Kg 19 24 28 38 51 61 71 83 93 110 121 132 600 容积（V）0.0353 M3 质量Kg 13.5 17 20.4 27.5 34.6 41.8 49.2 56.7 64.2 71.9 下料直径φφ835 φ870 φ890 毛重Kg 22 27 33 34 59 70 82 94 100 126 650 容积（V）0.0442 M3 质量Kg 15.7 19.7 23.8 31.9 40.2 48.5 57 65.6 74.4 83.2 下料直径φφ895 φ930 φ950 毛重Kg 25 32 38 51 69 82 95 109 122 144 158 172 186 700 容积（V）0.0545M3 质量Kg 18.1 22.7 27.3 36.6 40.6 55.7 65.4 75.3 85.2 95.3 下料直径φφ1020 φ1050 φ1070 毛重Kg 33 41 49 65 85 102 119 137 154 182 200 218 236 800 容积（V）0.0796M3 质量Kg 23.3 29.2 35.1 47.1 59.3 71.5 83.9 96.5 109.2 136.6 151.1 165.8 180.6 下料直径φφ1140 φ1165 φ1200 毛重Kg 41 51 61 82 106 127 148 169 191 228 250 272 295 317 900 容积（V）0.1113M3 质量Kg 29.2 3605 44 58.9 74.1 89.3 104.8 120.4 136.1 152 168.1 184.4 200.8 217.3 下料直径φφ1260 φ1295 φ1320 毛重Kg 50 62 75 100 130 157 183 211 237 276 303 330 357 384 411 1000 容积（V）0.1503M3 质量Kg 35.7 44.7 53.8 72.1 90.5 109.1 127.9 146.9 166 185.3 204.8 224.5 244.4 264.4 安装-第十一册刷油、防腐蚀、绝热工程 说明 工程量计算公式： 1.除锈、刷油工程。 （1）设备筒体、管道表面积计算公式： S=π×D×L (公式1) 式中：π ——圆周率； D ——设备或管道直径； L ——设备筒体高或管道延长米。 （2）计算设备筒体、管道表面积时已包括各种管件、阀门、人孔、管口凹凸部分，不再另外计算。 2.防腐蚀工程。 （1）设备筒体、管道表面积计算公式同（公式1）。 （2）阀门、弯头、法兰表面积计算公式： a)阀门表面积： S=π×D×2.5D×K×N (公式2） 式中：D ——直径； K —— 1.05; N ——阀门个数。 b)弯头表面积： S=π×D×1.5D×2π×N/B (公式3） 式中：D ——直径； N ——弯头个数； B值取定为：90度弯头B=4；45度弯头B=8。 c)法兰表面积： S=π×D×1.5D×K×N (公式4) 式中：D ——直径； K —— 1.05； N ——法兰个数。 （3）设备和管道法兰翻边防腐蚀工程量计算公式： S=π×(D+A)×N (公式5) 式中：D ——直径； A ——法兰翻边宽。 3.绝热工程量。 （1）设备筒体或管道绝热、防潮和保护层计算公式： V=π×(D+1.033δ)×1.033δ×L (公式6) S=π×(D+2.1δ+0.0082)×L (公式7) 式中：D ——直径； 1.033、 2.1 ——调整系数； δ ——绝热层厚度； L ——设备筒体或管道长； 0.0082 ——捆扎线直径或钢带厚。 （2）伴热管道绝热工程量计算公式： a)单管伴热或双管伴热（管径相同，夹角小于90度时）：D'=D1+D2+(10～20mm) （公式8） 11.热工计算 11.1.计算引用的规范、标准及资料 《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005 《民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)》 JGJ26-95 《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-20031 《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》 [建标2004-66号] 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》 GB/T2680-94 11.2.计算中采用的部分条件参数及规定 11.2.1.计算所采纳的部分参数 按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程意见稿》采用 11.2.1.1.各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1)； D(λ)：标准光源光谱函数(CIE D65，ISO 10526)； R(λ)：视见函数(ISO/CIE 10527)； 11.2.1.2.冬季计算标准条件应为： 室内环境计算温度：T in =20℃； 室外环境计算温度：T out =0℃； 内表面对流换热系数：h c =3.6W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =23W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out 太阳辐射照度：I s =300W/m2； 11.2.1.3.夏季计算标准条件应为： 室内环境温度：T in =25℃； 室外环境温度：T out =30℃； 内表面对流换热系数：h c =2.5W/(m2·K)； 外表面对流换热系数：h e =19W/(m2·K)； 室外平均辐射温度：T rm =T out ； 太阳辐射照度：I s =500W/m2； 11.2.1.4.计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s =0W/m2； 11.2.1.5.计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out =25℃； 11.2.1.6.抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度：T in =20℃； 室外环境温度：T out =-10℃或T out =-20℃ 室内相对湿度：RH=30%或RH=50%或RH=70%； 室外风速：V=4m/s； 11.2.1.7.计算框的太阳能总透射比g f 应使用下列边界条件： q in =α·I s q in ：通过框传向室内的净热流(W/m2)； α：框表面太阳辐射吸收系数； I s ：太阳辐射照度=500W/m2； 11.2.2.最新规范《公共建筑节能设计标准》的部分规定11.2.2.1.结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用： 长方形的周长=（长+ 宽）×2 正方形的周长=边长×4 长方形的面积=长×宽 正方形的面积=边长×边长 三角形的面积=底×高÷2 平行四边形的面积=底×高 梯形的面积=（上底+ 下底）×高÷2 直径=半径×2 半径=直径÷2 圆的周长=圆周率×直径 圆的周长=圆周率×半径×2 圆的面积=圆周率×半径×半径 长方体的表面积= （长×宽长×高＋宽×高）×2 长方体的体积 =长×宽×高 正方体的表面积=棱长×棱长×6 正方体的体积=棱长×棱长×棱长 圆柱的侧面积=底面圆的周长×高 圆柱的表面积=上下底面面积侧面积 圆柱的体积=底面积×高 圆锥的体积=底面积×高÷3 长方体（正方体、圆柱体）的体积=底面积×高 平面图形 名称符号周长C和面积S 正方形 a—边长 C＝4a S＝a2 长方形 a和b－边长 C＝2(a b) S＝ab 三角形 a,b,c－三边长 h－a边上的高 s－周长的一半 A,B,C－内角 其中s＝(a b c)/2 S＝ah/2 ＝ab/2·sinC ＝[s(s-a)(s-b)(s-c)]1/2 ＝a2sinBsinC/(2sinA) 四边形 d,D－对角线长 α－对角线夹角 S＝dD/2·sinα平行四边形 a,b－边长 h－a边的高 α－两边夹角 S＝ah ＝absinα 菱形 a－边长 α－夹角 D－长对角线长 d－短对角线长 S＝Dd/2 ＝a2sinα 梯形 a和b－上、下底长 h－高 m－中位线长 S＝(a b)h/2 ＝mh 圆 r－半径 d－直径 C＝πd＝2πr S＝πr2 ＝πd2/4 扇形 r—扇形半径 a—圆心角度数 C＝2r＋2πr×(a/360) S＝πr2×(a/360) 弓形 l－弧长 b－弦长 h－矢高 r－半径 α－圆心角的度数 S＝r2/2·(πα/180-sinα) ＝r2arccos[(r-h)/r] - (r-h)(2rh-h2)1/2 常用容器圆筒体及封头几何容积、下料计算公式 1. 圆柱体容积:V=H Di 2 2??????π=; H R 2π2. 椭圆形封头容积:V 封=?? ????+6Di 4Di h π; 3. 半球形封头容积:V 封=312Di π=332R π; 4. 搅拌容器(椭圆底)容积:V 容=??????++642Di h H Di π=??????++67854.02Di h H Di ; (搅拌容积指筒体与下底的容积之和。搅拌容积与公称容积V N 的允许偏差为公称容积值的0～+16%)。 5. 储存容器(椭圆盖、底)全容积:V 全=??????++3242Di h H Di π=??????++327854.02Di h H Di ; (全容器指筒体与上、下底的容积之和。全容积与公称容积的允许偏差为公称容积值的±3%)。 注: 以上式中代号:V—圆柱体容积(m 3);V 封—封头容积(m 3 );V N —公称容积(m 3);V 全—容器全容积(m 3); Di—容器内直径(m);H—圆筒体高度(m);R—筒体(或封头)内半径(m);h—封头直边高度(m);π—圆周率3.1415926…; 1. 标准椭圆形封头下料直径:D 0=; ))((4)(38.12δ++++h S Di S Di 2. 标准椭圆形封头下料直径简式:Ｄ0=202)2(15.1+++h S Di ; 3. 标准椭圆形封头下料直径简式:D 0=δ++h Di 22.1; 4. 半球形封头下料直径:D 0=)(422δ++h Di Di ; 5. 半球形封头下料直径简式:D 0=δ++h Di 242.1; 注:以上式中代号:D 0—封头下料直径(㎜); Di—容器内直径(㎜);H—筒体高度(㎜);h—封头直边高度(㎜);S—封头板厚度(㎜);δ—封头边缘加工余量㎜(一般取封头厚度S); S＜10时,h=25㎜;10≤S≤18时,h=40㎜;S≥20时,h=50㎜。(或Di＜2000时,h 宜取=25㎜;Di≥2000时,h 宜取=40㎜）。 空间几何体的表面积与体积公式大全 一、全（表）面积（含侧面积） 1、柱体 ①棱柱 ②圆柱 2、锥体 ①棱锥： ②圆锥： 3、台体 ①棱台： ②圆台： 4、球体 ①球： ②球冠：略 ③球缺：略 二、体积 1、柱体 ①棱柱 ②圆柱 2、锥体 ①棱锥 ②圆锥 3、台体 ①棱台 ②圆台 4、球体 ①球： ②球冠：略 ③球缺：略 说明：棱锥、棱台计算侧面积时使用侧面的斜高计算；而圆锥、圆台的侧面积计算时使用母线计算。 三、拓展提高 1、祖暅原理：（祖暅：祖冲之的儿子） 夹在两个平行平面间的两个几何体，如果它们在任意高度上的平行截面面积都相等，那么这两个几何体的体积相等。 最早推导出球体体积的祖冲之父子便是运用这个原理实现的。 2、阿基米德原理：（圆柱容球） 圆柱容球原理：在一个高和底面直径都是的圆柱形容器内装一个最大的球体，则该球体的全面积等于圆柱的侧面积，体积等于圆柱体积的。 分析：圆柱体积： 圆柱侧面积： 因此：球体体积： 球体表面积： 通过上述分析，我们可以得到一个很重要的关系（如图） += 即底面直径和高相等的圆柱体积等于与它等底等高的圆锥与同直径的球体积之和 3、台体体积公式 公式： 证明：如图过台体的上下两底面中心连线的纵切面为梯形。 延长两侧棱相交于一点。 设台体上底面积为，下底面积为 高为。 易知：∽，设， 则 由相似三角形的性质得： 即：(相似比等于面积比的算术平方根) 整理得： 又因为台体的体积=大锥体体积—小锥体体积 ∴ 代入：得： 即： ∴ 4、球体体积公式推导 分析：将半球平行分成相同高度的若干层（），越大，每一层越近似于圆柱，时，每一层都可以看作是一个圆柱。这些圆柱的高为，则：每个圆柱的体积= 半球的体积等于这些圆柱的体积之和。 …… 课程设计资料标签 资料编号： 题目球形储罐设计 姓名学号专业材料成型 指导教师成绩 资料清单 注意事项： 1、存档内容请在相应位置填上件数、份数，保存在档案盒内。每盒放3-5名学生资料，每份按序号归档， 如果其中某项已装订于论文正本内，则不按以上顺序归档。各专业可依据实际情况适当调整保存内容。 2、所有资料必须保存三年。课程设计论文（说明书）装订格式可参照毕业设计论文装订规范要求。 3、资料由学院资料室统一编号。编号规则是：年度—资料类别代码·学院代码·学期代码—顺序号，顺 序号由四位数字组成（参照《西安理工大学实践教学资料整理归档要求》）。 4、各院、系应在课程设计结束后一个月内按照规范进行资料归档。 5、特殊情况请在备注中注明，并把相关资料归档，应有当事人和负责人签名。 课程与生产设计(焊) 设计说明书设计题目球形储罐设计 专业材料成型及控制工程 班级 学生 指导教师 2016 年秋学期 目录 一、设计说明 课程设计任务书-------------------------------------------------------------------------------1 1.1 选材-----------------------------------------------------------------------------------------------2 1.2 球壳计算----------------------------------------------------------------------------------------2 1.3 球壳薄膜应力校核---------------------------------------------------- --------------------3 1.4 球壳许用外力----------------------------------------------------------------------- ----------4 1.5 球壳分瓣计算----------------------------------------------------------------------------------5 二、支柱拉杆计算 2.1 计算数据---------------------------------------------------------------------------------------9 2.2 支柱载荷计算---------------------------------------------------------------------------------10 2.3 支柱稳定性校核-----------------------------------------------------------------------------13 2.4 拉杆计算---------------------------------------------------------------------------------------14 三、连接部位强度计算 3.1 销钉直径计算-----------------------------------------------------------------------------------15 3.2 耳板和翼板厚度计算-------------------------------------------------------------------------15 3.3 焊缝剪应力校核-------------------------------------------------------------------------------15 3.4 支柱底板的直径和厚度计算---------------------------------------------------------------16 3.5 支柱与球壳连接处的应力验算------------------------------------------------------------16 3.6 支柱与球壳连接焊缝强度计算------------------------------------------------------------18 四、附件设计 4.1 人孔结构-----------------------------------------------------------------------------------------19 4.2 接管结构-----------------------------------------------------------------------------------------19 4.3 梯子平台---------------------------------------------------------------------------------------19 4.4 液面计--------------------------------------------------------------------------------------------20 五、工厂制造及现场组装 5.1 工厂制造----------------------------------------------------------------------------------------21 冬季施工混凝土热工计算步骤 冬季施工混凝土热工计算步骤如下： 1、混凝土拌合物的理论温度： T0=【0.9（mceTce+msaTsa+mgTg）+4.2T(mw+wsamsa-wgmg)+c1(wsamsaTsa+wgmgTg) -c2(wsamsa+wgmg)】÷【4.2mw+0.9(mce+msa+mg)】 式中T0——混凝土拌合物温度（℃） mw、mce、msa、mg——水、水泥、砂、石的用量（kg） T0、Tce、Tsa、Tg——水、水泥、砂、石的温度（℃） wsa、wg——砂、石的含水率（%） c1、c2——水的比热容【KJ/（KG*K）】及熔解热（kJ/kg） 当骨料温度＞0℃时，c1=4.2，c2=0； ≤0℃时，c1=2.1，c2=335。 2、混凝土拌合物的出机温度： T1=T0-0.16（T0-T1） 式中T1——混凝土拌合物的出机温度（℃） T0——搅拌机棚内温度（℃） 3、混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度： T2=T1-(at+0.032n)（T1-Ta） 式中T2——混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度（℃）； tt——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间； a——温度损失系数 当搅拌车运输时，a=0.25 4、考虑模板及钢筋的吸收影响，混凝土浇筑成型时的温度： T3=（CcT2+CfTs）/( Ccmc+Cfmf+Csms) 式中T3——考虑模板及钢筋的影响，混凝土成型完成时的温度（℃）； Cc、Cf、Cs——混凝土、模板、钢筋的比热容【kJ/（kg*k）】； 混凝土取1 KJ/（kg*k）； 钢材取0.48 KJ/（kg*k）； mc——每立方米混凝土的重量（kg）； mf、mc——与每立方米混凝土相接触的模板、钢筋重量（kg）； Tf、Ts——模板、钢筋的温度未预热时可采用当时的环境温度（℃）。 根据现场实际情况，C30混凝土的配比如下： 水泥：340 kg，水：180 kg，砂：719 kg，石子：1105 kg。 砂含水率：3%；石子含水率：1%。 材料温度：水泥：10℃，水：60℃，砂：0℃，石子：0℃。 搅拌楼内温度：5℃ 混凝土用搅拌车运输，运输自成型历时30分钟，时气温-5℃。 与每立方米混凝土接触的钢筋、钢模板的重量为450Kg，未预热。 那么，按以上各步计算如下： 1、T0=【0.9（340×10+719×0+1105×0）+4.2×60×（180-0.03×719-0.01×1105）+2.1×0.03×719×0+2.1×0.01×1105×0-335×（0.03×719+0.01×1105）】/【4.2×180+0.9（340+719+1105）】=13.87℃ 2、T1= T0-0.16（T0- T1）=13.87-0.16×（13.78-5）=12.45℃钣金件下料尺寸计算方法分析
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第二章 球罐结构设计
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