土和块石防水围堰计算书

土和块石防水围堰计算书计算依据：

1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007

2、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011

3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007

一、基本参数

计算简图

土和块石防水围堰_剖面图

二、围堰土堤稳定性计算

1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性

土和块石防水围堰_直线滑动面法受力简图

K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1*sinα1)=(775.79×cos35.00°×tan27.00° ＋16.00×18.21)/(775.79×sin35.00°)=1.38≥1.25

K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=(875.59×cos28.00°×tan27.00°＋16.00×21.44)/(875.59×sin28.00°)=1.79≥1.25

其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN；

满足要求！

2、围堰土堤抗倾覆稳定验算

土和块石防水围堰_抗倾覆验算受力简图

围堰土堤重和顶部所受荷载：

W=γ×H(2B+H×ctgα+H×ctgβ)/2+q×B=19.00×12.00×(2×3.00+12.00×ctg50.00°+12.0 0×ctg40.00°)/2+10.00×3.00=3492.21kN

k0=(W×b+ E y×a)/( E x×h+M WF+M others)=(3492.21×12.90＋

482.66×13.86)/(405.00×3.00＋910.46)=24.34≥1.30

满足要求！

3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算

k c=μ×∑Pi/∑Ti=(0.30×3974.87)/(405.00+104.67)=2.34≥1.30

其中：∑Pi--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN；

∑Ti--围堰土堤各水平力总和，kN；

满足要求！

三、围堰土堤断面抗剪强度计算

土和块石围堰的抗剪切能力来自土体断面上的摩擦力，其强度为Hγμ应大于剪应力：

围堰填土土面间的摩擦系数：μ=tanφ= tan27.00°=0.51

抗剪切强度：Hγμ=12.00×19.00×0.51=116.17kN/m2

剪应力：τ=3/2(H2/2/B)= 3H2/4/B =3×12.002/4/3.00=36.00kN/m2

Hγμ=116.17kN/m2≥3H2/4/B=36.00kN/m2

满足要求！

四、围堰坝基渗流计算

围堰内侧坡坡率：m2=H/tanα/H=12/tan(50°)/12=0.839

L1=L+ΔL=8+0.5=8.5

q=k(h w2-h02)/[2(L1-m2h0)]=0.001×(92-12)/[2×(8.5-

0.839×1)]=0.005m2/s

满足要求！

钢板桩围堰设计与计算

船台及驳岸施工围堰设计与计算 1、工程概况 浙江舟山市六横岛位于舟山群岛的南部海域，在虾峙门国际航道 的西南侧，是舟山市的第三大岛，为舟山市重点扶持的三大岛之一， 占地约106。8 平方公里。厂址区域四周由穿山半岛和舟山群岛所环 抱，形成一个近封闭水域。本工程位于厂内八号、九号码头之间。 工程范围: 1. 船台二座：船台长250m，宽45m，水下段长60m，滑道坡度1：20，滑道底标高-3 。00m，顶标高12。40m； 2. 陆域独立吊车道: 600T 龙门起重机轨道一组：2x437m; 150T 门机轨道三组：6x303m; 3. 直立驳岸约230m。 为了确保船台及驳岸的干地施工，须在外海侧顺堤设围堰，从而 确保工程进度。本工程工作量大，施工时间相对较紧，施工工期：2008 年1 月1 日~6 月30 日，共 6 个月。 2、自然条件 2.1 水文资料 设计水位: 设计高水位：2.14m

设计低水位：-2.60m 下水水位：1.50m 2.2 地质资料 场地内地质构造活动较稳定，未见新构造运动及活动断裂，不存 在液化土层，故属基本稳定区。根据工程地质勘察报告，场地地层自 上而下分为：① 1 层杂色填土，为新近人工回填而成；① 2 层淤泥、② 1 层灰色淤泥质粉质粘土、④层粘土为软弱场地土；③1 层暗绿～灰黄色粉质粘土、⑤ 1 浅黄～灰绿色粉质粘土及⑤ 2 层粉质粘土夹砂砾、碎石为中硬场地土，⑥层强风化晶屑凝灰岩、⑦层中等风化晶屑凝灰岩为 坚硬场地土。 由于拟建场地20.0m 深度范围内无饱和砂性土及粉土存在，本场 地为不液化场地。场地内分布有较厚的软弱土。该区域由于拟建场地 周围无污染源存在，对钢结构具中等腐蚀性。 本次设计钢板桩插入② 1 层灰色淤泥质粉质粘土土层中，淤泥质粉质粘土的物力力学性质指标为：含水率42.6%，比重 2.74，重度3，固快粘聚力13.34kPa、内摩察角 12.5。17.4kN/m 其余参数详见地质勘探报告。 3、围堰方案比选 围堰是用于围护水工建筑施工场地的临时挡水建筑物。围堰具有不同于一般建筑物的施工和运行特点。其合理的结构应是断面简单、构筑和拆除方便，满足稳定、防冲蚀、防渗漏的要求。既不可以永久建筑物对待，又不可掉以轻心、马虎从事。

土石围堰计算书

土石防水围堰计算书 计算依据： 1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007 2、《海港水文规范》JTG 213-98中华人民共和国交通部发布 3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007 一、基本参数： 二、围堰土堤稳定性验算： 1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性 K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1×sinα1) =（322×0.95×0.36+12×16.27）/（322×0.31） =3.06＞1.25（安全系数） K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2) =（552.95×0.98×0.36+12×15.78）/（552.95×0.19） =3.66＞1.25（安全系数）

其中：W1--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载（滑移土层重量+围堰顶部荷载）。 故满足要求！ 三、围堰土堤抗倾覆稳定验算： 由于此围堰由老驳岸和土堤组合而成，故不需要验算其抗倾覆稳定性。 四、围堰土堤整体滑移稳定验算： K C=μ×∑Pi/∑Ti=0.3×899.38/10×4.8=5.62＞1.3（安全系数） 其中∑Pi为围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和 ∑Ti为围堰土堤各水平力总和。 满足要求！ 五、围堰土堤断面抗剪强度计算： 土和块石围堰的抗剪切能力来自于土体断面上的摩擦力，其强度为H γμ1应大于剪应力： 围堰填土土面间的摩擦系数：μ1=tanφ=0.36 剪切力强度：Hγμ1=5×14.9×0.36=26.82KN/㎡ 剪应力：T=3/2（H2 /2/B）=2.34KN/㎡ Hγμ1＞T，故满足要求。

双排桩围堰计算书.doc

目录

罗湖特大桥双排钢管桩土围堰设计计算书 1、设计计算说明 1.1 设计依据 《S465罗湖大桥及接线工程两阶段施工图设计》； 《钢结构设计规范》GB50017-2003； 《碳素结构钢》GB/T 700-2006 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012； 《路桥施工计算手册》周永兴等； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《土力学》第二版清华大学出版社等； 《流体力学》中国建筑工业出版社； 《热轧钢板国家标准》（GB/T-20933-2014） 《分析设计原理》（北京迈达斯技术有限公司）； 1.2 工程概况 罗湖大桥位于嬉子湖镇南侧，桐城市与宜秀区交界处，北侧桥头位于榆树咀村，南侧桥头设于罗岭镇姥山，跨越嬉子湖通航航道（航道等级为IV 级），桥梁全长2244.5m，跨径布置为：4×30+5×30+5×30+5×30+5×30+5×30+5×30+5×30+5×30+5×30+(70+115+70)+5×30+4×30+4×30+4×30m。其中主桥长255.0m，主桥上部结构为 70+115+70m 变截面连续箱梁结构，采用挂篮悬臂浇筑法施工；引桥上部结构为 30 米先简支后连续箱梁，采用架桥机架

设安装施工。 罗湖大桥桥位跨越嬉子湖及练潭河航道，嬉子湖多年常水位10.5m，水位随季节变化巨大，每年自4月份起降水量逐渐增大，水位开始升高，约至9月份达到最高峰。为了保证主桥桩基及下部构造施工顺利，确保主桥便道贯通，拟采用双排桩围堰内设便道+钢便桥结合的方案进行主桥施工。 1.3 双排钢管桩土围堰设计技术参数 （1）施工按50年一遇洪水位考虑，水位标高：+14.0m。 （2）钢管桩围堰标高：+14.0m；围堰内填土标高：+14.5m。 （3）围堰内填土重度：18.1KN/m3,内摩擦角：12.3°； 湖底基层内土的重度：18.1KN/m3，持力层内摩擦角：12.3°。 2、双排钢管桩土围堰结构验算 根据施工方案描述，在施工时，先清湖底淤泥，再打钢管桩，围堰内先填高1.5m-2.0m，再在两侧放坡1：2对称填筑，依此类推，最终回填整平。 在此过程中，围堰回填2米，同时两侧未对称填筑时，此时为围堰的填筑过程中最为不利状态工况一。 围堰填筑完成后，围堰内部抽水，此为围堰的施工过程中最为不利状态工况二。 2.1工况一 双排钢管桩中间先填筑2米高粉质粘土。

土围堰施工方案土围堰的防渗与排水设计

土围堰施工方案土围堰的防渗与排水设计 一、引言 土围堰是常见的一种防渗结构，广泛应用于水坝、水库、水渠等工程中，旨在防止地下水渗透和有效排水，保持土体的稳定性。本文将介绍土围堰的施工方案以及防渗与排水设计。 二、土围堰施工方案 1. 工程准备 在开始土围堰施工前，需进行必要的工程准备工作。首先，进行勘测和设计，确定土围堰的尺寸和位置。然后，清理施工区域，将任何杂物和植被移除。最后，准备所需的材料和设备，包括土壤、防渗材料、排水管道等。 2. 施工步骤 土围堰的施工可分为以下步骤： （1）土壤开挖：根据设计要求，对施工区域进行土壤开挖，形成土体围堰的基底。 （2）整平与压实：对土壤基底进行整平，并利用压路机或振动器将土壤压实，确保土体的稳定性。 （3）防渗层铺设：在土壤基底上铺设防渗材料，如土工膜或黏土墙，确保水不会渗透到土堆的内部。

（4）土壤回填：将回填土填充在防渗层之上，逐层压实，达到设 计要求的高度。 （5）排水设计：在土壤回填过程中，考虑排水系统的设计。可在 土围堰内设置过滤层和排水管道，通过排水孔将积聚的水排出。 三、土围堰的防渗与排水设计 1. 防渗设计 土围堰的防渗设计是确保水不会渗透到土堆内部，保持土体的稳定性。具体措施包括： （1）选择合适的防渗材料：根据工程需求，选择适当的防渗材料，如土工膜、黏土墙等。这些材料应具有良好的防渗性能，能有效地隔 离水分。 （2）增加防渗层厚度：根据土壤渗透性和设计要求，增加防渗层 的厚度，以增加防渗效果。 （3）加强接缝处理：在防渗材料之间的接缝处进行加固处理，确 保接缝紧密，无渗漏。 2. 排水设计 土围堰的排水设计是为了有效排除堆体内的积水，保持土体的稳定性。以下是一些常用的排水设计方法： （1）过滤层：在土围堰内设置过滤层，用于过滤排水孔中的水分，并防止土体被冲刷。

围堰稳定性计算

围堰稳定性计算 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，因为围堰顶标高37.5m，故假定水位标高达到37.5m的最不利情况，还假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息: 条分方法：瑞典条分法； 坝高高程36m，坝顶宽7m，坝坡为1:3； 填筑土料为中粉质壤土，土料指标为：φ=20.1，c=15kpa，湿重度γm=19.5kn/m³，浮重度γ' =10.5kn/m³，饱和重度γsat=20.5kn/m³。 由于围堰上无恒载，故不考虑外部荷载 二、计算原理: 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.3的要求。 示意图 水位

三、计算公式: K=(∑W i2cosa i tgФi+∑C i l i/b)/∑W i1sina i 式子中： K --土坡稳定安全系数； c i --土层的粘聚力； l i--第i条土条的圆弧长度； γ --土层的计算重度； θi --第i条土中线处法线与铅直线的夹角； φi --土层的内摩擦角； b i --第i条土的宽度； h i --第i条土的平均高度； h1i --第i条土水位以上的高度； h2i --第i条土水位以下的高度； γ' --第i条土的平均重度的浮重度； q --第i条土条土上的均布荷载； 四、稳定计算 根据上述原理按一定比例画出坝体横剖面图，采用列表的方法进行计算 1、按一定比例绘出坝体横剖面图。 2、确定危险滑弧圆心的范围，详图附后。 3、心o1的铅垂线作为0号土条的中线，向左右两侧量取土条，以左的编号为1，2， 3，4，5；以右的编号为-1，-2，各土条的sina i和cosa i值填入计算表中。 4、量出个土条中心线的各种土体高度h1，h2，等公式所需条件。 5、计算各土条的重量。 计算：tanφ=tan20.1°=0.3819；弧长∑l i=πR/180×θ=3.14×36.5÷180×54=34.383m。 6、将有关数据代入公式计算，求坝坡的稳定安全系数为。

围堰计算书

工程设计证书号：A132019934 金庭环岛路B取土区 施工围堰 计算报告 江苏宏鑫路桥建设有限公司 2012年02月

目录 1 工程概况 (1) 2 计算依据 (1) 3 设计条件 (1) 4 钢桩嵌固深度计算 (3) 5 排桩结构内力计算 (5) 6 围堰挡水的整体抗滑稳定计算 (5) 7 土堤坝边坡抗滑稳定计算 (6)

1 工程概况 本工程围堰是以钢排桩为骨架、结合土堤坝的复合挡水结构型式。依据相关资料，分别复核验算了钢管（板）桩嵌固深度，钢排桩结构内力，围堰挡水的整体稳定性，土堤坝边坡稳定和渗透稳定性。 2 计算依据 （1）围堰设计图 （2）岩土工程勘察报告 （3）建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99 （4）水电水利工程围堰设计导则DL/T 5087-1999 （5）堤防工程设计规范GB50286-98 3 设计条件 工程等别及标准 按照中华人民共和国能源部水利部《水利水电工程施工组织设计规范SDJ338-89(试行)》的有关规定，本取土工程的围堰工程级别，根据工程保护对象、失事后果、使用年限和工程规模确定。考虑到本工程的保护面积较大；使用年限一般在1年左右，跨越1个主汛期；围堰一旦失事，将直接影响取土工程和周边沿湖工程的工期，围堰修复及产生的排水费用也较大等情况，本工程围堰建筑物级别选为Ⅳ级。 根据规范，对应本围堰建筑物的类型和级别，设计洪水位标准可取10年一遇洪水即2.37m。。 本工程区地震基本烈度Ⅵ度。 围堰断面 围堰顶高程、顶宽确定

⑴顶高程 堰顶高程按设计水位加风壅水高加设计波浪爬高和安全超高确定。 设计水位：2.37m。 设计风速取8级风（17.9m/s） 安全超高：按照《施工组织设计规范》的规定，Ⅳ级建筑物，安全超高值为0.5m。 A区围堰： 风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为东南风，风区长度约5km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.20m，波浪爬高为0.97m， 围堰顶高程=2.37+0.20+0.97+0.5=4.04m，设计围堰顶高程为4.10m。 B区围堰： 风壅水高及波浪爬高：工程区主风向为西风及西北，风区长度约35km；堰坡为土坡，坡比为2.5，水域平均水深取1.50m。经核算风壅水高0.71m，波浪爬高为1.03m， 围堰顶高程=2.37+0.69+1.03+0.5=4.59m，设计围堰顶高程为 4.60m。 ⑵顶宽 围堰堰顶宽度按满足施工、维护和防汛等要求，并根据类似工程围堰的施工经验，钢板桩围堰顶宽取5m。 根据江苏苏州地质工程勘察院提供的《吴中区金庭环岛路A B取土区围堰独工程地质勘察报告》和工程经验，各土层的物理力学指标及结构参数见表1。

土和块石防水围堰计算书

土和块石防水围堰计算书计算依据： 1、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007 2、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 3、《碾压式土石坝设计规范》DLT 5395-2007 一、基本参数 计算简图

土和块石防水围堰_剖面图 二、围堰土堤稳定性计算 1、围堰土堤边坡按直线滑动法验算稳定性 土和块石防水围堰_直线滑动面法受力简图 K min1=(W1×cosα1×tanφ+c×L1)/(W1*sinα1)=(775.79×cos35.00°×tan27.00° ＋16.00×18.21)/(775.79×sin35.00°)=1.38≥1.25

K min2=(W2×cosα2×tanφ+c×L2)/(W2×sinα2)=(875.59×cos28.00°×tan27.00°＋16.00×21.44)/(875.59×sin28.00°)=1.79≥1.25 其中：W i--滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN； 满足要求！ 2、围堰土堤抗倾覆稳定验算 土和块石防水围堰_抗倾覆验算受力简图 围堰土堤重和顶部所受荷载： W=γ×H(2B+H×ctgα+H×ctgβ)/2+q×B=19.00×12.00×(2×3.00+12.00×ctg50.00°+12.0 0×ctg40.00°)/2+10.00×3.00=3492.21kN k0=(W×b+ E y×a)/( E x×h+M WF+M others)=(3492.21×12.90＋ 482.66×13.86)/(405.00×3.00＋910.46)=24.34≥1.30 满足要求！ 3、围堰土堤抗整体滑动稳定验算 k c=μ×∑Pi/∑Ti=(0.30×3974.87)/(405.00+104.67)=2.34≥1.30 其中：∑Pi--围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN；

土和块石围堰设计计算书_secret

土和块石围堰设计计算书 一.土和块石围堰计算参数如下： 围堰顶部宽度为3.00m,围堰土堤高度为12.00m； 围堰外侧水深为9.00m； 围堰外侧坡角为40.00°，围堰内侧坡角为50.00°； 围堰顶部均布荷载为10.00kN/m2； 围堰底面地基土类型：软质粘土； 土和块石围堰示意图 围堰土堤填土参数: 填土种类：填土； 填土重度：19.00kN/m3； 填土内聚力：16.00kPa； 填土内摩擦角：27.00°； 填土外滑动面倾角：27.87°； 填土内滑动面倾角：35.04°. 计算中不考虑波浪力的影响！ 二.土和块石围堰土堤稳定性计算 1.围堰土堤边坡可按直线滑动法验算其稳定性，计算式为： 其中 W ——滑动面上的土体重和围堰顶所受荷载，kN； α ——滑动面的倾角,(°)； c ——土堤填土的粘聚力，kPa； φ ——土堤填土的内摩擦角,(°)； L ——土堤截面滑动面长度, m. 围堰土堤稳定性

K1 = (1040.60×cos27.87×tan27.00 ＋ 16.00×25.67) / (1040.60×sin27.87) = 1.81 * K1 > 1.25,满足要求！ K2 = (873.17×cos35.04×tan27.00 ＋ 16.00×20.90) / (873.17×sin35.04) = 1.39 * K2 > 1.25,满足要求！ 2.围堰土堤整体稳定验算，围堰抗倾覆稳定计算式为： 其中 W ——围堰土堤重和顶部所受荷载，kN； E x——静水压力的水平分力,(kN/m3)； E y——静水压力的竖向分力,(kN/m3)； h ——静水压力水平分力的力臂，m； a ——静水压力竖向分力的力臂，m； b ——围堰重和所受荷载的力臂, m； k0——围堰抗倾覆稳定系数. 土和块石围堰受力简图 k0 = (3492.21×12.91 ＋ 473.01×23.80) / (396.90×3.00) = 47.32 * k0 > 1.30,满足要求！ 围堰抗整体滑动稳定计算式为： 其中∑P i——围堰土堤对地基土层的竖向作用力总和，kN； ∑T i——围堰土堤各水平力总和,kN； μ ——围堰底面与地基土之间的摩擦系数，m；

围堰专项施工方案设计

围堰专项施工方案设计 土石方围堰施工方案 第一章：工程概况 卢沟水库位于成县境内陈院镇东河的支流戚家沟上，戚家沟流域汇水面积为12平方千米，河道平均坡度约为44.8‰。该河流属于嘉陵江的二级支流，发源于力曲山，源地海拔高程为1632.3米。坝址多年平均流量为0.08立方米/秒，年径流总量为252万立方米。卢沟水库是一座以灌溉为主，兼顾防洪、养殖等综合利用的Ⅴ等小（2）型水利工程。 本合同工程为第二标段，其中进水口改造内容为：进水口前段为进水明槽，进水口为塔式进水口，其上设启闭机室，启闭机室与坝顶通过工作桥相连。 进水明槽：长13.8米，断面形式为矩形，采用C20钢筋混凝土结构，宽1.5米，高0.88~4.43米，底板厚0.3米，侧墙厚0.3米。进水明槽与坝体之间、塔式进水口竖井与坝体之间

均采用粘土回填，其填筑干容重不低于1.65千克/立方厘米， 进水明槽与竖井间设止水带。 进水口：拆除原竖井1096.50米以上部分及进口周围挡墙、闸墩、人行桥及相应的金属结构，并在1096.50米以上，1093.00~1096.50米高程段保留原竖井混凝土结构，拆除并封 堵原输水管进口，新建输水管两组，进口高程设置于死水位1097.0米，进口前设置拦污栅，在1096.50米平台上分别设检 修和工作阀门，后接弯管与输水管相连，输水管出口位于原输水洞平洞段内，出口高程1093.5米，高于输水洞底部0.5米，输水管直径仍为0.3米的钢管，竖井与输水平洞用厚1.0米的 C15混凝土进行封堵；1096.50~1100.77米高程段为新建圆形 竖井，直径2.2米，壁厚0.4米，为现浇C20刚劲混凝土结构；1100.77米~1107.50米高程段为新建矩形竖井，净宽3.35米， 净长2.2米，壁厚0.4米，为现浇C20刚劲混凝土结构，其中 下游侧墙壁布置爬梯以便检修之用，上游外侧设置刚劲拦污栅导向槽。

围堰计算书

围堰计算书 一、围堰侧边摩阻力 围堰下沉采用围堰内吸泥清空方法，因此围堰下沉的阻力为外侧边的摩阻力与水浮力。 围堰外侧边周长l=(8.5+15.0)x2=47m 围堰入土深度 h=4.5m 砂土摩擦系数取f=2.0 tf/m2 围堰自重 G=65t 摩擦力 F1=lhf=47x4.5x2=423t 水浮力 F2= G/7.85*1.0=8.3t F1+F2 >G，因此围堰靠自重无法下沉，采取在双壁围堰内填充砼。填充砼数量为：（7.7+14.2）x2x4.5x0.8=157.68m3，重量为：G1=140.16x2.3=362.7t。则： G+G1=427.7t≈F1+F2=431.3t 如果围堰下沉困难，可采取围堰四周高压射水，减小摩擦力。 二、围堰封底后抗浮力计算 围堰封底抽水后，承受最大的水浮力，水浮力由围堰自重、封底砼重、填充砼及封底砼与钻孔桩之间握裹力克服。 封底砼重量 P=6.9x13.4x2.0x2.3=425.3t F1+G1+P+G=423.0+362.7+425.3+65.0=1276t(未计封底砼与钻孔桩之间握裹力) 围堰浮力F3=15x8.5x10x1.0=1275t 因此满足浮力要求。

三、围堰结构计算 1、面板、肋计算 围堰受力在围堰封底抽水后，水压力作用下为最不利。其受力如图示： b/a=1.5/0.5=3>2.0 因此按单向连续板计算。 Y=(11.5x2.15+30x0.6x7.8)/(11.5+30x0.6)=5.6cm I=1/12x30x0.63+30x0.6x2.22+59.96+11.5x3.452 =0.54+87.12+59.96+136.88 =284.5cm4 W=284.5/5.6=50.8 cm3 M=1/10*ql2=1/10*8x0.5x1.52 =0.9t〃m σ=M/W=0.9x105/50.8=1771kg/cm2≈[σ]= 1700kg/cm2 (可)

钢板桩围堰设计计算书

排水井钢板桩围堰计算书 一、围堰类型选择 根据工程地质、工程水文特点、经济比选，排水井和雨水沉淀池施工围堰选择钢板桩围堰。采用钢板桩围堰施工方案具有安全性高、工期短、施工成本低、工艺简单成熟、施工风险易于控制等诸多优势。排水井平面结构尺寸21.6×19.6m，钢板桩施工前，先将原始地面标高开挖平整至+1.500m，然后打设钢板桩围堰。 二、计算取值 1、本工程所处位置为地质主要为中砂，地下水位标高+1.000m左右，根据地勘资料显示，地质参数如下表： 地质参数表 土层 编号 名称土层顶标高土层底标高 容重 （KN/m³） 内摩擦角 （Φ） 粘聚力c （kpa） ①中砂+1.500m -4.500m 18.326 28°0 ②粉土-4.500m +8.200m 17.284 20°11 参数取容重r=18.326kN/m3，粘聚力c=2kpa，内摩擦角Φ=28° 2、选用拉森钢板桩，钢板桩规格型号参数见下图： 钢板桩规格型号参数图

3、型钢采用A3型钢材允许应力为[σ1]=140Mpa ；钢板允许应力为[σ2]=200Mpa 。 4、地面超载按50t 考虑，换算后为7.14KN/㎡，换算为土高度为： 三、钢板桩受力验算 1、主动土、被动土压力强度计算 (1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见下图；根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-3、3-9求得主动土、被动土压力系数如下： 钢板桩受力简图 主动土压力系数：361.02 2845tg K o o 2 a =-=）（ 被动土压力系数：770.22 2845tg K o o 2 p =+=）（ （2)有效主动土压力强度计算： ①作用在高程+1.500m 处土压力强度（地面处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下： ㎡/646.2361.04.0m /326.18rhK P 3a a1KN m KN =⨯⨯== m KN KN r q h 4.0m /326.18/14.73 0===㎡

土围堰方案 (3)

土围堰方案 1. 简介 土围堰是一种常用的水土保持措施，主要用于固定边坡和抵御水流的侵蚀。本文档将介绍土围堰的概念、施工步骤和注意事项，以及土围堰的优势和适用性。 2. 概念 土围堰是指利用土石等材料建设的固定边坡和抵御水流的水土保持结构。它一般由挡土墙和坝面组成，可以防止水流冲刷并减少泥石流等自然灾害的发生。 3. 施工步骤 土围堰的施工步骤如下： 3.1 准备工作 在开始施工前，需要进行一些准备工作。首先，要制定土围堰的设计方案，确定挡土墙和坝面的尺寸和材料。其次，清

理施工现场，确保施工区域没有障碍物，为施工提供充足的空间。 3.2 坝面铺设 在施工现场铺设坝面材料，常用的材料包括防渗膜、保护 层和防护层。首先，要在坝面基础上铺设一层防渗膜，以防止水流渗透。然后，铺设保护层，用于保护防渗膜不被损坏。最后，铺设防护层，以增加坝面的抗冲刷能力。 3.3 挡土墙建设 在坝面铺设完成后，开始建设挡土墙。挡土墙可以采用土 工布、砖块、石块等材料。首先，要进行基础工程，包括挖掘基坑和进行压实处理。然后，按照设计要求进行挡土墙的搭建，确保结构的稳定性和坚固性。 3.4 边坡整治 最后，对边坡进行整治，包括将边坡表面进行修整、加固 和绿化。这些措施可以增强土壤的保持能力，减少风化和水流冲刷的影响。

4. 注意事项 在施工土围堰时，需要注意以下事项： •确保施工人员具备相关的技术知识和经验，能够正 确操作施工设备和材料； •确保土围堰的设计符合工程需要和当地的环境条件，能够满足抗冲刷和抗滑动的要求； •定期检查土围堰的状态，及时修复和加固损坏部分； •做好施工现场的安全保护工作，确保施工人员的人 身安全； •遵守环境保护相关法规，减少对周围环境的影响。5. 优势和适用性 土围堰具有以下优势和适用性： •简单易施工：土围堰的施工工艺相对简单，不需要 复杂的设备和材料，施工成本较低。

百度土石围堰填筑施工方案

百度土石围堰填筑施工方案 1. 引言 土石围堰是一种常见的施工方法，在各类土木工程中都广泛应用。 它的主要目的是为了保护挖掘或施工现场周边地质环境的稳定性，防 止土方滑塌或水体渗漏等问题。本文将介绍百度土石围堰填筑施工方案，包括施工过程、工艺要点和技术措施等内容。 2. 施工过程 2.1 前期准备工作 在进行土石围堰填筑施工前，需要进行充分的前期准备工作。首先，需要对施工现场周边地质环境进行调查和分析，了解地层情况、水文 地质特征和施工风险。其次，需要制定详细的施工方案，包括填筑的

区域、填筑方式和堆坡形式等。最后，需要准备好所需的施工设备和材料，确保施工过程的顺利进行。 2.2 土石围堰填筑 土石围堰的填筑可以分为以下几个步骤： •第一步，清理现场。清理施工现场的杂物和残余物，确保施工区域的整洁。 •第二步，搭建围堰。根据施工方案中的要求，搭建土石围堰。围堰的高度和宽度要根据填筑的需要进行调整。围堰的材料可以选择当地的土石和固定材料进行填筑。 •第三步，填筑土石。将合适的土石填筑到围堰内部，填筑的顺序可以根据施工方案进行调整。填筑时应注意土石的均匀分布和适当的压实。

•第四步，压实土石。使用压路机等设备对填筑的土石进行压实处理，确保土石的密实度和稳定性。 •第五步，检查与验收。完成土石围堰的填筑后，进行检查和验收工作，确保符合相关标准和要求。 2.3 施工中的安全措施 在土石围堰填筑的施工过程中，需要采取一系列的安全措施，保障人员和设备的安全。包括但不限于： •保持施工现场整洁和有序，防止杂物堆放和道路堵塞。 •定期检查和维护施工设备，确保其正常运行。 •严格执行相关的安全操作规程，包括戴好安全帽、穿戴防护服等。 •安排专人负责现场的安全管理和监管，及时发现和处理安全隐患。

河道土石围堰施工方案

河道土石围堰施工方案 1. 引言 河道土石围堰是一种常见的河道治理工程措施，它可以有效地防止河水冲刷岸边土壤、防止堤坝决堤、保护河岸生态环境等。本文将介绍河道土石围堰施工方案，包括施工准备、施工过程和施工注意事项。 2. 施工准备 施工准备阶段是河道土石围堰施工的关键步骤，它包括以下几个方面的工作： 2.1 设计方案确认 在施工准备阶段，需要确认施工方案的设计参数和具体实施方案。设计方案应考虑土石围堰的材料选择、坝体高度、坝面宽度、坝顶宽度等，确保施工后的土石围堰具有良好的稳定性和抗冲刷能力。

2.2 材料准备 根据设计方案确定所需的材料种类和数量，并进行采购准备。常用的土石围堰材料包括河石、碎石、混凝土等。在采购过程中，要注意材料的质量和规格是否符合要求。 2.3 施工人员组织 根据施工方案和工期安排，组织施工人员和技术人员进行培训和分工。施工人员应具备相关的施工经验和操作技能，以确保施工过程的顺利进行。 2.4 设备和机械准备 根据施工方案确定所需的机械设备，并进行准备工作。常用的机械设备包括挖掘机、装载机、运输车辆等。在使用机械设备前，要确保设备的完好性和正常操作。 3. 施工过程 河道土石围堰施工一般包括以下几个阶段：清理河道、准备堆料场、铺设防护层、铺设主堆体、坝顶处理和巩固。

3.1 清理河道 在施工前，需要清理河道中的杂物和淤泥，以保证施工过程中的顺利进行。清理河道可以使用挖掘机等机械设备进行，也可以采用人工清理的方式。 3.2 准备堆料场 在施工现场周围选择平坦的地方作为堆料场，用于存放土石围堰的材料。堆料场要离施工河道尽可能近，并考虑到材料的运输和堆放方便。 3.3 铺设防护层 在堆料场位置上，首先要铺设防护层，以防止土石围堰和河道之间产生渗漏。防护层宜选择防渗性能好的材料，如防护膜、护坡、防浸透布等。 3.4 铺设主堆体 根据设计方案确定的堆体高度和宽度，逐层铺设土石材料，确保堆体的稳定性和均匀性。铺设主堆体时，要进行湿压和夯实处理，以增加土石围堰的稳定性。

围堰渗水和基坑抽水强度计算书(002)

设计计算书 计算[2010]002号 共5页 第一页 围堰渗水和基坑抽水强度计算书 1 围堰渗流计算 围堰渗流计算分为两个部分（围堰帷幕部分，堰基部分）分别进行渗流计算。然后将两部分渗流计算的渗流量累加，既为该围堰的总渗流量。一般情况下，这样求得的总渗流量较整体计算渗流量较小，所以在最后累加后会乘以约30%做为较小值的进一步精确。以下来做分别计算(计算为单宽渗流量，单位为m 3/d ，即立方米每天)。 1.1 帷幕灌浆部分的渗流计算 查阅相关资料，帷幕灌浆体的渗透系数约为1×106-cm/s 。根据水利水电出版社《土坝设计》第171页达塞定理计算渗流量的方法和以取定的相关参数， 帷幕灌浆渗流量： kiA q =1 1q ——渗流量 A ——帷幕水流断面面积18.36×1m 2(帷幕平均总长808m ，总计44个灌浆孔，均深18.36m ，渗水断面面积即为18.36×1)。 k ——高喷射墙渗透系数(1×106-cm/s=8.64×104-m/d) i ——水力坡降，210.1/21===L H i ； H ——水头（H =21.00m ） L ——渗透途径长度(L =1m ～1.5m) 计算得 kiA q =1=d m /333.036.1821000864.03=⨯⨯ 图3-1堰基部分渗流计算简图 1.2 堰基透水部分渗流计算

堰基渗流部分计算则根据《土坝设计》第197页堰基渗流量计算公式来进行计算。 1.2.1渗流参数的取定 上游围堰上游水位H=1201.50m （设计堰顶5年一遇37.1m 3/s 的水位高程）。堰底的高程H 2=1191m 。上游围堰上游最大水头H 1=20.50m 。帷幕灌浆孔钻入强风化岩层1.0m ，地质资料中确定：河床覆盖层为10m ～15m 厚的全透水层，其下为强风化岩层，强风化岩层也为较强透水层，其厚度为3m ～5m ，渗透系数由于无试验确定，拟定其渗透系数值为1m/d ～8m/d ，计算取值为4 m/d 。强风化岩层之下为弱风化层，弱风化岩层厚度约10m ～15m ，弱风化层也具有透水性，渗透系数同样根据经验取定0.15m/d ～2.3m/d ，计算时取值0.8m/d 。计算时将强风化层与弱风化层分开计算，拟定其下微风化层为不透水层。 1.2.2 强风化层渗流计算 强风化岩层堰基渗径L=39.00m ，渗水厚度T=4.0m ，渗透系数K=4m/d ， （T=4m,K=4.0m/d ）L/T=9.75，公式中的系数n 可根据下表进行取定： 表3-1计算参数取定表 根据以上数据确定系数n=1.17 堰基的渗流计算可根据《土坝设计》第197页堰基渗流量计算公式来进行计算。计算参数如下：围堰上游水位H 1=1201.50m ，堰底高程H 2=1191m ，围堰上游水头H 1=20.50m 。 其渗流量 nL HT K q = K ——堰基的渗透系数，取定K=4m/d L ——围堰渗径，L=39.00m H ——围堰上游水头，H=21.00m T ——堰基的渗水深度，T=4m 强风化岩层渗流量d m nL HT K q /36.739 17.1421432=⨯⨯⨯== 1.2.3 弱风化层渗流计算 强风化岩层堰基渗径同样也为L=39.00m ，渗水厚度取值T=15m ，渗透系数K=0.8m/d ，（T=15,K=0.8m/d ）L/T=2.6，n=1.37。 其渗流量 nL HT K q = K ——堰基的渗透系数，取定K=0.8m/d

土石围堰施工规范

土石围堰施工规范 篇一：土围堰施工方案 施工组织设计／方案报审表 江苏省建设厅监制 土围堰施工方案 一、工程概况 本工程为苏州工业园区桑田岛新城东路（长阳街-纵四河）工程上的一座新建桥梁，桥梁横跨纵四河，河宽为20m，桥梁跨径设计为6m+8m+6m。桥位处地质情况极差，桥台、桥墩均采用灌注桩基础，桩径为1m。纵四河系苏州内河，常水位在1.8，现水位在2.0左右，最高水位为2.2，河两侧采用格宾驳岸，河床底土质如下：1.29~-6.61为淤泥质粉质粘土，容许承载力为30Kp，钻孔桩桩侧土摩阻力标准值为13Kp；- 6.61~-1 7.11为淤泥质粉质粘土，容许承载力为50Kp，钻孔桩桩侧土摩阻力标准值为18Kp。为方便桥梁灌注桩及桥梁基础施工，在桥梁两侧设置围堰两道。根据现场施工要求，为桥梁东侧道路施工，需设一过河临时便道，拟从桥梁南侧围堰通过，围堰顶部用50cm块石铺设。 二、施工工艺 1、围堰的填筑 由于河道较窄，水位较低，本工程量围堰采用土围堰。 土方采用河岸线以内的基坑开挖土方。围堰填筑用土，由挖掘机在河道两侧上层挖取，用自卸汽车运至围堰填筑地点，再由

挖机自两侧向河道中推碾填筑，直至合拢并达到设计高程及顶宽。 施工围堰不仅仅是临时挡水堰体，而且是确保工程顺利施工、保证施工安全的重要措施，因此，围堰的填筑施工必须符合施工规范的有关要求，并逐层碾压密实，及时检测，同时在施工过程中，严格控制围堰的设计断面尺寸。围堰设置情况如下图： 应该注意的是： a、围堰填筑前，应对围堰基底彻底清除，以确保填筑的围堰与堰基和填筑的接合面有良好的结合，保证围堰的防渗性能。 b、所有的围堰填筑的土料均要选用表层的A类土，确保围堰的填筑质量。 2、施工围堰的维护 为了防止雨水冲刷、风浪对围堰的影响，等围堰填筑完成后，在围堰迎水面（最低水位以下1m到堰顶）采用蛇皮袋装土叠铺进行防护，必要时，在围堰背水坡脚采用防渗导流措施进行防护。围堰施工完毕后，经常派人维护检查，在围堰背水面纵向两侧坡脚处各设置集水坑一个，并派专人排水，保持基坑内干燥。安排专人对围堰外的水位进行观测以及对围堰的检查，发现意外情况及时汇报，及时采取在围堰顶施打子堰加高等应急措施，确保围堰在高水位期间万无一失。 3、围堰拆除 水下工程全部结束，接监理工程师指令后方可拆除围堰，拆除前，应先向河道内灌水以保持围堰内外水位基本持平。然后，用挖掘机将围堰水上部位的土方挖出，自卸汽车将土方运至弃土场内。对围堰水下土方，将采用抓式挖泥船进行开挖，弃土

钢板桩围堰计算书(1层围檩)

钢板桩围堰计算书 目录 第一章设计条件 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计概况 (1) 1.3主要计算依据 (2) 1.4荷载计算 (2) 1.5土体参数 (3) 1.6 材料特性 (3) 第二章基坑支护结构受力计算 (4) 2.1 计算工况 (4) 2.2 钢板桩计算 (4) 2.2.1工况一 (4) 2.3 围檩及支撑 (6) 第三章基坑稳定性验算 (8) 3.1钢板桩入土深度验算 (8) 3.2基坑稳定性计算 (8)

第一章设计条件 1.1工程概况 主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定2种类型钢板桩围堰。对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。对于大承台，开挖6m及以上选用12m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。该计算书验算大承台第二种类型ZX205#（开挖5.86m）承台围堰受力情况。 ZX205#承台水文资料及设计参数计算，统计如下： （1）钢板桩顶标高： +9.0m （2）钢板桩底标高： -3.0m （3）承台顶标高： +6.2m （4）承台底标高： +3.0m （5）承台高度： 3.2m （6）地面标高： +8.76m （7）地下水位： +4.79m 1.2设计概况 承台尺寸17×9.3×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为19.2×11.7m，高12m。采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置一道围檩及支撑。围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。 施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1 .5m，安装围檩及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；承台施工。

施工围堰方案与排水方案

永定新河治理二期工程施工（第3标段） 施工围堰方案与排水方案 编制： 校核： 审批： 山东黄河工程集团有限公司永定新河治理二期工程施工 3标段项目部 ２01４年1月

一、工程概况 根据施工设计图纸及现场实地踏勘情况，本标段和河道开挖区段位于永定新河右岸，扩挖范围为桩号K４4＋875~4７+000，共2125kｍ由于开挖范围内部分滩地处于河面以下，施工前需先进行围堰并将围堰内水排出,待围堰内水排出后进行河道扩挖工程。 二、围堰方案选择 根据现场情况并结合以往施工经验,围堰拟采用人工编织袋装土分层叠加堆码(高2。5~３.2米、顶面宽3米、底宽５．5～６.２米),堰内外边坡为1:1,外侧设彩条布防渗。内侧设置排水沟导流排水,导流排水面宽1ｍ,待滩地平整施工完毕后再将围堰拆除(人工机械配合将堰体从河内捞出并弃运),围堰长度约为2。12５KM,堰体体积约为2１２50Ｍ3，需占河面面积约为212500㎡，排水量约为2１2500m³． 施工流程：测量放线→人工堆码袋装粘土→铺设彩条布. 1、测量放线:施工前建立测量控制点及施工标志,确定堰体轴线，以 控制施工方向及堰体砌筑范围。施工中随时测量堰体砌筑断面尺寸及高程,以确保堰体断面满足施工要求. 2、人工堆码装袋粘土：由于现场都是可用粘,即组织人工装袋，装填量为编织袋容量的２／1～3/２,袋口用细麻或铁丝缝合。砌筑时将土袋平放,上下左右互相错缝堆码整齐,水中的土袋用带钩的木杆钩送到位，层层堆码,逐层加高至顶面标高。 3、铺设彩条布:堰体形成后,迎水面设彩条布做挡水用,并抛掷土袋压脚,确保堰体不渗水。 4、围堰尺寸：根据现场实际情况而定.