55SiCr盘条拉拔脆断分析

线材与端子拉拔力标准

线材端子拉拔力检验标准 目的及範圍: 本文之目的爲建立为線材系列之所有线材之端子拉拔力测试标准,给检验员提拱检验测依据，本文件適用於生産出貨之線材系列產品 相关文件 產品的測量和監控控制程序 不合格品控制程序 文件控制程序 質量記錄控制程序 主要職責 品保課負責制定、評價和更新本作業指導書，並監督執行； 品保課PQC嚴格按本標準進行檢驗； 各相關部門是本文件的支持部門。 設備/工具 显微镜、拉拔力计、卡尺 标准内容 检验员每天在端子机开前，首先使用显微镜对端子的外观进行检验，先确定有无芯线内陷、压胶、刺 破胶皮、端子变形、端子损伤等不良 再用卡尺测量端子的导体高度、绝缘高度、端子压着宽度（压芯和压胶处的最大宽度） 最后测试端子拉拔力 测试端子拉拔力定位部分标准为：垂直90度角，夹具夹住端子没有芯线的部位每半小时测试一次端子拉拔力、导体高度、绝缘皮高度和压着宽度 以上测试每次2EA 若测试时发现任何一项超过标准，HOLD住一个小时内的产品，交给品保、工程人员处理。要求维修员调机。并在调机后重测以确定调机效果 拉拔力标准： 端子拉拔力标准明细： Wire 端子壓芯(MM) 高度(MM) 宽度（MM） 拉拔力(KG) UL1007 (#22) 0041 0088 0107

0275 0294 0295 UL1007 (#24) 0202 073-092 0203 0274 0297 0033 0028 UL1007 (＃26) 0067 －－ 0170 －－－ 0136 －－ 0046 －－ 0046 M762 － 0048（合打） 0048（單打） 0068 0076地线 0055 －－ 0090 －－－ 0095 －－－ 0119 Wire 端子壓芯高度宽度拉拔力UL1007 (#28) 0067（合打）－－ 0067（单打） 0067 061 －－ 0068 地线

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔试验计算书 苏州承志装饰有限公司 二〇一一年五月

支座处膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 支座反力图 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm ×1000mm ，干挂石材自重取0.5 kN/m 2，室内风荷载为0.5 kN/m 2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：m kN 0.0900.120.75Ve M ?=?== 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N 拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N 拔:单个螺栓承载能力设计值；

N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?[N/8+(M/Z)/n] N 拔 =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号)

根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N=1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： =2β?(N/2+M/Z)/n N 拔 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； =2β?(M/Z)/n N 拔 =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.

焊接伤亡事故案例分析

焊接伤亡事故案例分析集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

焊接伤亡事故案例分析焊接，是一种永久性的不能拆开的连接方法焊工在焊接过程中．有可能发生爆炸、火灾、烫伤、中毒、触电和高处坠落等工伤事故，也可能身受尘肺、慢性中毒、血液疾病、电光性眼病和皮肤病等职业性危害本文就焊接生产中的伤亡事故作一分析，供有关人员参考。 一、事故情况和案例 根据重大事故记录和《重大事故案例》(1984～l989)、 (1990~1992)，统计1984年至1992年的9年间全市共发生因焊接直接造成的伤亡事故、与焊接相关的伤亡事故和在焊接过程中遭受外力而伤亡的事故计33起，伤亡人员52人，其中死亡41人。这些人员伤亡数，不包括焊接事故中单纯发生的轻伤事故、重伤事故．也不包括焊接的产品、对象物因质量不好而引发的其它人身伤害事故，如轻伤事故、重伤事故、死亡事故等。33起事故中，县以上企业27起，县以下企业6起，事故的发生单位，分布于黄浦、南市、卢湾、长宁、普陀、虹口、杨浦、上海、加定、南汇、奉贤、崇明、金山等13个区、县、杨浦、虹口各4家单位，居地区分布的首位。 选摘三起案例： 1989年10月28日××××化工厂，将原装运汽油、苯等易燃品的一舱载重5O吨的船改装成食油用船。厂长李某、机修工施某、电焊工孙某和船老大黄某下船舱进行改装密封舱作业，舱板上有几个小恫眼需要焊补，当孙刚且电焊枪往小洞上一点，因明火触及残存在船舱底板与船

底夹层中的爆炸性挥发气，“轰”的一声，起火爆炸，李、施、孙、黄4人被爆炸的气浪抛到2O多米的高空，越过围墙，飞离厂区，摔落死亡。 1992年1月18日，××××号油轮计划洗舱后修船。大副按船长布置，用蒸汽灭火管道通向中1货油舱内直接旋放蒸汽进行蒸舱，供汽1O 分钟后发现机舱蒸汽管道旁通阎右侧旁通管有一裂口，减压阀后的安全体也破裂，大量蒸汽从破口冒出，大副随即关闭蒸汽管道总阀、停止供汽．并要求轮机长严某排除故障后继续保证供汽蒸舱。严在现场勘察后，未向船长报告，也未按规定落实安全措施，即亲自动手补焊焊至7公分时，发现焊接处有一直径约3毫米的小洞，严就调换一根电焊条，直接对小洞焊补，突然听到两次闷的“嘭”声，意识到出问题，赶紧出机舱，此时管道和大舱已连续发生爆炸起火．造成何某等4人在爆炸中死亡、多人受伤。 1990年7月17日××船厂气害I工孙某、吴某到4O8一#2船上的203分段测深仪室安装测深室换能器座，按施工图要求需要开二只直径190毫米和15O毫米的孔。吴进入测深室负责切割开孔孙在门口监护由于天气炎热，下舱时违章用氧气吹凉，使舱内积聚大量氧气，构成富氧状态当吴用火柴点燃割炬时，瞬间全身引起燃烧，监护人孙看到吴身上燃烧，同时自己的工作服也被烧着，立即边向上逃离边叫喊“下面还有一个人”，同时，吴也拼命逃上了上层甲板，因大面积严重烧灼伤，抢救无效死亡。 二事故分析

线材与端子拉拔力标准

扌彳-FFFFF-* - F.-F- - - = *-------- XFXF* ""' iFFF-r-F-FFF----------------------------------------------------F-=. FXF —…八 线材端子拉拔力检验标准 1.0目的及範圍： 本文之目的爲建立为線材系列之所有线材之端子拉拔力测试标准，给检验员提拱检验测依据，本文件適用於生産岀貨之線材系列產品 2.0相关文件 2.1產品的測量和監控控制程序 2.2不合格品控制程序 2.3文件控制程序 2.4質量記錄控制程序 3.0主要職責 3.1品保課負責制定、評價和更新本作業指導書，並監督執行； 3.2品保課PQC嚴格按本標準進行檢驗； 3.3各相關部門是本文件的支持部門。 4.0設備/工具 显微镜、拉拔力计、卡尺 5.0标准内容 5.1检验员每天在端子机开前，首先使用显微镜对端子的外观进行检验，先确定有无芯线内陷、压胶、刺 破胶皮、端子变形、端子损伤等不良 5.2再用卡尺测量端子的导体高度、绝缘高度、端子压着宽度(压芯和压胶处的最大宽度) 5.3最后测试端子拉拔力 5.4测试端子拉拔力定位部分标准为：垂直90度角，夹具夹住端子没有芯线的部位 5.5每半小时测试一次端子拉拔力、导体高度、绝缘皮高度和压着宽度 5.6以上测试每次2EA 5.7若测试时发现任何一项超过标准，HOLD住一个小时内的产品，交给品保、工程人员处理。要求维修 员调机。并在调机后重测以确定调机效果 5.8拉拔力标准： 5.8.1端子拉拔力标准明细： Wire 端子壓芯(MM) 高度(MM) 宽度(MM)拉拔力(KG) UL1007 併22) 333334000041 5.00 333334000088 0.75-0.85 1.50-1.65 2.00 5.00 333334000107 4.00 333334000119 4.00 333334000275 0.83-0.97 1.73-1.87 1.65 4.00 333334000294 0.85-0.95 1.84-2.10 1.80 4.00 333334000295 0.83-1.07 2.08-2.32 2.30-2.40 5.00 UL1007 (#24) 333334000202 073-092 1.68-2.12 2.35 3.20

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔力计算 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取kN/m2，室内风荷载 为kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力：N =××= kN 自重产生的剪力：V=××= KN 弯距：M=Ve=*=﹒m . 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2××[×103/2+×106/100)/2] = kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 计算简图(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力：N = kN . M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取； N拔=2β?(M/Z)/n =2×××103/2)/2 = kN

线材端子拉拔力检验标准

线材端子拉拔力检验标准 线材端子拉拔力检验标准 目的及範圍:本文之目的爲建立为線材系列之所有线材之端子拉拔力测试标准,给检验员提拱检验测依据，本文件適用於生産出貨之線材系列產品 相关文件 產品的測量和監控控制程序 不合格品控制程序 文件控制程序 質量記錄控制程序 主要職責 品保課負責制定、評價和更新本作業指導書，並監督執行； 品保課PQC嚴格按本標準進行檢驗； 各相關部門是本文件的支持部門。 設備/工具 显微镜、拉拔力计、卡尺 标准内容 检验员每天在端子机开前，首先使用显微镜对端子的外观进行检验，先确定有无芯线内陷、压胶、刺破胶皮、端子变形、端子损伤等不良 再用卡尺测量端子的导体高度、绝缘高度、端子压着宽度（压芯和压胶处的最大宽度） 最后测试端子拉拔力 测试端子拉拔力定位部分标准为：垂直90度角，夹具夹住端子没有芯线的部位 每半小时测试一次端子拉拔力、导体高度、绝缘皮高度和压着宽度 以上测试每次2EA 若测试时发现任何一项超过标准，HOLD住一个小时内的产品，交给品保、工程人员处理。要求维修员调机。并在调机后重测以确定调机效果 拉拔力标准： 5.8.1端子拉拔力标准明细： Wire 端子壓芯高度宽度拉拔力 Ul1007(#22) 0041 0088 0107 0119 0275 0294 0295 UL1007 (#24) 0202 073-092 0203 0274 0297 0033 0028

UL1007(＃26) 0067 －－ 0170 －－－ 0136 －－ 0046 －－ 0046 M762 － 0048（合打） 0048（單打） 0068 0076地线 0055 －－ 0090 －－－ 0095 －－－ 0119 Wire 端子壓芯高度宽度拉拔力 UL1007 (#28) 0067（合打）－－0067（单打） 0067 061－－ 0068地线 0076 0082 －－－ 0082 0090 0095 －－－ UL2426(#24) 0028 0058 0068 0095 UL2426(#26) 082 UL2426(#28) 0170 UL1007(#18) 0026 (min) 10-20 0029 0087 10-20 0089 0092 0102/0102 0103/0103 10-20 0294 (min) 0029 (min) 0087 (min) UL1007(#24) 0029 Wire 端子壓芯高度宽度拉拔力 UL1571(#32) 0103/0103

膨胀螺栓抗拔力计算

膨胀螺栓如何计算 工程 2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论1 字 号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6 个取1.30、8个取1.32 N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结 果一、建筑概况

建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严 格遵守有关工艺要求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式 计算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标 准值（KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵 风系数，取2.25； μS－风荷载体型系数， 取1.5； μZ－风压高度变化系 数；

ｗO－基本风压，取 0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗ O ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地 震作用（KN）； G ??幕墙构件的重量 （KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8 度抗震设计取0.16； βE??动力放大系数，取 3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合

本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系 数组 合系数 重力荷载，γg取 1.2 风荷载，γw取 1.4 风荷载，ψw取1.0 地震作用，γE取 1.3 地震作用，ψE取0.6 温度作用，γT取 1.2 温度作用，ψT取0.2 荷载和作用效应按下式进行组 合： S＝γgSg＋ψwγwSw＋ψEγESE ＋ψTγTST

特种作业与事故案例分析

特种作业与事故案例分析 特种作业：是指容易发生事故，对操作者本人、他人的安全健康及设备、设施的安全可能造成重大危害的作业（电工作业、焊接与热切割作业、高处作业、制冷与空调作业、危险化学品安全作业）等。特种作业人员所从事的工作潜在的危险性很大，一旦发生事故不仅会给作业人员自身的生命安全造成危害，而且也容易给其他从业人员以至人民群众的生命和财产安全造成重大损失（2000年河南洛阳东都商厦大火，烧死309人的特别重大火灾事故和上海2010年11月15日教师公寓大火，烧死58人、直接损失1.58亿元的特别重大火灾事故都是电焊违章作业造成的）。因此，对特种作业人员的资格必须严格要求。《安全生产法》第23条明确规定，生产经营单位的特种作业人员必须按照国家有关规定经专门的安全作业培训，职得特种作业操作资格证书，方可上岗作业。如果违反规定必须承担相应的法律责任。一、特种作业规安全技术培训考核管理规定：国家安全生产监督管理总局于2010年5月24日发布《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》（安监总局令第30号令）中规定特种作业人员必须经过安全知识、操作技能培训,考试合格并取得“特种作业操作证”后才能持证上岗。离开特种作业岗位6个月以上的特种作业人员，应当重新进行实际操作考试，经确认合格后方可上岗作业。特种作业操作证有效期为6年，每3年复审1次。

特种作业人员在特种作业操作证有效期内，连续从事本工种10年以上，严格遵守有关安全生产法律法规的，经原考核发证机关或者从业所在地考核发证机关同意，特种作业操作证的复审时间可以延长至每6年1次。特种作业操作证申请复审或者延期复审前，特种作业人员应当参加必要的安全培训并考试合格。安全培训时间不少于8个学时，主要培训法律、法规、标准、事故案例和有关新工艺、新技术、新装备等知识。 二、焊接与热切割作业安全管理的规定 1、电焊工在电焊作业时，必须穿戴好绝缘手套和绝缘鞋，不准裸露身体，以防止烫伤和触电。 2、焊工进行焊接作业前，应仔细检查各种工具，如电焊钳握把与电缆的联接是否牢固、可靠，焊把线皮是否有破损，确认一切正常后才能施焊（案例一）。 夏季高温期间电焊工触电事故案例 一、事故经过 2009年7月22日上午9时30分左右，某化工厂设备部电焊工张某爬上移动登高架拟对漏水管道进行电焊补漏，另一起重工江某则在登高架上负责监护。9时40分左右，江某听到张某猛叫了一声，见张某拿着电焊钳的手在颤抖，江某上前去拉电焊钳的电线，没拉开，于是迅速爬下移动登高架，关掉电焊机电源，张某随即从移动登高架上掉落下来。后送医院抢救无效死亡。经该医院诊断：张某死于严重颅脑伤和电击伤。

拉拔试验计算书

Xxx幕墙工程拉拔试验计算书 计算采用规范及依据 1．《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006版) 2．《钢结构设计规范》 GB50017-2002 3．《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 其他资料 一、建筑概况 本工程位于xxx，建筑物高度约为xxx米，按xx度抗震设计，基本风压ｗ0 =0.8KN/M2，主要幕墙形式为玻璃幕墙、石材幕墙及类木幕墙，局部部位3.6米处幕墙框架与建筑物主体用后补埋板形式连接。每个后补埋板用300×200×8用2个M12×120化学螺栓和两个M12×120膨胀螺栓固定，膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要求。 二、幕墙埋件计算（后置埋件） 基本参数： 1：计算位置：xxx侧面xxxm转角位置； 2：幕墙立柱跨度：L=xxx mm； 3：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度)：B=xxm； 4：立柱力学模型：单跨梁； 5：埋件位置：侧埋； 6：板块配置：选用40mm厚的石材面板； 7：混凝土强度等级：C25； 三、荷载计算： 1、 (1)、风荷载标准值计算： W K ：作用在石材上的风荷载标准值（KN/m2） βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.69 μs1：风荷载局部体型系数，（负风压） A：石材龙骨受荷面积，A=1.44 m2 μS1（A）：局部风压体型系数（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006 版）第7.3.3条）μ S1（A）={μ S1（1） +[μ S1（10） -μ S1（1） ]logA}-0.2 =-1.60-0.2 =-1.8 μz：风荷载高度变化系数，取－1.8 厦门市基本风压，取W =0.8KN/m2（按50年一遇） W K =β gz ×μ s ×μ z ×W =1.69×(-1.8)×1.17×0.8 =－2.85KN/m2 > －1.0 KN/m2取W K =2.85 KN/m2

线材与端子拉拔力标准

线材端子拉拔力检验标准 1.0目的及範圍: 本文之目的爲建立为線材系列之所有线材之端子拉拔力测试标准,给检验员提拱检验测依据，本文件適用於生産出貨之線材系列產品 2.0相关文件 2.1產品的測量和監控控制程序 2.2不合格品控制程序 2.3文件控制程序 2.4質量記錄控制程序 3.0 主要職責 3.1 品保課負責制定、評價和更新本作業指導書，並監督執行； 3.2品保課PQC嚴格按本標準進行檢驗； 3.3各相關部門是本文件的支持部門。 4.0設備/工具 显微镜、拉拔力计、卡尺 5.0标准内容 5.1 检验员每天在端子机开前，首先使用显微镜对端子的外观进行检验，先确定有无芯线内陷、压胶、刺破胶皮、端子变形、端子损伤等不良 5.2再用卡尺测量端子的导体高度、绝缘高度、端子压着宽度（压芯和压胶处的最大宽度） 5.3最后测试端子拉拔力 5.4 测试端子拉拔力定位部分标准为：垂直90度角，夹具夹住端子没有芯线的部位 5.5每半小时测试一次端子拉拔力、导体高度、绝缘皮高度和压着宽度 5.6以上测试每次2EA 5.7若测试时发现任何一项超过标准，HOLD住一个小时内的产品，交给品保、工程人员处理。要求维修员调机。并在调机后重测以确定调机效果 5.8拉拔力标准： 5.8.1端子拉拔力标准明细： Wire 端子壓芯(MM) 高度(MM) 宽度（MM）拉拔力(KG) UL1007 (#22) 333334000041 5.00 333334000088 0.75-0.85 1.50-1.65 2.00 5.00 333334000107 4.00 333334000119 4.00 333334000275 0.83-0.97 1.73-1.87 1.65 4.00 333334000294 0.85-0.95 1.84-2.10 1.80 4.00 333334000295 0.83-1.07 2.08-2.32 2.30-2.40 5.00 UL1007 (#24) 333334000202 073-092 1.68-2.12 2.35 3.20

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔力计算 1.1 干挂石材支座反力计算 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取0.5 kN/m2，室内风荷载为0.5 kN/m2 支座反力为： 风荷载产生的拉力： N =0.5×1.5×1.0=0.75 kN 自重产生的剪力： V=0.5×1.5×1.0=0.75 KN 弯距：M=Ve=0.75*0.12=0.09k N﹒m 1.2. 镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； 上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n] =2×1.25×[(0.75×103/2+(0.090×106/100)/2] =1.594 kN 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为1.594kN. 2.1 室内吊顶支座反力计算 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：

计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为： 自重产生的拉力： N =1.163 kN 1.2. M8膨胀螺栓拉拔力计算： N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值； N: 拉力设计值（N）； M: 弯距设计值（N.mm）； Z:上下两排螺栓中距(mm)； n: 每排螺栓个数； β:承载能力调整系数,每处4个时取1.25、6个时取1.30、8个时取1.32； N拔=2β?(M/Z)/n =2×1.25×(1.163×103/2)/2 =0.727 kN 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为0.727kN.

重油储罐加温盘管的结构选择与改造

重油储罐加温盘管的结构选择与改造 兰州石化公司油品储运厂油品调合车间李琰马杰摘要：在石油化工行业中，如果储罐储存的是粘度较高或者凝点较低的介质时为了保证罐内的油品温度始终保持在其凝点以上，同时让介质保持良好的流动性，防止凝罐，常常需要从储罐内部对介质进行加温。蒸汽加温盘管就是较常用的一种储罐加温设施。蒸汽加温盘管的优点是操作便捷，安装简单，使用安全可靠，在储罐加温中被广泛的使用。所以根据各类储罐储存介质的性质和生产需求选择适当的结构形式对加温盘管进行改造，使其结构更合理，使用更可靠，维护更便捷，同时最大限度的提高加温效率避免热损失和水击现象是十分必要的。 关键词：排管式加温盘管；盘式加温盘管；重油。 1、加温盘管的工作原理与分类 1.1加温盘管的工作原理 通常较为常见的储罐蒸汽加温盘管主要是由蒸汽进气管线、加温盘管、冷凝水回水管线和控制阀门这几部分组成。蒸汽加温盘管是在储罐底部安装的管线回路，在入口处接入蒸汽系统利用锅炉蒸汽作为热源对罐内的介质进行热传递加温，出口处接入回水系统排出冷凝水形成一套完整的加温回路。 1.2加温盘管的优缺点 罐内加温盘管的主要特点是结构简单、造价低、操作管理便捷、管内可承受较高压力、安装简便、可以根据容器的形状，制作成圆柱或平板等不同形状，也可将几组加温盘管进行并联组合从而达到增加传热面积效果，甚至可以在一个储罐中采用两组相互独立的加温盘管，通入不同的热源以充分利用热量。但是由于储罐的体积相对于普通设备要大了许多，储罐内流体的流速必然很低，所以管外给热系数也相对较小，这将影响总传热系数的提高。此外，加温盘管自身的通过能力也有限，而且经过长时间使用后盘管内部会积聚锈渣等难以清洗的杂质，可能会进一步限制传热介质的通过性，所以这也限制了加热盘管只适用于传热负荷不是很大的设备及较清洁的传热介质。 1.3加温盘管的种类 现在大型储罐中较为常用的管式加温盘管按照布置形式可分为全面加温盘管和局部 加温盘管，按照结构形式不同又可分为排管式加温盘管和盘式加温盘管。 （1）排管式加温盘管

油库设计加热器计算,管路保温及蒸汽锅炉计算

重庆科技学院 《油库设计与管理》 课程设计报告 设计地点（单位）_ K802 __ 设计题目:_油库设计加热器计算，管路保温及蒸汽锅炉计算 完成日期：2014年12月19日 指导教师评语: _______________________________________ _______________________________________________________________________ _______________________________________________________________________ ___________________________________________________________ __________ _ 成绩（五级记分制）:______ __________ 指导教师（签字）:________ ________

摘要 油库是用来接收、储存、发放原油或石油产品的企业或单位。它是协调原油生产、原油加工、成品油供应及运输的纽带，是国家石油储备和供应的基地对保障国防和促进国民经济高速发展具有重要意义。油库中最重要的组成部分就是储油区。储油区又称油罐区，是油库储存油品的区域，也是油库的核心部门，安全上需要特别注意。这个区的首要任务是保证储油安全，防止火灾和泄漏。本课程设计将根据任务书中的要求，对油罐加热器面积的计算，保温管路的计算以及蒸汽锅炉计算。在综合运用所学的专业知识的前提下，查阅了有关油库各部分设计和计算的规范及资料，首先根据任务书中的基础数据确定设计思路和要用到的计算公式、计算方法，经济、合理地确定储油区的各个工艺。 关键字：油库储油区油罐

23起焊接事故案例

23起焊接事故案例，这些错误千万不能犯！ 实例1：焊工擅自接通焊机电源，遭电击 ⑴事故经过 某厂有位焊工到室外临时施工点焊接，焊机接线时因无电源闸盒，便自己将电缆每股导线头部的胶皮去掉，分别接在露天的电网线上，由于错接零线在火线上，当他调节焊接电流用手 触及外壳时，即遭电击身亡。 ⑵主要原因分析 由于焊工不熟悉有关电气安全知识，将零线和火线错接，导致焊机外壳带电，酿成触电死 亡事故。 ⑶主要预防措施： 焊接设备接线必须由电工进行，焊工不得擅自进行。 实例2：要换焊条时手触焊钳口，遭电击 ⑴事故经过 某船厂有一位年轻的女电焊工正在船舱内焊接，因舱内温度高加之通风不良，身上大量出汗将工作服和皮手套湿透。在更换焊条时触及焊钳口因痉挛后仰跌倒，焊钳落在颈部未能摆脱，造成电击。事故发生后经抢救无效而死亡。 ⑵主要原因分析 ①焊机的空载电压较高超过了安全电压。 ②船舱内温度高，焊工大量出汗，人体电阻降低，触电危险性增大。 ③触电后未能及时发现，电流通过人体的持续时间较长，使心脏、肺部等重要器官受到严 重破坏，抢救无效。 ⑶主要预防措施 ①船舱内焊接时，要设通风装臵，使空气对流。 ②舱内工作时要设监护人，随时注意焊工动态，遇到危险征兆时，立即拉闸进行抢救。 实例3：接线板烧损，焊机外壳带电，造成事故 ⑴事故经过 某厂点焊工甲和乙进行铁壳点焊时，发现焊机一段引线圈已断，电工只找了一段软线交乙自己更换。乙换线时，发现一次线接线板螺栓松动，使用板手拧紧(此时甲不在现场)，然后试

焊几下就离开现场，甲返回后不了解情况，便开始点焊，只焊了一下就大叫一声倒在地上。工人丙立即拉闸，但由于抢救不及时而死亡。 ⑵主要原因分析 ①因接线板烧损，线圈与焊机外壳相碰，因而引起短路。 ②焊机外壳未接地。 ⑶主要预防措施 ①应由电工进行设备维修。 ②焊接设备应保护接地。 实例4：焊工在容器内焊接，借用氧气臵换引起火灾 ⑴事故经过 某农药厂机修焊工进入直径1m、高2m的繁殖锅内焊接挡板，未装排烟设备，而用氧气吹锅内烟气，使烟气消失。当焊工再次进入锅内焊接作业时，只听“轰”的一声，该焊工烧伤面积达88％，三度烧伤占60％，抢救7天后死亡。 ⑵主要原因分析 ①用氧气作通风气源严重违章； ②进入容器内焊接未设通风装臵。 ⑶主要预防措施 ①进入容器内焊接应设通风装臵。 ②通风气源应该是压缩空气。 实例5：氧气瓶的减压器着火烧毁 ⑴事故经过 某建筑队气焊工在施焊时，使用漏气的焊炬，焊工的手心被调节轮处冒出的火炬苗烧伤起泡，涂上了獾油，还继续焊活，施焊过程中又一次发生回火，氧气胶管爆炸，减压器着火并烧毁，关闭氧气瓶阀门时，氧气瓶上半截已烫手，非常危险。 ⑵主要原因分析 ①漏气的焊炬容易发生回火。 ②在调节氧气压力时，氧气瓶阀和减；压器沾上油脂，发生回火，在压缩纯氧强烈氧化作用下引起剧烈燃烧。 ⑶主要预防措施 ①气焊前应检查焊炬是否良好，发现漏气严禁使用，待修复后再继续施焊。

焊工作业安全事故案例

焊工作业安全事故案例 焊工作业安全事故案例 一、触电事故 实例1：焊工擅自接通焊机电源，遭电击

1．事故经过 某厂有位焊工到室外临时施工点焊接，焊机接线时因无电源闸盒，便自己将电缆每股导线头部的胶皮去掉，分别接在露天的电网线上，由于错接零线在火线上，当他调节焊接电流用手触及外壳时，即遭电击身亡。 2．主要原因分析

由于焊工不熟悉有关电气安全知识，将零线和火线错接，导致焊机外壳带电，酿成触电死亡事故。 3．主要预防措施 焊接设备接线必须由持证电工进行，焊工不得擅自进行。 实例2：要换焊条时手触焊钳口，遭电击 1．事故经过 某船厂有一位年轻的女电焊工正在船舱内焊接，因舱内温度高加之通风不良，身上大量出汗将工作服和皮手套湿透。在更换焊条时触及焊钳口因痉挛后仰跌倒，焊钳落在颈部未能摆脱，造成电击。事故发生后经抢救无效而死亡。 2．主要原因分析 (1)焊机的空载电压较高超过了安全电压。 船舱内温度高，焊工大量出汗，人体电阻降低，触电危(2)． 险性增大。 (3)触电后未能及时发现，电流通过人体的持续时间较长， 使心脏、肺部等重要器官受到严重破坏，抢救无效。

3．主要预防措施 舱内工作时要设监护人，随时注意焊工动态，遇到危险征兆时，立即拉闸进行抢救。 实例3：接线板烧损，焊机外壳带电，造成事故 1．事故经过 某厂点焊工甲和乙进行铁壳点焊时，发现焊机一段引线圈已断，电工

只找了一段软线交乙自己更换。乙换线时，发现一次线接线板螺栓松动，使用板手拧紧(此时甲不在现场)，然后试焊几下就离开现场，甲返回后不了解情况，便开始点焊，只焊了一下就大叫一声倒在地上。工人丙立即拉闸，但由于抢救不及时而死亡。 2．主要原因分析 (1)因接线板烧损，线圈与焊机外壳相碰，因而引起短路。 (2)焊机外壳未接地。 3．主要预防措施 (1)应由电工进行设备维修。 (2)焊接设备应保护接地。 实例4：焊工未按要求穿戴防护用品，触电身亡 1．事故经过 当一名焊用数台焊机对产品机座进行焊接，上海某机械厂结构车间， 工右手合电闸、左手扶焊机时的一瞬间，随即大叫一声，倒在地上，经送医院抢救无效死亡。 2．主要原因分析

膨胀螺栓施工及拉拔试验要求

膨胀螺栓施工及拉拔试验要求 一、施工要求: 1、膨胀螺栓的选用：品牌及样品必须经过项目部确认，到场实物与样品一致，并提供产品合格证明资 料，选用规格参照附件《膨胀螺栓安装试验参数》。 2、打孔前最好使用光电测量仪进行吊点的弹线定位，装修吊顶及长距离各类管线必须使用。 3、每次批量安装膨胀螺栓打孔之前，应先做钻头规格适配试验，经适配试验合格后方可批量打孔。在 更换钻头和使用不同批次材料时，应重新做适配试验。 4、根据膨胀螺栓长度需要的钻孔深度，在电锤上设置限位。 5、打孔时电锤应垂直用力，不要摆动，防止孔洞直径偏大，而造成膨胀螺丝锚固不牢。 6、作业人员手持电锤打孔，禁止将电锤绑在长杆上打孔。 7、除特殊位置不具备条件外，膨胀螺栓锚固位置与混凝土结构边缘的间距要大于倍孔深，膨胀螺栓之 间的间距也要尽量满足同样要求。 8、安装后套管不外露、加垫片并将螺母紧固牢固，紧固螺母时禁止采用手持长杆套筒紧固的作法。 二、拉拔试验要求 1、拉拔试验仪器首选可显示试验拉力数据的电子测量仪，如条件不具备，可选用能直观看出重量的重 物作为测试块，试验承重支架离开地面高度不超过200mm。 2、试验荷载应考虑施工人员在吊载物体上面作业的动荷载以及系统运行中的震动疲劳载荷，以专业工 程师计算实际承载重量的2倍为基准，但不得超过其极限抗拉力。 3、禁止采用吊篮上站人方法进行试验。 4、试验完成后填写部门提供的《膨胀螺栓拉拔试验报告》，并由相关人员签字确认。 三、拉拔试验步骤：

a) 试验前检查螺母安装是否紧固，用记号笔做好标记 b) 试验时对电子测试仪的读数进行拍照，作为依据 C）试验后检查紧固螺母位置是否有松动和旋转，膨胀螺栓是否有拉出现象 附件

盘条无酸洗拉拔技术及设备的研究与实践分析

盘条无酸洗拉拔技术及设备的研究与实践 李湘民 （江西渝州科技职业学院，江西新余 338029） 摘要针对传统酸洗工艺生产成本较高，操作不当易使盘条出现质量缺陷等不足，研究了盘条无酸洗拉拔技术及设备。无酸洗拉拔技术是通过机械剥壳除鳞的方式清除盘条表面的氧化铁皮，同时应用先进的压力模润滑工艺，改善盘条进入拉丝模的润滑条件，取代传统钢丝生产中的酸洗和磷化。给出组成无酸洗拉拔机组的弯曲剥壳机、钢刷除锈机和润滑压力模装置的主要参数。弯曲剥壳机盘条最大进线直径14 mm，延伸率7.7%，弯曲辊直径155 mm；钢刷除锈机的钢刷尺寸8 mm × 150 mm，最高转速2 800 r/min，盘条在轮上最大包角156.5°；润滑压力模装置中压力模的工作直径与配套的工作模直径相比略大0.3～0.5 mm，冷却压力模与拉丝模及压力腔的水流量为1︰2︰4较为合适。 关键词盘条除锈；无酸洗拉拔；弯曲剥壳；钢刷除锈；压力模润滑 中图分类号 TG155.4 + 1 金属制品行业盘条拉拔前需进行表面处理。酸洗技术作为传统的化学除锈方法，由于具有技术易于掌握、操作简单、酸洗质量稳定等特点而一直沿用至今，但酸洗的同时带来的环境污染使业内专家不得不寻求酸洗以外的方法来对盘条进行表面除锈。早在1999年，两年一届的德国杜塞尔多夫国际线缆会议的主要议题之一就是“机械除锈”。机械除锈的主要有弯曲剥壳、离心喷丸、高速钢刷以及它们的混合使用[1]。抛丸技术由于高碳钢的磁化现象，在企业应用的很不成功。国内外主要采用的方法是高碳钢盘条的弯曲剥壳+钢刷表面机械除锈，其中法国DECALUB公司的DCCD技术对于高碳钢盘条的表面机械除锈适用性能好，已在英国和澳大利亚成功应用，而国内主要在小直径盘条的表面机械除锈应用得较为成功。笔者在对某厂引进的欧美无酸洗拉拔设备进行消化吸收的基础上，经过几年的实践摸索，在盘条无酸洗拉拔技术及设备方面进行研究并取得成果。 1 传统盘条酸洗工艺 金属制品行业大多数企业仍采用的传统盘条酸洗工艺：盘条酸洗→冲洗→磷化→冲洗→涂石灰或硼化→干燥。 具体生产过程：（1）将表面附有氧化铁皮的盘条置入质量浓度约为250 g/L的硫酸溶液池中振荡酸洗3～8 min（锈蚀严重的需要延长时间）；（2）将盘条吊起，置入冲洗池中用水压0.6 MPa的高压水对盘条表面残留物进行冲洗；（3）快速置于磷化池中进行表面磷化处理，使盘条表面获得磷化膜，增加拉拔时的表面润滑带粉效果；（4）磷化后的盘条表面附有磷化碴需再次用高压水冲洗干净；（5）对盘条表面进行涂石灰或硼化处理，进一步改善表面润滑条件，同时硼化还可中和酸洗后钢丝盘条表面的残酸；（6）用约200 ℃的热风烘干，脱去磷化层中的部分结晶水，待盘条完全干燥后进入拉拔工序。 采用化学酸洗技术对盘条表面进行处理虽操作简单、易掌握，酸洗后盘条表面质量也能达到拉拔技术要求，但仍存在许多不足。 （1）配制酸洗液、磷化液和硼化液需要大量的化学溶液，生产成本较高； （2）需要2～3名操作人员和专用起重机，增加了人工和设备成本； （3）操作不当可能会使盘条出现氢脆、欠酸洗、过酸洗等质量缺陷；

膨胀螺栓抗拔力计算

创作编号：BG7531400019813488897SX 创作者：别如克* 膨胀螺栓如何计算 工程2008-07-24 21:25:08 阅读1185 评论 1 字号：大中小订阅 要对膨胀螺栓进行拉拔试验,可按下列公式 验算: N拔=[(N/2+M/Z)/n]*B≤N拔试/1.5 式中:N拔--单个膨胀螺栓承载能力设计值 N--拉力 M--弯矩 Z--上下两排螺栓中距 n--每排螺栓个数 B--调整系数,每处4个取1.25、6个取 1.30、8个取1.32

N拔试--单个膨胀螺栓拉拔试验结果一、建 筑概况 建筑物总高度约为120米，总宽度为150米，共26层，按8度抗震设计，基本风压ｗ 0=0.35KN/M2，每个200×300埋件用4个 M12×110膨胀螺栓固定，膨胀螺栓基孔内加注环氧树脂。膨胀螺栓使用时应严格遵守有关工艺要 求。 二、荷载 ⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计 算： ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO 式中：ｗk－作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN／M2）； βZ－考虑瞬时风压的阵风系数，取 2.25； μS－风荷载体型系数，取1.5； μZ－风压高度变化系数；

ｗO－基本风压，取0.35KN／M2。 故ｗk＝βZ?μS?μZ?ｗO ⑵地震作用按下式计算 QE＝βE?αmax?G 式中：QE??作用于幕墙平面外水平地震作 用（KN）； G ??幕墙构件的重量（KN）； αmax??水平地震影响系数最大值，8度抗 震设计取0.16； βE??动力放大系数，取3.0。 ⑶荷载分项系数和组合系数的确定 根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢＪ９－８７）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下： 分项系数组合系数 重力荷载，γg取1.2

膨胀螺栓拉拔力计算

膨胀螺栓拉拔力计算 ?干挂石材支座反力计算? 本工程主室内干挂石材支座采用镀锌M12膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求： ? 根据支座受力，现采用4个M12膨胀螺栓。? 单个支座的受荷面积为1500mm×1000mm，干挂石材自重取?kN/m2，室内风荷载 为?kN/m2? 支座反力为：? 风荷载产生的拉力：?N?=××=?kN?? 自重产生的剪力：???V=××=?KN? 弯距：M=Ve=*=﹒m? .?镀锌M12膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；?????? ?M:?弯距设计值（）； 上下两排螺栓中距(mm)；? ??n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；? ?N拔=2β?[N/8+(M/Z)/n]???????? =2××[×103/2+×106/100)/2]?? =?kN? 即单个M12膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为. ?室内吊顶支座反力计算? 本工程室内吊顶支座采用M8膨胀螺栓固定，选取支座反力最不利处进行计算，若此处满足，则所有相同位置采用此膨胀螺栓均能满足要求：

计算简图??(圆表示支座，数字为节点号) 根据支座受力，现采用4个M8膨胀螺栓。 根据计算软件3D3S的计算，最大支座反力为：? 自重产生的拉力：?N?=?kN?? .?M8膨胀螺栓拉拔力计算：? N拔=2β?(N/2+M/Z)/n?? 式中：N拔:单个螺栓承载能力设计值；???? N:?拉力设计值（N）；??????? M:?弯距设计值（）；??????? Z:上下两排螺栓中距(mm)；? n:?每排螺栓个数；? β:承载能力调整系数,每处4个时取、6个时取、8个时取；?? N拔=2β?(M/Z)/n???????? =2×××103/2)/2?? =?kN? 即单个M8膨胀螺栓抗拉承载能力设计值为.

焊接安全事故案例及原因分析

焊接安全事故案例及原因分析（二） 实例14：焊补柴油柜爆炸 1.事故经过 某拖拉机厂一辆汽车装载的柴油柜、出油管，接近油阀的部位损坏，需要补焊。操作人员将柜内柴油放完之后，未加清洗，只打开入孔盖就进行补焊，立刻爆炸，现场炸死三人。 2.主要原因分析 油柜中的柴油放完之后，柜壁内表面仍有油膜存留并向柜内挥发油气。油气与进入的空气形成爆炸性混合气体被焊接高温引爆。 实例15：非气焊工违章操作，酿成事故 1.事故经过 某厂气焊工甲与水暖工乙进行上、下水管大修工作。乙开启减压器上的氧气阀门，氧气突然冲出，将接在减压器出气嘴上的氧气胶管冲落，正好打在乙的左眼上，氧气胶管将眼球击裂失明。 2.主要原因分析 (1)瓶内氧气压力较高，开启阀门过大，使氧气猛烈冲出。 (2)氧气胶管与减压器的连接部位扎得不牢。 (3)水暖工乙不懂气焊安全操作知识，开启阀门过猛，且又站在氧气出口方向，属违章作业，酿成事故。 实例16：在喷漆房内施焊引起火灾 1.事故经过 某厂电焊工在总装车间喷漆房内焊接工件。电焊火花飞溅到附近较厚油漆膜的木板上起火。在场的工人见状惊慌失措，有的拿扫帚扑打，有的用压缩空气吹火，造成火势扩大，后经消防队半小时扑救才熄灭。

2.主要原因分析 (1)房内油漆膜未清除，又未采取任何安全防火措施。 (2)灭火方法不当，错误地用压缩空气吹火，助长了火势，扩大了事故恶果。 实例17：用风铲清渣未戴防护镜造成左眼失明 1.事故经过 某厂工人用风铲清理工件焊缝时，毛刺飞起，打入左眼，重伤失明。 2.主要原因分析 (1)操作方法不当，致使焊缝毛刺打入眼睛，造成事故。 (2)工人未戴安全防护镜。 实例18：登高焊接作业发生高空坠落 1.事故经过 某厂电焊工在12m高的金属结构上焊接，为安全起见，登高时带着尼龙安全带上去。在施焊过程中，安全带被角钢缠住。当他转身去解开时，尼龙安全带被高温的焊缝烧断，人从高处坠落，造成终身残废。 2.主要原因分析 安全带不符合安全要求。 实例19：无证操作 1.事故经过 某单位8层职工宿舍基建工地因电焊工请假，影响了施工，基建科副科长朱某着急，就自己顶替焊工焊接，他攀上屋架顶，在未挂安全带，又无助手帮助的情况下，也不戴面罩，左手扶着钢筋，右手抓焊钳，闭着眼睛施焊。但他毕竟不是焊工，终因焊接质量差，焊缝支持不住他的体重，而从12.4m高处坠落，当即死亡。 2.主要原因分析 (1)朱某不是焊工，焊接技术差，又未经安全技术培训。 (2)登高焊接未系安全带。 (3)地面上无人监护。 实例20：焊工在更换乙炔气瓶时引起着火 1.事故经过 某焊工因乙炔气瓶用空，换瓶时将气瓶卧放滚动到工作地点，即投入使用。因乙炔气瓶内丙酮流出而着火，焊工惊惶失措。 2.主要原因分析 (1)焊工严重违反《溶解乙炔气瓶安全监察规程》规定。 (2)使用前未竖立置放20min。 实例21：焊工在容器内焊接、错用氧气置换引起火灾