塔吊计算书

塔吊计算书

【计算书】

矩形板式基础计算书一、塔机属性

二、塔机荷载

塔机竖向荷载简图

1、塔机自身荷载标准值

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

3、塔机传递至基础荷载标准值

4、塔机传递至基础荷载设计值

三、基础验算

矩形板式基础布置图

基础及其上土的自重荷载标准值：

G k=blhγc=5×5×2×25=1250kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1250=1500kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)

=37.4×26+6.2×13-163×6.7-106×11.8+0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)

=-443.29kN·m

F vk''=F vk/1.2=17.34/1.2=14.45kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×26+6.2×13-163×6.7-

106×11.8)+1.4×0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)

=-362.63kN·m

F v''=F v/1.2=24.28/1.2=20.23kN

基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5×52/6=20.83m3

W y=bl2/6=5×52/6=20.83m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·m

M ky=M k l/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·m

1、偏心距验算

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y

=(664.5+1250)/25-273.91/20.83-273.91/20.83=50.28kPa≥0

偏心荷载合力作用点在核心区内。

2、基础底面压力计算

P kmin=50.28kPa

P kmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y

=(664.5+1250)/25+273.91/20.83+273.91/20.83=102.88kPa

3、基础轴心荷载作用应力

P k=(F k+G k)/(lb)=(664.5+1250)/(5×5)=76.58kN/m2

4、基础底面压力验算

(1)、修正后地基承载力特征值

f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)

=300.00+0.30×19.00×(5.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=341.80kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算

P k=76.58kPa≤f a=341.8kPa

满足要求！

(3)、偏心作用时地基承载力验算

P kmax=102.88kPa≤1.2f a=1.2×341.8=410.16kPa

满足要求！

5、基础抗剪验算

基础有效高度：h0=h-δ=2000-(40+20/2)=1950mm

X轴方向净反力：

P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(664.500/25.000-(-

443.293+14.450×2.000)/20.833)=62.736kN/m2

P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(664.500/25.000+(-443.293+14.450×2.000)/20.833)=9.030kN/m2

P1x=P xmax-((b-B)/2)(P xmax-P xmin)/b=9.030-((5.000-1.600)/2)(9.030-62.736)/5.000=27.290kN/m2

Y轴方向净反力：

P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(664.500/25.000-(-

443.293+14.450×2.000)/20.833)=62.736kN/m2

P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(664.500/25.000+(-443.293+14.450×2.000)/20.833)=9.030kN/m2

P1y=P ymax-((l-B)/2)(P ymax-P ymin)/l=9.030-((5.000-1.600)/2)(9.030-62.736)/5.000=27.290kN/m2

基底平均压力设计值：

p x=(P xmax+P1x)/2=(9.03+27.29)/2=18.16kN/m2

p y=(P ymax+P1y)/2=(9.03+27.29)/2=18.16kPa

基础所受剪力：

V x=|p x|(b-B)l/2=18.16×(5-1.6)×5/2=154.36kN

V y=|p y|(l-B)b/2=18.16×(5-1.6)×5/2=154.36kN

X轴方向抗剪：

h0/l=1950/5000=0.39≤4

0.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×5000×1950=40706.25kN≥V x=154.36kN

满足要求！

Y轴方向抗剪：

h0/b=1950/5000=0.39≤4

0.25βc f c bh0=0.25×1×16.7×5000×1950=40706.25kN≥V y=154.36kN

满足要求！

6、地基变形验算

倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001

满足要求！

四、基础配筋验算

1、基础弯距计算

基础X向弯矩：

MⅠ=(b-B)2p x l/8=(5-1.6)2×18.16×5/8=131.21kN·m

基础Y向弯矩：

MⅡ=(l-B)2p y b/8=(5-1.6)2×18.16×5/8=131.21kN·m

2、基础配筋计算

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=131.21×106/(1×16.7×5000×19502)=0

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0)0.5=0

γS1=1-ζ1/2=1-0/2=1

A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=131.21×106/(1×1950×360)=187mm2

基础底需要配筋：A1=max(187，ρbh0)=max(187，

0.0015×5000×1950)=14625mm2

基础底长向实际配筋：A s1'=16014mm2≥A1=14625mm2

满足要求！

(2)、底面短向配筋面积

αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=131.21×106/(1×16.7×5000×19502)=0

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0

γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1

A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=131.21×106/(1×1950×360)=187mm2

基础底需要配筋：A2=max(187，ρlh0)=max(187，

0.0015×5000×1950)=14625mm2

基础底短向实际配筋：A S2'=16014mm2≥A2=14625mm2

满足要求！

(3)、顶面长向配筋面积

基础顶长向实际配筋：A S3'=16014mm2≥0.5A S1'=0.5×16014=8007mm2 满足要求！

(4)、顶面短向配筋面积

基础顶短向实际配筋：A S4'=16014mm2≥0.5A S2'=0.5×16014=8007mm2 满足要求！

(5)、基础竖向连接筋配筋面积

基础竖向连接筋为双向Φ10@500。

五、配筋示意图

矩形板式基础配筋图

塔吊计算书

QTZ80塔吊格构基础设计计算书 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ80； 塔吊自重Gt：490kN； 最大起重荷载Q：60kN； 塔吊起升高度H：40.50m； 塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板； 格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14； 格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm； 格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14； 3、基础参数 桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m； 桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩； 桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400； 桩钢筋直径：25mm； 承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m； 承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400； 承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm； 承台箍筋间距：200mm； 4、塔吊计算状态参数 地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09； 主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm； 非工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；

额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m； 工作状态： 所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2， 额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m； 非工作状态下荷载计算 一、塔吊受力计算 1、塔吊竖向力计算 承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN； 作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN； 2、塔吊倾覆力矩 总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m； 3、塔吊水平力计算 挡风系数计算： φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb 挡风系数Φ=0.46； 水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算

塔吊计算书

矩形板式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

3、塔机传递至基础荷载标准值 4、塔机传递至基础荷载设计值

三、基础验算 矩形板式基础布置图

基础及其上土的自重荷载标准值： G k=blhγc=6×6×1.5×25=1350kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1350=1620kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2 =37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×54.42×43/1.2 =618.16kN·m F vk''=F vk'/1.2=54.42/1.2=45.35kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2 =1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×54.42×43/1.2 =936.8kN·m F v''=F v'/1.2=76.19/1.2=63.49kN 基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 W x=lb2/6=6×62/6=36m3 W y=bl2/6=6×62/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

塔吊基础计算

QTZ63塔吊天然基础的计算书 一参数信息 塔吊型号：QTZ63,自重包括压重F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度=70.00m, 塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m; 二基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m 三塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算; 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算： a=5.00/2-882.00/612.96+4012.50=2.31m; 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=612.96+4012.50/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=612.96+4012.50/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=612.96+4012.50/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×612.96+4012.50/3×5.00×2.31=267.06kPa 四地基基础承载力验算

塔吊附着计算书

塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案 根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。 根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。 图1塔吊简图与计算简图 塔吊基本参数 附着类型类型1 最大扭矩270.00 kN·m 最大倾覆 1350.00 kN·m 附着表面特征槽钢 力矩 塔吊高度110 m 槽钢型号18A 塔身宽度1645*1645*2800 风荷载设计值（福0.41

mm 州地区） 附着框宽 度 3.00 m 尺寸参数 附着节点数4 附着点1到塔吊 的竖向距离 3.00 m 第I层附着附着高度附着点1到塔吊 的横向距离 3.00 m 第8层23.45 m 附着点1到附着 点2的距离 9.00 m 第16层46.65 m 独立起升高度40 m 第24层70.85 m 附着起升高度151.2 m 第31层95.95 m 图2塔吊附着简图

三、第一道附着计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。 （一）、支座力计算 附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值：Q = 0.41kN； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；

塔吊基础计算书

塔吊分项参数计算 塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。 （计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算 F=F1+ F2 F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2. 单桩抗压承载力、抗拔力计算 桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条） F 十。iV V-A - M =1.2 —±士 弱尹 2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗 拔） 其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kN n 单桩个数，n=4； F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值T G ——塔吊基础重量KN Mx,My 承台底面的弯矩设计值kN.m xi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离m M ——塔吊的倾覆力矩kN.m 3. 桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩 R =f A +U £ f l >R = N xg k 实际 ppp s ii1 U P =n d 其中 R k 实际 一一实际钻孔灌注桩承载能力KN 桩端面承载能力KN 桩侧摩擦阻力总和 I Up£fsli KN

R——单桩轴向承力安全值KN 孔一一桩安全系数取2 d桩直径m 4.桩抗拔验算 Ok=入R Qk八k实际 5.桩配筋计算 桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。 As = S桩截面*配筋率 n = 4As/ （n 巾2） 其中n ——竖筋根数根 As ——钢筋总截面积m ①一一竖筋直径m 6.桩上部钢支柱计算 钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。 A = hb- （b-tw）（h-2t ） = 0.017 1）四柱整体验算 A 总=4A 截面惯性矩Iz 回转半径 i=（Iz/A总）0.5 构架长细比 'Iz 5 :下 F示查① f 215 2）单柱验算 Iz

塔吊计算书

○1基础计算书 附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔身宽度B：1.6m，自重G：600kN，最大起重荷载Q：60kN，混凝土强度等级：C35，塔吊起升高度H：50.00m，基础埋深d：1.60m，基础承台厚度hc：1.00m，基础承台宽度Bc：5.50m，钢筋级别：HRB400， 基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=600kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝960kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+ G k ）≤Bc/3 式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m< 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 第 1 页共14页

四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m <5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k＝（F k+G k）/A P kmax＝(F k+G k)/A+M k/W 式中：F k──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载, F k＝660kN； G k──基础自重， G k ＝756.25kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m； M k──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k＝960kN·m； W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc=0.118×5.5=19.632m； 不考虑附着基础设计值： P k＝（660＋756.25）/5.5＝46.818kPa P kmax=(660+756.25)/5.5+960/19.632=95.717kPa； P kmin=(660+756.25)/5. 5 2-960/19.632=0kPa； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a=160.000kPa； 3 3 3 2 2

塔吊天然基础计算书

塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ40,自重(包括压重)Fι=168.560kN,最大起重荷载Fz=40.OOOkN, 塔吊倾覆力距M=400.OOOkN.in,塔吊起重高度H=40~60m,塔身宽度B=l.45-1.85m, 混凝土强度等级:C35,基础埋深D=L200m,基础最小厚度h=1.2m, 基础最小宽度Bc=4.600m, 二、基础最小尺寸计算 基础的最小厚度H=l.2m 基础的最小宽度Bc=4.600m 三、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(61350007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑附着时的基础设#值计算公式: 当考虑偏心距较大时的或础设计值计算公式: 2(F+G) 塔吊基础平面图塔吊基础剖面图

3B c a 式中F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=l.2X208.56=250.27kN； G—基础自重与基础上面的土的自重，G=I.2X(25.O×Bc×Bc×Hc+20.O×Bc×Bc× D)=3359.23kN； Bc——基础底面的宽度，取Bc=7.200m; W——基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc∕6=62.21m3； M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M二 400.000=560.OOOkN.m400.000=560.OOOkN.m； a—合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(In),按下式计算: a=7.200/2-(560.000/(250.27+3359.23))=3.445。 经计算得： 无附着的最大压力设计值Pmax=(250.27+3359.23)/7.200^2+560.000/62.21=78.63kpa 无附着的最小压力设计值Pmin=(250.27+3359.23)/7.200^2-560.000/62.21=60.63kpa 有附着的压力设计值P=(250.27+3359.23)/7.200^2=69.63kpa 偏心距较大时压力设计值Pkmax Pkmax=2(250.27+3359.23)/(3×7.200X3.445)=97.Olkpa 四、地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下： 工=Λ+冷胆-3)+加加(d-0.切 其中fa——修正后的地基承载力特征值(kN∕ι112); fak——地基承载力特征值，取160.00kN/m2； 死——基础宽度地基承载力修正系数，取0.15； Hd—基础埋深地基承载力修正系数，取1.40； r——基础底面以下土的重度，取20.00kN∕m3; γm——基础底面以上土的重度，取20.00kNΛ113;

QTZ6013塔式起重机基础计算书

QTZ6013桩基础计算书 一、计算依据 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 二、参数信息

三、桩顶作用效应计算承台配筋

（图1）承台配筋图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hYc+h'Y')=6.45x6.45x(1.7x25+0x19)=1768.106k N

承台及其上土的自重荷载设计值： G=1.35Gk=1.35x1768.106=2386.943kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(779.3+1768.106)/4=636.852kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kma x=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(779.3+1768.106)/4+(2766+40.2x1.7)/4.95=1209 .475KN Q kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F V k h)/L=(779.3+1768.106)/4-(2766+40.2x1.7)/4.95=64.22 8KN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q m ax=(Fk+G)/n+(M+F v h)/L=(795.3+2386.943)/4+(1.35x2766+40.2x1.35x1.7)/4.95 =1568.602kN Q min=(Fk+G)/n-(M+F v h)/L=(795.3+2386.943)/4-(1.35x2766+40.2x1.35x1.7)/4.95= 22.52kN 四、桩承载力验算 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=nd=3.14159x0.6=1.885m 桩端面积：A p=nd2/4=3.14159x0.6x0.6/4=0.283m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=3.225m

塔吊基础计算书

假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：

2.1 x、y向，受力简图如下：

以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B =M1 2.125·R B=4646.86 M =2097.9KN＜2×1800=3600KN（满足要求） R 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B

=M13·R B=4646.86 M =1548.95KN＜1800KN（满足要求） R 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；

塔吊附墙计算书

塔吊附墙计算书 塔吊附墙计算书主要用于计算塔吊与建筑物墙壁之间的力学关系。以下是一份示例的塔吊附墙计算书的内容： 1. 塔吊基本信息： - 塔吊型号：__________ - 最大起重力矩：__________ kN.m - 靶标高度：__________ m - 安装位置相对建筑物的水平距离：__________ m - 安装位置相对建筑物的垂直高度差：__________ m 2. 建筑物信息： - 墙壁材料：__________ - 墙壁厚度：__________ m - 墙壁高度：__________ m - 墙壁宽度：__________ m 3. 力学计算： a. 悬臂杆件计算： - 计算塔吊与建筑物墙壁的水平距离：__________ m

- 计算塔吊与建筑物墙壁的垂直高度差：__________ m - 计算塔吊与建筑物墙壁之间的直线距离：__________ m - 计算塔吊与建筑物墙壁之间的水平力：__________ kN - 计算塔吊与建筑物墙壁之间的垂直力：__________ kN b. 基础计算： - 塔吊基础的尺寸：__________ m x __________ m - 塔吊基础的面积：__________ m² - 塔吊基础的所承受的总载荷：__________ kN - 建筑物墙壁所能承受的最大压力：__________ kN/m² - 塔吊基础所承受的压力：__________ kN/m² - 塔吊基础的安全系数：__________ 4. 结论： - 塔吊安装位置是否满足安全要求：__________ - 若不满足安全要求，需采取的措施：__________ 注意：以上仅为示例内容，具体的塔吊附墙计算书需要根据实际的工程要求进行设计和填写。在进行任何工程计算和设计之前，请务必咨询专业工程师的意见。

塔吊桩基础的计算书

塔吊桩基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号: QTZ（QTZ80）-TC6013 自重(包括压重):F1= 最大起重荷载: F2= 塔吊倾覆力距: M= 塔吊起重高度: H= 塔身宽度:B= 桩混凝土品级: C35 承台混凝土品级:C30 爱惜层厚度: 50mm 矩形承台边长: 承台厚度: Hc= 承台箍筋间距: S=180mm 承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h= 承台顶面埋深: D= 桩直径: d= 桩间距: a= 桩钢筋级别: Ⅱ级 桩入土深度: 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 塔吊最大起重力矩: 塔吊总高度: H= 大体风压: Wk= 塔吊主弦杆截面宽度: b= 塔身最大水平力:Vh=97kN 水平力作用高度: h=31m 标准节数: n=22 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1= 2. 塔吊最大起重荷载F2= 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2= 塔吊的倾覆力矩M=×= 三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机转变的，设计计算时应依照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术标准》JGJ94-2020的第条) 其中n──单桩个数，n=4； Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=； Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=×Bc×Bc×Hc+×Bc×Bc×D=； Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算取得: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=×+/4+××2)/[2××2)2]= 最大拔力： N=+/××2)/[2××2)2]= 桩顶竖向力标准值: 最大压力： N=+/4+××2)/[2××2)2]= 最大拔力： N=+/××2)/[2××2)2]= 2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术标准》JGJ94-2020的第条) 其中Mx,My──别离为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值； xi, yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应大体组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。通过计算取得弯矩设计值：压力产生的承台弯矩： N=×+/4+×2)/[4×2)2]= Mx1=My1=2×× 拔力产生的承台弯矩： N=+/×2)/[4×2)2]= Mx2=My2=-2×× 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据《混凝土结构设计标准》(GB50010-2002)第条受弯构件承载力计算。 式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为,当混凝土强度品级为C80时， 1取为,期间按线性内插法确信；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度。 fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋: s=×106/×××= =1-(1-2×= s=2= Asx= Asy=×106/××= 承台顶面配筋: s=×106/×××= =1-(1-2×= s=2=

塔吊计算书

塔吊固定式基础的设计 一、工程概况 本工程为 ------------- 大楼，地下一层，地上十八层，框剪结构， 建筑高度60.8m，最高点为66.2m，建筑面积为36505讥 本工程建筑合理使用年限为50年，防火设计为一类高度，其耐火 等级为地上一级、地下室一级，屋面防水等级为二级，地下室防水等级为一级。 二、塔机设置 1、根据工程实际情况，设置一台塔吊，型号为TC5613A塔式起重机，位于本工程车道区域，详细在图中3-1~3-2/1-10~1-12 之间（详见 塔吊平面布置图），塔吊基础直接设置在底板下部，底板与塔吊基础连接做法详做法说明。 2、塔机用电独立设置配电箱，并设置在离塔机5米以外处。 3、地基周围，已清理场地，平整障碍物。 三、塔基计算 1、T C5613A塔式起重机主要技术性能 最大起重量8T 最大工作幅度56m 最小工作幅度 2.5m 回转速度0~0.8R/min 2、根据塔吊说明书中基础承受的荷载如表： 3、岩土工程勘察报告关于地基土资料 1-1层为素土层，层厚0~1m左右； 1-2层为粘土层，黄一一灰黄色，可塑，层厚0.7~1m； 2层为淤泥层，灰~褐灰色，可塑~软塑壮，层厚1.3~1.7m ; 3层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚3.9~6.6m

4层为粘土层，灰黄色，可塑，层厚1.1~4m； 5-1层为淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑，层厚11.7~18.1m , 5-2层为粉质粘土层，灰色~青灰色，饱和，软塑，层厚11.2~20.7m。 根据地质勘察报告中勘察点位置，塔吊可参照Z16 Z17点，根据地下室底板标高为-4.800，塔吊基础设计为1.35m,可以知道塔吊基础位于第3层淤泥质粘土。 由于建筑物最高度为66.2m,地下室标高为-4.8m，塔吊的独立高度为72.8m c 塔吊采用附着式，分别在塔吊自下而上30.5m和52m设置附着架。塔吊基础拟采用水泥搅拌桩基础，承台为 5.0m x5.0m x 1.35m,基础混凝土等级为C3Q 4) 水泥搅拌桩根数的选择 本工程水泥搅拌桩桩长按从自然地面向下15m考虑，上部按开挖5m考虑，水泥搅拌桩有效长度按10m考虑，桩端进入5-1层淤泥质粉质粘土层2m根据地质勘察报告资料估算单桩竖向承载力如下： 层号土层名称层厚m 地基承载力特征 值 桩周土摩擦力标准 值qsia (Kpa) 3淤泥质粘土 5.8603 4粘土 2.81409 5-1淤泥质粉质粘土 1.4906 1、单桩竖向承载力确定 N=qs>Up>L =2 X 3.14X 0.3X (3X 5.8+9X 2.8+6X 1.4)=96.1KN K――水泥加固土强度折减系数(0.3〜0.4) Q u――水泥加固土桩身抗压强度(kPa) A P――粉喷桩截面积(m2)

塔吊基础设计计算书

塔吊基础设计计算书 四桩基础计算 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H=101.00m， 塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m，混凝土强度等级：C35， 塔身宽度B=2.50m，基础以上土的厚度D=1.50m， 自重F1=450.80kN，基础承台厚度Hc=1.00m， 最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=4.00m， 桩钢筋级别：II级钢，桩直径或者方桩边长=0.60m， 桩间距a=3.50m，承台箍筋间距S=200.00mm， 承台砼的保护层厚度=50.00mm。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F 1 =450.80kN， 塔吊最大起重荷载F 2 =60.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F 1+F 2 )=612.96kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。 其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN； G──桩基承台的自重 G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)= 1.2×(25×4.00×4.00×1.00+20×4.00×4.00× 1.50)=1056.00kN； Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m； xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；

塔吊附着验算计算书

塔吊附着验算计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机附着杆参数 二、风荷载及附着参数

附图如下: 塔机附着立面图 三、工作状态下附墙杆内力计算 1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q k q k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.685×1.262×1.95×0.2×0.35×1.06=0.246kN/m

2、扭矩组合标准值T k 由风荷载产生的扭矩标准值T k2 T k2=1/2q k l 1 2-1/2q k l 2 2=1/2×0.246×602-1/2×0.246×15.22=414.382kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9） T k =0.9(T k1 + T k2 )=0.9×(454.63+414.382)=782.111kN·m 3、附着支座反力计算 计算简图 剪力图 得：R E=37.396kN 在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。 4、附墙杆内力计算 支座7处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承 担）,水平内力N w =20.5R E =52.886kN。 计算简图：

塔机附着示意图

塔机附着平面图 α1=arctan(b1/a1)=52.231° α2=arctan(b2/a2)=41.918° α3=arctan(b3/a3)=54.924° β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=50.816° β2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=53.662° β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=52.93° 各杆件轴力计算： ΣM O=0 T1×sin(α1-β1)×(b1+c/2)/sinβ1+T2×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sin β3+T k=0 ΣM h=0 T2×sinα2×c+T3×sinα3×c+N w×cosθ×c/2-N w×sinθ×c/2-T k=0

塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m， 自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400， 基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=600kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k ＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax ＝960kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷； G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W 式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ； M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值： P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ； 地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×f a 大于无附着时的压力标准值P kmax =95.717kPa ，满足要求！ 五、基础受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书 10.1 D1100-63型塔吊基础设计计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:D1100-63塔机自重标准值:Fk1=3213.90kN 起重荷载标准值:Fqk=630kN塔吊最大起重力矩:M=11000.00kN.m 塔吊计算高度:H=90.8m塔身宽度:B=4m 非工作状态下塔身弯矩:M=0kN.m承台混凝土等级:C40钢筋级别:HRB400地基承载力特征值:193kPa 承台宽度:Bc=9.5m承台厚度:h=2m 基础埋深:D=0m 计算简图: 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=3213.9kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=9.5×9.5×2×25=4512.5kN 承台受浮力：Flk=9.5×9.5×1.50×10=1353.75kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=630kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)

=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×4=0.92kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.92×90.8=83.40kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×83.40×90.8=3786.29kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.45kN/m2) =0.8×1.84×1.95×0.99×0.45=1.28kN/m2 =1.2×1.28×0.35×4=2.15kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=2.15×90.8=195.07kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×195.07×90.8=8856.07kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=0+0.9×(11000+3786.29)=13307.66kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=0+8856.07=8856.07kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。 塔机工作状态下： 当轴心荷载作用时： =(3213.9+630+3158.75)/(9.5×9.5)=77.59kN/m2 当偏心荷载作用时：

塔吊附墙验算计算书

塔吊附墙验算计算书 塔机附着验算计算书 本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017. 一、塔机附着杆参数 塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算 高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算 高度为1.06m。塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。工作 状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。 二、风荷载及附着参数

附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着 点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离 为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。工作状态基本 风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35. 点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为 3.2m。非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。 工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。 285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下： 考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。根据扭矩组合标准值T k T k1 269.3kN·m，可得到T的值。同时考虑塔身承受双向的风 荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力N w