塔吊天然基础计算书
塔吊天然基础计算书
一、参数信息
塔吊型号：QTZ40,自重(包括压重)Fι=168.560kN,最大起重荷载Fz=40.OOOkN, 塔吊倾覆力距M=400.OOOkN.in,塔吊起重高度H=40~60m,塔身宽度B=l.45-1.85m, 混凝土强度等级:C35,基础埋深D=L200m,基础最小厚度h=1.2m,
基础最小宽度Bc=4.600m,
二、基础最小尺寸计算
基础的最小厚度H=l.2m
基础的最小宽度Bc=4.600m
三、塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(61350007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图：
当不考虑附着时的基础设计值计算公式:
当考虑附着时的基础设#值计算公式:
当考虑偏心距较大时的或础设计值计算公式:
2(F+G)
塔吊基础平面图塔吊基础剖面图
3B c a
式中F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，
F=l.2X208.56=250.27kN；
G—基础自重与基础上面的土的自重，G=I.2X(25.O×Bc×Bc×Hc+20.O×Bc×Bc×
D)=3359.23kN；
Bc——基础底面的宽度，取Bc=7.200m;
W——基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc∕6=62.21m3；
M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M二
400.000=560.OOOkN.m400.000=560.OOOkN.m；
a—合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(In),按下式计算:
a=7.200/2-(560.000/(250.27+3359.23))=3.445。
经计算得：
无附着的最大压力设计值Pmax=(250.27+3359.23)/7.200^2+560.000/62.21=78.63kpa
无附着的最小压力设计值Pmin=(250.27+3359.23)/7.200^2-560.000/62.21=60.63kpa
有附着的压力设计值P=(250.27+3359.23)/7.200^2=69.63kpa
偏心距较大时压力设计值Pkmax
Pkmax=2(250.27+3359.23)/(3×7.200X3.445)=97.Olkpa
四、地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下：
工=Λ+冷胆-3)+加加(d-0.切
其中fa——修正后的地基承载力特征值(kN∕ι112);
fak——地基承载力特征值，取160.00kN/m2；
死——基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；
Hd—基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；
r——基础底面以下土的重度，取20.00kN∕m3;
γm——基础底面以上土的重度，取20.00kNΛ113;
b——基础底面宽度，取7.200m；
d——基础埋深度，取L200m。
解得地基承载力设计值fa=169.20kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=169.20kPa
地基承载力特征值L2Xfa大于偏心距较大时的压力设计值PkmaX=97.Olkpa,满足要求。地基承力特征值fa大于最大压力设计值PmaX=78.63kpa;满足要求。
五、受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下：
用≤0∙7%%*⅛
式中£hp——受冲切承载力截面高度影响系数，取Nhp=0.97；
f t—混凝土轴心抗拉强度设计值，取f t=l.57kPa;
a m—冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：
a*=(%+%)∕2
a m=(2.500+[2.500+2×1.2)]/2=3.70m；
h0 --- 承台的有效高度，取h0=l.15m；
P1——最大压力设计值，取P j=97.OlkPa；
F1—实际冲切承载力：
F1=97.01×(7.200+4.80)×1.20/2=698.47kN0
允许冲切力:0.7×0.97×1.57X3700.00Xl150.00=.00n=4535.96kn
实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求。
六、承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第&2.7条。
1、抗弯计算，计算公式如下：
=A⑵+α')(44x+产一年)+(4双一切/
式中a1——截面IT至基底边缘的距离，取a1=2.35m；
P——截面IT处的基底反力：
P=97.01×(3×2.500-2.35)∕(3×2.500)=66.61kPa；
a,—截面IT在基底的投影长度，取a'=2.50m o经过计算得
M=l∕12×2.35×A2[(2×7.200+2.50)X(97.01+66.61-2×3359.23/7.200^2)+(97.01-66.61)×7. 200]=365.32kN.m.
2、配筋面积计算,公式如下：
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第7.2条。
M%= γ
ζ=I-JI-2%
九二1一夕2
M
Δ=______
'rM y
式中为—系数，当混凝土强度不超过C50时，取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，为取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc—混凝土抗压强度设计值；
h0—承台的计算高度。
经过计算得as=365.32×/(0.002×16.7X7.200×1.15×1.15X=0.002
ξ=l-(1-2×0.002)^0.5=0.002
rs=l-0.002/2=0.999
As=365320000.00/(0.999×1.15×1000×210)=1514.23mm2o 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为：12960.000mm2o
故取As=12960.00mm2o
63塔吊天然基础(手算)
QTZ63塔吊基础的计算书 (天然地基) 一. 基本参数 塔吊型号:QTZ63, 自重F1=47.67kN，起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m，塔吊起重高度H=74.89m，塔身宽度B=1.60m， 混凝土强度等级:C30，钢筋强度等级：HRB335级基础埋深D=3.00m， 基础厚度h=1.35m，基础宽度Bc=6.00m，荷载分项系数：1.2、1.4 二. 最不利工况 塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置以前，对基础产生的载荷值时，基础所受的荷载最大。（非工作状态） P---基础所受的垂直力 513 KN H1、H2---基础所受的水平力 73.5 KN M1、M2---基础所受的倾覆力矩 1796 KN.m 三. 塔吊基础地基承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力（包括塔吊自重，压重和最大起重荷载） F=1.2×513=615.6kN； G──基础自重与基础上面的土的自重 G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =4050.00kN； B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3 M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距 M=1.4×1796.00=2514.40kN.m a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=6.00/2-2514.40/(615.6+4050.00)=2.46m 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 P max=(615.6+4050.00)/6.002+2514.40/36.00=199.44kPa 无附着的最小压力设计值 P min=(615.6+4050.00)/6.002-2514.40/36.00=59.76kPa
Tc7050塔吊基础计算书
江苏射阳港发电有限责任公司 2x660MW机组 TC7050塔吊基础方案 一、工程概况 （本条由承租方填写，主要介绍工程所在位置，基础标高等简要情况） 二、塔吊概况 本工程施工时共设塔吊1台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。采用山东国弘重工机械有限公司生产的TC7050型塔吊，该塔吊设计独立式起升高度为80.9米，工作臂长70米，最大起重量25吨，额定起重力矩为400吨米，最大起重力矩为437吨米。本工程塔吊计划最大安装高度60米，臂长50米。 三、塔吊基础选择 根据本工程所在地域地耐力情况，要求基础混凝土强度采用C35，塔吊基础底面为9.0m×9.0m的正方形。 本工程①层f粉土层的承载力达100KPa.并计划以该土层作塔吊基础的持力层，通过对塔机最危险状态下对地基的计算，确定地耐力是否满足塔吊使用要求。 因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，将场地排水沟与塔吊基础相连通。沿塔吊基础四周砖砌300×500排水沟，与场地排水沟相连并及时排除，确保塔吊基础不积水。 塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。 四、塔吊基础 塔吊基础位置布置及塔吊基础配筋详见附图。 五、TC7050塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：TC7050，自重(包括配重)(60米高度时)F1=1767kN，最大起重荷载 F=250kN，塔吊工作状态倾覆力距M=5070.91kN.m，塔吊起升高度=60.9m，塔身宽度
B=2.694m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=1.00m，基础最小厚度h=1.70m，基础最小宽度Bc=9.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.7m 基础的最小宽度取：Bc=9.0m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷 载,F=1767.46kN； G──基础自重，G=(25.0×Bc×Bc×Hc) =3442.5kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=9.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=121.5m3； M ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距， M==5070.91（工作状态）
塔吊基础计算书
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 二. 荷载计算 1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k=24kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k=148.2kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k=7.4×7.4×1.35×25=1848.15kN 承台受浮力：F lk=7.4×7.4×0.65×10=355.94kN
2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 516.00kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 456.00kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 1554.00kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2366.00kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。 塔机工作状态下： 当轴心荷载作用时： =(24+1492.21)/(7.4×7.4)=27.69kN/m2 当偏心荷载作用时： =(24+1492.21)/(7.4×7.4)-2×(1554.00×1.414/2)/67.54 =-4.85kN/m2 由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax： =(1554.00+516.00×1.35)/(24+1492.21)=1.48m≤0.25b=1.85m工作状态地基承载力满足要求! =3.7-1.05=2.65m =(24+1492.21)/(3×2.65×2.65)
塔吊基础计算
QTZ63塔吊天然基础的计算书 一参数信息 塔吊型号：QTZ63,自重包括压重F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度=70.00m, 塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m; 二基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m 三塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算; 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算： a=5.00/2-882.00/612.96+4012.50=2.31m; 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=612.96+4012.50/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=612.96+4012.50/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=612.96+4012.50/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×612.96+4012.50/3×5.00×2.31=267.06kPa 四地基基础承载力验算
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算 塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。 （计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算 F=F1+ F2 F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2. 单桩抗压承载力、抗拔力计算 桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条） F 十。iV V-A - M =1.2 —±士 弱尹 2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗 拔） 其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kN n 单桩个数，n=4； F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值T G ——塔吊基础重量KN Mx,My 承台底面的弯矩设计值kN.m xi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离m M ——塔吊的倾覆力矩kN.m 3. 桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩 R =f A +U £ f l >R = N xg k 实际 ppp s ii1 U P =n d 其中 R k 实际 一一实际钻孔灌注桩承载能力KN 桩端面承载能力KN 桩侧摩擦阻力总和 I Up£fsli KN
R——单桩轴向承力安全值KN 孔一一桩安全系数取2 d桩直径m 4.桩抗拔验算 Ok=入R Qk八k实际 5.桩配筋计算 桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。 As = S桩截面*配筋率 n = 4As/ （n 巾2） 其中n ——竖筋根数根 As ——钢筋总截面积m ①一一竖筋直径m 6.桩上部钢支柱计算 钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。 A = hb- （b-tw）（h-2t ） = 0.017 1）四柱整体验算 A 总=4A 截面惯性矩Iz 回转半径 i=（Iz/A总）0.5 构架长细比 'Iz 5 :下 F示查① f 215 2）单柱验算 Iz
QTZ60塔吊基础计算书分解
塔吊基础计算 QTZ60塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ60，自重(包括压重)F1=833.00kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=600.00kN.m，塔吊起重高度H=40.00m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.25m，基础最小宽度Bc=4.82m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.25m 基础的最小宽度取：Bc=4.82m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×893=1071.60kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =3659.10kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=4.82m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=18.66m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 600.00=840.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=4.82/2-840.00/(1071.60+3659.10)=2.23m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(1071.60+3659.10)/4.822+840.00/18.66=248.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(1071.60+3659.10)/4.822-840.00/18.66=158.62kPa 有附着的压力设计值 P=(1071.60+3659.10)/4.822=203.63kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(1071.60+3659.10)/(3×4.82× 2.23)=29 3.09kPa （四）地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下： 其中 fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取270.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.00； d──基础埋深地基承载力修正系数，取0.00； ──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b──基础底面宽度，取5.00m； d──基础埋深度,取5.00m。 解得地基承载力设计值 fa=270.00kPa 实际计算取的地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=248.63kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=0kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅴ#塔吊参188号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
TCT6012天然基础计算书
TCT6012天然基础计算书 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ100（TCT6012），塔吊起升高度H：200.00m， 塔身宽度B：1.8m，基础埋深d：1.20m， 自重G：573kN，基础承台厚度hc：1.20m， 最大起重荷载Q：80kN，基础承台宽度Bc：6.00m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：16mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=573kN； 塔吊最大起重荷载：Q=80kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝573＋80＝653kN； 2、塔吊弯矩计算 经查阅该塔机使用说明书得知风、及其他荷载对塔吊基础产生的弯矩： M kmax＝2275kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷；
G k──混凝土基础重力，G k＝25×6×6×1.2=1080kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=2275/(653+1080)=1.313m < 6/3=2m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=1.313m > 6/6=1m 地面压应力计算： P k＝（F k+G k）/A P kmax＝2×(F k＋G k)/（3×a×Bc） 式中 F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a＝Bc/20.5－M k/（F k＋G k）＝6/20.5-2275/(653+1080)=2.93m。 Bc──基础底面的宽度，取Bc=6m； 不考虑附着基础设计值： P k＝（653＋1080）/62＝48.139kPa P kmax=2×(653+1080)/(3×2.93×6)= 65.721kPa；
塔吊基础计算书典范
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书 1、地基承载力计算 1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。 1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定： 1、基础底面压力应符合： 1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa 式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值; f a -------修正后的地基承载力特征值。 2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求： p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。 2、基础底面的压力可按下列公式确定： 1）当轴心荷载作用时: p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2 ≤240 kpa 故，符合要求。 式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；
G k -----基础及其上土的自重标准值； b-------矩形基础底面的短边长度； l--------矩形基础底面的长边长度。 2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk?h)/W =（842.4+1108.404）/（5*5）+ （882+4*1.35）/20.83 =78.03216+42.6 =120.63 kn/m2 ≤1.2 f a 符合要求。 式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值； F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值； h-------基础的高度； W--------基础底面的抵抗矩。 3）当偏心距e>b/6时，p max应按下式计算： p max=2(F k+G k)/3la=2（842.4+1108.404）/（3*5*2.05）=63.44 kn/m2 ≤1.2 f a 式中：a-----合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。 1.3、偏心距e按式e=( M k +F kv?h)/( F k+G k)计算，并应符合式e ≤b/4。 e=（882+4*1.35）/（842.4+1108.404）
塔吊天然基础计算书
塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ40,自重(包括压重)Fι=168.560kN,最大起重荷载Fz=40.OOOkN, 塔吊倾覆力距M=400.OOOkN.in,塔吊起重高度H=40~60m,塔身宽度B=l.45-1.85m, 混凝土强度等级:C35,基础埋深D=L200m,基础最小厚度h=1.2m, 基础最小宽度Bc=4.600m, 二、基础最小尺寸计算 基础的最小厚度H=l.2m 基础的最小宽度Bc=4.600m 三、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(61350007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式: 当考虑附着时的基础设#值计算公式: 当考虑偏心距较大时的或础设计值计算公式: 2(F+G) 塔吊基础平面图塔吊基础剖面图
3B c a 式中F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=l.2X208.56=250.27kN； G—基础自重与基础上面的土的自重，G=I.2X(25.O×Bc×Bc×Hc+20.O×Bc×Bc× D)=3359.23kN； Bc——基础底面的宽度，取Bc=7.200m; W——基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc∕6=62.21m3； M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M二 400.000=560.OOOkN.m400.000=560.OOOkN.m； a—合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(In),按下式计算: a=7.200/2-(560.000/(250.27+3359.23))=3.445。 经计算得： 无附着的最大压力设计值Pmax=(250.27+3359.23)/7.200^2+560.000/62.21=78.63kpa 无附着的最小压力设计值Pmin=(250.27+3359.23)/7.200^2-560.000/62.21=60.63kpa 有附着的压力设计值P=(250.27+3359.23)/7.200^2=69.63kpa 偏心距较大时压力设计值Pkmax Pkmax=2(250.27+3359.23)/(3×7.200X3.445)=97.Olkpa 四、地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下： 工=Λ+冷胆-3)+加加(d-0.切 其中fa——修正后的地基承载力特征值(kN∕ι112); fak——地基承载力特征值，取160.00kN/m2； 死——基础宽度地基承载力修正系数，取0.15； Hd—基础埋深地基承载力修正系数，取1.40； r——基础底面以下土的重度，取20.00kN∕m3; γm——基础底面以上土的重度，取20.00kNΛ113;
QTZ80塔吊基础计算1
塔吊天然基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号: QTZ80 自重(包括压重):F1=480.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1335.00kN.m 塔吊起重高度: H=47.00m 塔身宽度: B=1.60m 混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅱ级地基承载力特征值: 237.50kPa 基础最小宽度: Bc=5.00m 基础最小厚度: h=1.35m 基础埋深: D=2.00m 预埋件埋深: h=0.00m 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.35m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 由于偏心距 e=M/(F+G)=1335.00/(540.00+1843.75)=0.56≤B/6=0.83 所以按小偏心计算，计算公式如下： 当考虑附着时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=540.00kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c ×B c×D =1843.75kN； B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1335.00=1869.00kN.m； 经过计算得到: 最大压力设计值 P max=1.2× (540.00+1843.75)/5.002+1869.00/20.83=204.13kPa 最小压力设计值 P min=1.2× (540.00+1843.75)/5.002-1869.00/20.83=24.71kPa 有附着的压力设计值 P k=1.2×(540.00+1843.75)/5.002=114.42kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: 其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； f ak──地基承载力特征值，取200.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.50； ──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3； γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b──基础底面宽度，取5.00m； d──基础埋深度,取1.35m。 解得修正后的地基承载力特征值 f a=237.50kPa 实际计算取的地基承载力特征值为:f a=237.50kPa 由于 f a≥P k=114.42kPa 所以满足要求！ 偏心荷载作用：由于1.2×f a≥P kmax=204.13kPa 所以满足要求！ 五. 受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 f t=1.57kPa；
华铃花园三期1、2#塔吊天然基础计算书
华铃花园三期工程9#～13#楼1#、2#塔吊天然基础计算书一. 参数信息 塔吊型号: 佳尔华JT6013 自重(包括配重):F1=839kN 最大起重荷载: F2=60kN 塔吊倾覆力距: M=2665kN.m（非工况下最大力矩） 塔吊起重高度: H=120.00m 塔身宽度: B=1.60m 混凝土强度等级:C35P8 钢筋级别: Ⅱ级 地基承载力特征值: 220kPa 基础最小宽度: Bc=5.8m 基础最小厚度: h=1.35m 预埋件埋深: h=0.5m 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.35m 基础的最小宽度取:Bc=5.8m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.3条承载力计算。 计算简图如下
由于偏心距 e=M/(F+G)=2665/(899+1135.35)=1.31m Bc/6=0.967m 2665=3731kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.8/2-3731/(899+1135.35)=1.066m。 经过计算得到: 最大压力设计值 Pkmax=2× (899+1135.35)/(3×5.80× 1.066)=219.36kPa 有附着的压力设计值 Pk= (899+1135.35)/5.82=60.47kPa 四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.4条。 计算公式如下: 其中 fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak──地基承载力特征值，取220.00kN/m2； b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.3； d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.6； ──基础底面以下土的重度，取18.6kN/m3； γm──基础底面以上土的加权平均重度，取18.95kN/m3； b──基础底面宽度，取5.8m； d──基础埋深度,取0.00m。 施工方案计算书广厦建设集团有限责任公司 目录 一、塔吊基础计算书 （3） 二、施工用电计算书 （6） 三、悬挑脚手架计算书 （10） 四、模板计算书 （14）附录：实例 塔吊基础计算书 一、天然地基 塔吊在安装完毕后，其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部份是弯矩M，主要是风荷载和塔吊加荷卸载产生的弯矩。 塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1-1），此时，基础边缘的 b、h——基础边长、厚度，单位km； ρ——基础比重，取25kN/m3； e——偏心距，单位m； e=M /（F+G） M——塔吊非工作状态下倾覆力矩。 若计算出的P min<0，即基底将出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。应按下式重新计算P max， () ? ? ? ? ? - + = e b b G F p 2 3 2 max （1-3） F、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。二、桩基础 对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。当以对角两根桩的连线 当只受到倾覆力矩时： l M P l M P 22,222111- == （1-4） 当只受到基础承台及塔吊重力时： 4 2212G F P P += = （1-5） 单桩荷载最不利情况为： 4 2212111G F l M P P P ++ = += （1-6） 单桩荷载最小为： l M G F P P P 22421222- += += （1-7） 若计算出的P 2<0，即桩将受到拉力，拉力为|P 2|。 l ——桩的中心距。 单桩的受压承载力由桩侧摩阻力和桩端阻力共同承担的，单桩受压承载力为： ∑+=i si p p p k l q u A q R 1 （1-8） 单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为： ∑=i si p k l q u R 2 （1-9） 其中： q p ——桩端承载力标准值，KPa ； A P ——桩身横截面面积，m 2； u p ——桩身的周长，m ； q si ——桩身第i 层土的摩阻力标准值，KPa ； l i ——按土层划分的各段桩长，m 。 塔吊基础计算 Prepared on 22 November 2020 QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=，最大起重荷载F2=，塔吊倾覆力距M=，塔吊起重高度=，塔身宽度B=，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=，基础最小厚度h=，基础最小宽度Bc=。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H= 基础的最小宽度取：Bc= （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=×=； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=××Bc×Bc×Hc+×Bc×Bc×D) =； Bc──基础底面的宽度，取Bc=； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=×=； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=+=。 无附着的最大压力设计值 Pmax=+/+= 无附着的最小压力设计值 Pmin=+/有附着的压力设计值 P=+/= 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×+/(3××= （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa= 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=，满足要求！ 地基承载力特征值×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=； am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度： am=[+ +2×]/2=； h0──承台的有效高度，取 h0=； Pj──最大压力设计值，取 Pj=； Fl──实际冲切承载力： Fl=×+×2=。 允许冲切力：×××2850×1300== 假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下： 2.1 x、y向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B =M1 2.125·R B=4646.86 M =2097.9KN＜2×1800=3600KN（满足要求） R 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B =M13·R B=4646.86 M =1548.95KN＜1800KN（满足要求） R 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P； 塔吊基础承载力计算书 编写依照塔吊说明书要求及现场实质状况，塔基承台设计为5200m×5200m×，依据地质报告可知，承台地点处于回填土上，地耐力为4T/m2，不可以知足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳固性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为 P＝220Kpa。按桩径 r＝米，桩深 h＝ 9 米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩 1 米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π× r2× P＝π×× 220＝= 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×＝ 3、塔吊重量 51T（说明书中参数） 基础承台重量：×××＝ 塔吊＋基础承台总重量＝51＋= 4、基础承台蒙受的荷载 F2＝×× = 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=+=>塔吊基础总重量＝ 所以塔吊基础承载力知足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取 C30，桩配筋 23 根ф 16，箍筋间距φ 8@200。 验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’ AS’+2xfyAsso) 一定建立。 Fc=mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π× r2/4 （构件中心截面积） ＝π× 11002/4＝950332mm2 fy’ =300N/MM2 （Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’ =23×π× r2/4 ＝23×π× 162/4 ＝ 4624mm2（所有纵向钢筋截面积） x＝（箍筋对砼拘束的折减系数，50 以下取） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm（箍筋内表面间距离，即中心截面直径） Ass1＝π× r2/4 ＝π× 82/4 ＝16×＝（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π× 1100× 200=（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积） 所以判断式 N≤(fcAcor+fy’AS’ +2xfyAsso)=×950332＋ 300×4624+2×× 210×=.6N < 经验算钢筋混凝土抗拉知足要求。 一个塔吊天然基础的计算 一、设计原理： GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》第条对固定式基础设计要求以下： 固定式塔式起重机（简称塔吊）使用的混凝土基础一定能蒙受工作状态和非工作状态下的最大荷载，并一定知足起重机抗颠覆稳固性的要求，故一定知足以下几点设计要求： QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！施 工 方 案 计 算 书
塔吊基础计算
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塔吊基础承载力计算书
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