塔吊基础计算
QTZ63塔吊天然基础的计算书
一参数信息
塔吊型号：QTZ63,自重包括压重F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度=70.00m, 塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m;
二基础最小尺寸计算
基础的最小厚度取：H=1.35m
基础的最小宽度取：Bc=5.00m
三塔吊基础承载力计算
依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算;
计算简图：
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =4012.50kN；
Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m；
W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4×
630.00=882.00kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算：
a=5.00/2-882.00/612.96+4012.50=2.31m;
经过计算得到：
无附着的最大压力设计值 Pmax=612.96+4012.50/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=612.96+4012.50/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=612.96+4012.50/5.002=185.02kPa
偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×612.96+4012.50/3×5.00×2.31=267.06kPa
四地基基础承载力验算
地基承载力设计值为：fa=270.00kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa,满足要求
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa,满足要求据安徽省建设工程勘察设计院岩土工程勘察报告,Ⅰ塔吊参227号孔,Ⅱ塔吊参243号孔,Ⅲ塔吊参212号孔,Ⅳ塔吊参193号孔,Ⅵ塔吊参118号孔,Ⅶ塔吊参108号孔;
五受冲切承载力验算
依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;
验算公式如下：
式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数,取hp=0.95；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：
am=1.50+1.50 +2×1.35/2=2.85m；
h0──承台的有效高度,取 h0=1.3m；
Pj──最大压力设计值,取 Pj=267.06kPa；
Fl──实际冲切承载力：
Fl=267.06×5.00+4.20×0.40/2=491.39kN;
允许冲切力： 0.7×0.95×1.57×2850×1300=3868205.25N=3868.21kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求
六塔吊稳定性验算
塔吊有荷载时稳定性验算
塔吊有荷载时,计算简图：
塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算：
式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数,允许稳定安全系数最小取1.15；
G──起重机自重力包括配重,压重,G=450.80kN；
c──起重机重心至旋转中心的距离,c=5.50m；
h0──起重机重心至支承平面距离, h0=6.00m；
b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=1.50m；
Q──最大工作荷载,Q=100.00kN；
g──重力加速度m/s2,取9.81；
v──起升速度,v=0.50m/s；
t──制动时间,t=2s；
a──起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00m；
W1──作用在起重机上的风力,W1=2.00kN；
W2──作用在荷载上的风力,W2=2.00kN；
P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00m；
P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50m；
h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m；
n──起重机的旋转速度,n=1.0r/min；
H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离,H＝28.00m；
──起重机的倾斜角,=0.00度;
经过计算得到K1=2.266
由于K1>=1.15,所以当塔吊有荷载时,稳定安全系数满足要求
七承台配筋计算
依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;
1、抗弯计算,计算公式如下：
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离,取 a1=1.75m；
P──截面I-I处的基底反力：
P=267.06×3×1.50-1.75/3×1.50=163.20kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.50m;
经过计算得 M=1.752×2×5.00+1.50×267.06+163.20-2×4012.50/5.002+267.06-163.20×5.00/12
=453.21kN.m;
2、配筋面积计算,公式如下：
依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条;
式中1──系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度;
经过计算得s=453.21×106/1.00×16.70×5.00×103×13002=0.003
=1-1-2×0.0030.5=0.003
s=1-0.003/2=0.998
As=453.21×106/0.998×1300×300.00=1163.94mm2;
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为：10125mm2;
故取 As=10125mm2;实际烟台建设机械厂QTZ63Ⅲ、Ⅳ、Ⅵ、Ⅶ塔吊基础选用φ20170,虎霸建机QTZ63Ⅰ、Ⅱ塔吊基础选用φ20165;
QTZ60塔吊天然基础的计算书
一参数信息
塔吊型号：QTZ60,自重包括压重F1=833.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN, 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m, 塔吊起重高度H=40.00m, 塔身宽度B=1.60m, 混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.25m,基础最小宽度Bc=4.82m;
二基础最小尺寸计算
基础的最小厚度取：H=1.25m
基础的最小宽度取：Bc=4.82m
三塔吊基础承载力计算
依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算;
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×893=1071.60kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =3659.10kN；
Bc──基础底面的宽度,取Bc=4.82m；
W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=18.66m3；
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4×
600.00=840.00kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算：
a=4.82/2-840.00/1071.60+3659.10=2.23m;
经过计算得到：
无附着的最大压力设计值
Pmax=1071.60+3659.10/4.822+840.00/18.66=248.63kP
a
无附着的最小压力设计值 Pmin=1071.60+3659.10/4.822-
840.00/18.66=158.62kPa
有附着的压力设计值 P=1071.60+3659.10/4.822=203.63kPa
偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×1071.60+3659.10/3×4.82×
2.23=29
3.09kPa
四地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条;
计算公式如下：
其中 fa──修正后的地基承载力特征值kN/m2；
fak──地基承载力特征值,取270.00kN/m2；
b──基础宽度地基承载力修正系数,取0.00；
d──基础埋深地基承载力修正系数,取0.00；
──基础底面以下土的重度,取20.00kN/m3；
γm──基础底面以上土的重度,取20.00kN/m3；
b──基础底面宽度,取5.00m；
d──基础埋深度,取5.00m;
解得地基承载力设计值 fa=270.00kPa
实际计算取的地基承载力设计值为：fa=270.00kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=248.63kPa,满足要求
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=0kPa,满足要求据安徽省建设工程勘察设计院岩土工程勘察报告,Ⅴ塔吊参188号孔;
五受冲切承载力验算
依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;
验算公式如下：
式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数,取hp=0.96；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：
am=1.60+1.60 +2×1.25/2=2.85m；
h0──承台的有效高度,取 h0=1.2m；
Pj──最大压力设计值,取 Pj=293.09kPa；
Fl──实际冲切承载力：
Fl=293.09×4.82+4.10×0.36/2=470.59kN;
允许冲切力：
0.7×0.96×1.57×2850×1200=3608236.80N=3608.24kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求
六承台配筋计算
依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;
1.抗弯计算,计算公式如下：
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离,取 a1=1.61m；
P──截面I-I处的基底反力：
P=293.09×3×1.60-1.61/3×1.60=194.79kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.60m;
经过计算得 M=1.612×2×4.82+1.60×293.09+194.79-2×3659.10/4.822+293.09-194.79×4.82/12=522.10kN.m;
2.配筋面积计算,公式如下：
依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条;
式中1──系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度;
经过计算得s=522.10×106/1.00×16.70×4.82×103×12002=0.005
=1-1-2×0.0050.5=0.005
s=1-0.005/2=0.998
As=522.10×106/0.998×1200×300.00=1453.56mm2;
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为：9037.5mm2;
故取 As=9037.5mm2,实际浙江省建设机械公司QTZ60Ⅴ塔吊基础选用φ20183;
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m， 塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.5m，起重：6T 自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:三级钢。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN； G──基础自重 G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m； e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。 经过计算得到: 有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa； 偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。 三、地基承载力验算 依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.
《塔吊桩基计算》
计算书 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度：41 m， 塔身宽度：1.7 m， 自重+最大起重荷载：1200kN，基础承台厚度Hc：2.5m，基础承台尺寸BcxBc：4.3mx4.3m，承台自重：1156 kN 桩钢筋级别:HRB400，桩直径：1000m， 桩间距a：3.3m，承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm， 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔机独立计算高度41m时进行分析 作用于桩基承台顶面的竖向力F k =1200kN； 塔吊基础产生的弯矩计算Mk=M1+M2： a.塔吊自重产生的倾覆弯矩M1 M1=1700kN.m b.风荷载产生的弯矩M2 风荷载标准值为 ω k =βzμsμzω0=1.57x1.3x1.52x0.35=1.092 kN/m 塔机宽1.7米，高41米 塔机所受风均布线荷载标准值 Fvk=ω k BH1=1.09x1.7x41=75.9kN M2=0.5x FvkxH1=0.5x75.9x41=1556kN.m c. Mk=1700+1556=3256kN.m 三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
1. 桩顶竖向力的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。 N ik =(F k +G k )/n± L h Fvk Mk? + ； 其中 n──单桩个数，n=4； F k ──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G k ──桩基承台的自重标准值； Mk──承台底面的弯矩标准值，取Mk； L──单桩相对承台中心轴的XY方向距离3.3x2/2=2.33m； Fvk—荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力; h ——承台的高度 N ik ──单桩桩顶竖向力标准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：N kmax =1200/4+(3256+75.9x2.5)/2.33= 1778.8 kN。 最小压力：N kmin =1200/4-(3256+75.9x2.5)/2.33= -1182 kN。 需要验算桩的抗拔！ 2. 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 M x = ∑N i y i M y = ∑N i x i
塔吊基础计算(格构柱)
塔吊基础计算（格构柱) 八、基础验算 基础承受的垂直力:P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩: M=1668KN.m (一）、塔吊桩竖向承载力计算： 1、单桩桩顶竖向力计算: 单桩竖向力设计值按下式计算： Q ik=（P + G ）/n ±M/a2 式中:Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力； P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN； G—桩承台自重，G=(4。8×4。8×0。4+4。8×4。8×1.3）×25=979.2KN; P+G=449+979。2=1428.2KN n—桩根数，n=4； M—桩基础承受的倾翻力矩,M=1668+71×1.3=1760。3KN。m； a—桩中心距,a=3.2m。 Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2
单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。08KN 单桩最大拔力: Q拔=357。05-389。03=-31。98KN 2、桩承载力计算： (1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算： R a = q pa A P+u P∑q sia L i 式中: R a—单桩竖向承载力特征值； q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值； A P—桩底端横截面面积； u P—桩身周边长度; L i—第i层岩土层的厚度。 5号塔吊桩：对应的是8—8剖的Z52。桩顶标高为-6。8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6—1粘土层2。19m。
52 R a = 0.8×3。14×(4×12。51+16×3.8+14×14.4+18×19.1+30×2。19） =1813.51>746。08KN 满足要求 3、承台基础的验算 (1）承台弯矩计算 Mx1=My1=2×（746。08-979。2/4）×（3。2/1.414）=2268。88KN·m （2）承台截面受力主筋 配筋面积As=1。4×2268.88×106/（0。9×1300×310）=8757.7mm2 塔吊承台配筋采用22＠180双层双向计27根，Ag＝10258.38mm2>As （3）承台截面抗剪切验算 实际计算：βfcb0h0＋1。25fyAsv h0/（s）=（0.05×16.7×4800×1250＋1。25×310×8757.7×1250/180)×103=28576。7KN＞＞
塔吊基础验算
7.2塔机基础的验算 QTZ80F塔机 1）地基采用天然地基，根据建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002附录A的要求，土方开挖后均进行了人工钎探，未发现空穴、古墓、防空掩体及地下埋设物，且土质均匀、一致。 2）根据施工现场的地质勘测报告，地基承载力fk=260kpa。按照塔机设计说明书提供的承载力标准值为125kp时基础断面尺寸为5.60m×5.60m×1.35m选用。钢筋配置按照说明书的要求进行配置。 3）基础核算： ①非工作状态下 基础所受垂直力G=49.643T, 基础所受水平力W=9.863T, 基础所受倾复力距M=210.052T?m。基础边L=5.60m, 基础高度h=1.35m ,基础自重V=5.60×5.60×1.35×2.5=105.84T，偏心距:e。塔机未附墙时对基础产生的荷载为最大,可作为计算的依据。 地耐力（fk）：fk=130kpa； 抗倾覆验算： 偏心距e=（M+W×h）/（G+V）＝（210.052+9.863×1.35）/（49.643+105.84）＝223.37/155.483=1.44m 1/3L ＝1/3×5.60＝1.87m e＜1/3L满足抗倾覆要求。 地基承载力验算： 根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 偏心荷载作用下基础对地基的压力： Ｐ＝（V+G）/Ａ＜fk Pmax=2（V+G）/3L（L/2－e）＜1.2fk 当e>b/6时（b/6=0.9m， e=1.44m>0.9m）上式成立 Ｐ＝（V+G）/Ａ=（49.643+105.84）/5.62＝４.95T/m2＝48.51kpa 因Ｐ＜fk 符合要求 Pmax=2（105.84+49.643）/3×5.60（5.60/2－1.44）＜1.2 fk Pmax =310.97/22.85=13.61T/m2＝133.38kpa 1.2 fk＝312kpa 因Pmax＜1.2 fk 符合要求 ②工作状态下 基础所受垂直力G=71.747T, 基础所受水平力W=5.114T, 基础所受倾复力距M=149.389T?m。基础边L=5.60m, 基础高度h=1.35m ,基础自重V=5.60×5.60×1.35×2.5=105.84T，偏心距:e。塔机末附墙时对基础产生的荷载为最大,可作为计算的依据。 地耐力（fk）：fk=410kpa； 抗倾覆验算： 偏心距e=（M+W×h）/（G+V）＝（149.389+5.114×1.35）/（71.747+105.84）＝156.2929/177.587=0.88m 1/3L ＝1/3×5.60＝1.87m e＜1/3L满足抗倾覆要求。 地基承载力验算： 根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002） 偏心荷载作用下基础对地基的压力：
塔吊基础计算
QTZ63塔吊天然基础的计算书 一参数信息 塔吊型号：QTZ63,自重包括压重F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度=70.00m, 塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m; 二基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m 三塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算; 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算： a=5.00/2-882.00/612.96+4012.50=2.31m; 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=612.96+4012.50/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=612.96+4012.50/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=612.96+4012.50/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×612.96+4012.50/3×5.00×2.31=267.06kPa 四地基基础承载力验算
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算 塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。 （计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算 F=F1+ F2 F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2. 单桩抗压承载力、抗拔力计算 桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条） F 十。iV V-A - M =1.2 —±士 弱尹 2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗 拔） 其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kN n 单桩个数，n=4； F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值T G ——塔吊基础重量KN Mx,My 承台底面的弯矩设计值kN.m xi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离m M ——塔吊的倾覆力矩kN.m 3. 桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩 R =f A +U £ f l >R = N xg k 实际 ppp s ii1 U P =n d 其中 R k 实际 一一实际钻孔灌注桩承载能力KN 桩端面承载能力KN 桩侧摩擦阻力总和 I Up£fsli KN
R——单桩轴向承力安全值KN 孔一一桩安全系数取2 d桩直径m 4.桩抗拔验算 Ok=入R Qk八k实际 5.桩配筋计算 桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。 As = S桩截面*配筋率 n = 4As/ （n 巾2） 其中n ——竖筋根数根 As ——钢筋总截面积m ①一一竖筋直径m 6.桩上部钢支柱计算 钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。 A = hb- （b-tw）（h-2t ） = 0.017 1）四柱整体验算 A 总=4A 截面惯性矩Iz 回转半径 i=（Iz/A总）0.5 构架长细比 'Iz 5 :下 F示查① f 215 2）单柱验算 Iz
塔吊基础计算
塔吊基础的计算书（一） （一）参数信息 塔吊型号：QTZ6018, 自重+压重850kN, 塔吊倾覆力距3146kN.m 承台尺寸6.0 X 6.0 x 1.5m 基础自重6X6X 1.5X25=1350 kN （二）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 竖向力1.2 （F+G =1.2 X （850+1350） =2640kN 塔吊的倾覆力矩M=1・4x3146=4404kN.m （三）矩形承台弯矩的计算 计算简图： f-M 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1 •桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条） 匕斗竺+竺 1 其中n ——单桩个数，n=4 （由于护坡桩一半裸露在基坑内，单桩承载力折减
xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）4.5/1.414=3.18 ；
Ni ——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值： 最大荷载： N=2640/4+(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =1352.45kN 最小荷载 N=2640/4-(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =-32.45kN (六)桩承载力验算 桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008) 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值 N=1352.45kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中” 一一建筑桩基重要性系数，取1-0 ; fc ——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2; A ——桩的截面面积＞A=0.157m2 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求！ (七)桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第522-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值
k
三、基础验算 基础布置图
G k=blhγc=5.5×5.5×1.6×25=1210kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1210=1452kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6+0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2) =870.07kN·m F vk''=F vk/1.2=24.162/1.2=20.135kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×(77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6)+1.4×0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2) =1332.811kN·m F v''=F v/1.2=33.827/1.2=28.189kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3 W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·m M ky=M k l/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y =(618.45+1210)/30.25-676.739/27.729-676.739/27.729=11.634kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊基础设计计算方案
1.塔吊基础设计计算方案 一、设计依据 1.《建筑桩基础技术规范》JGJ84—94 2.《混凝土结构设计规范》GB50040—2002 3.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002 4.《建筑地基基础设计规范》DB33/1001—2003 5.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001 6.《建筑结构荷载规范》GB50009—2002 7.本工程《岩石工程勘察报告》 8.施工图纸 9.简明施工计算手册 10.塔吊使用说明书 二、塔吊选型 本工程为框剪结构，地下一层，总建筑面积246389m2、本标段72500m2。地上18~32层，地下室Ⅱ区地面结构标高为-5.6m,地下室Ⅱ区顶板结构标高为-1.20m,板厚500mm,5#--6#楼建筑物高度最大为98.6m, 5#--6#楼构架顶标高105.3m,7#--9#楼建筑物高度最大为55.3m, 7#--9#楼构架顶标高62m。根据本工程特点、布局，拟选用4台浙江凯达电梯制造有限公司制造的QTZ63型液压自升塔式起重机（简称塔吊），其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要。 三、塔吊位置的确定 为最大限度的满足施工需要，拟将塔吊位置作如下确定： 塔吊基础：5#塔吊设置在5#楼E—F轴/24—25轴，7#塔吊设置在7#楼E—F轴/8—6轴，8#塔吊设置在8#楼Q轴/8—9轴，9#塔吊设置在9#楼B1轴/13轴，具体详见塔吊平面布置图。
四、塔吊基础的确定 1.地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据（以Z50孔为依据）， 其主要设计参数（见土层设计计算参数表）。 2.塔吊基础受力情况（说明书提供）
塔吊基础计算
一、基本概况： 1、塔吊（型号为TC6015A-10E）：最大工作幅度60米，最大起重荷载10吨，塔吊计划搭设高度100米； TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷 2、承台的规格尺寸定为：5000㎜（长）×5000㎜（宽）×1500㎜（深），承台采用4根PHC500-125-AB型静压预应力管桩作基础（即同本工程9#楼工程桩，单桩竖向承载力特征值R a=2100KN，单桩抗拔承载力特征值R a’=600KN）。 3、TC6015A-10E基础桩及承台布置详见下图： 二、塔吊桩基础承台混凝土结构设计 （1）静压预应力桩PHC500-125-AB型
本工程中塔吊基础所使用的桩与工程中所用的桩相同，为静压预应力管桩PHC500-125-AB型，D=500管桩，管桩桩身质量必须满足国家标准要求。 桩顶标高根据塔吊桩基础承台确定，满足桩顶锚入承台100mm。 （2）塔吊桩基础承台 塔吊桩基础承台设计尺寸5000×5000×1500；承台混凝土采用C35商品混凝土； 三、塔吊基础验算： 塔吊自重（包括压重）F1=1050.00KN 塔吊最大起重荷载F2=100.00KN 作用于桩基承台顶面的竖向力F k=1.2*(F1+F2)=1380.00KN 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax=5100.00K N·m 塔吊基础桩与工程桩相同，单桩竖向承载力特征值R a=2100KN，单桩抗拔承载力特征值R a’=600KN 桩间间距S a=S b=4000㎜，承台边缘至桩心距离S C=500㎜， 承台5000*5000*1500㎜+1400*1400*1500㎜+1400*5500*1500㎜（与地下室工程桩承台BCT-1和BCT-2连成一体），C35商品砼，塔身宽度2000㎜ 附：TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷 （一）、桩竖向承载力验算： 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ187-2009）的第6.3.2条，基桩的桩顶作用效应计算。 1、轴心竖向力作用下： Q k=(F k+G k)/n 其中Q k──荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩的平均竖向力； n──单桩个数，n=4； F k──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，F k=1380.00kN； G k──桩基承台的自重标准值： G k=1.2*25×Bc×Bc×Hc=25×(5.00×5.00×1.50+1.4*1.4*1.5+1.4*5.5*1.5)=1559.70kN；
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书 编写依照塔吊说明书要求及现场实质状况，塔基承台设计为5200m×5200m×，依据地质报告可知，承台地点处于回填土上，地耐力为4T/m2，不可以知足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳固性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为 P＝220Kpa。按桩径 r＝米，桩深 h＝ 9 米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩 1 米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π× r2× P＝π×× 220＝= 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×＝ 3、塔吊重量 51T（说明书中参数） 基础承台重量：×××＝ 塔吊＋基础承台总重量＝51＋= 4、基础承台蒙受的荷载 F2＝×× = 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=+=>塔吊基础总重量＝ 所以塔吊基础承载力知足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取 C30，桩配筋 23 根ф 16，箍筋间距φ 8@200。 验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’ AS’+2xfyAsso) 一定建立。 Fc=mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π× r2/4 （构件中心截面积） ＝π× 11002/4＝950332mm2
fy’ =300N/MM2 （Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’ =23×π× r2/4 ＝23×π× 162/4 ＝ 4624mm2（所有纵向钢筋截面积） x＝（箍筋对砼拘束的折减系数，50 以下取） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm（箍筋内表面间距离，即中心截面直径） Ass1＝π× r2/4 ＝π× 82/4 ＝16×＝（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π× 1100× 200=（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积） 所以判断式 N≤(fcAcor+fy’AS’ +2xfyAsso)=×950332＋ 300×4624+2×× 210×=.6N < 经验算钢筋混凝土抗拉知足要求。 一个塔吊天然基础的计算 一、设计原理： GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》第条对固定式基础设计要求以下： 固定式塔式起重机（简称塔吊）使用的混凝土基础一定能蒙受工作状态和非工作状态下的最大荷载，并一定知足起重机抗颠覆稳固性的要求，故一定知足以下几点设计要求：
塔吊 基础 计算
塔吊基础计算 一、基础设计原则 塔吊基础设计的目标是确保塔吊在使用过程中的稳定性和安全性。基础设计应遵循以下原则： 1. 承载能力：基础应具备足够的承载能力，能够承受塔吊的自重、荷载和风荷载等。 2. 抗倾覆能力：基础应能够提供足够的抗倾覆能力，以防止塔吊因倾覆而引发事故。 3. 稳定性：基础设计应确保塔吊在使用过程中的稳定性，避免因地基不稳造成的塔吊晃动和倾斜。 二、计算步骤 塔吊基础计算通常包括以下步骤： 1. 确定设计参数：根据塔吊的类型和规格，确定设计参数，如塔吊的高度、自重、荷载等。 2. 地基勘察：进行地质勘察，了解地基的承载能力、土层稳定性和地下水情况等。 3. 基础类型选择：根据地基勘察结果和设计参数，选择合适的基础
类型，常见的基础类型包括钢筋混凝土桩基、扩底基础和浅基础等。 4. 基础尺寸计算：根据塔吊的荷载和地基的承载能力，计算基础的尺寸和承载能力。 5. 基础构造设计：根据基础尺寸计算结果，进行基础的构造设计，包括基础底板、基础柱等。 6. 基础施工：按照设计图纸和施工规范进行基础的施工，包括土方开挖、基础浇筑和基础固结等。 7. 基础验收：进行基础的质量验收，确保基础符合设计要求和施工规范。 三、注意事项 在进行塔吊基础计算时，需要注意以下几点： 1. 地基勘察的重要性：地基勘察是基础计算的前提，只有了解地基的性质和承载能力，才能进行准确的基础计算。 2. 基础设计的合理性：基础设计应符合塔吊的使用要求，确保塔吊在使用过程中的稳定性和安全性。 3. 施工质量的控制：基础施工过程中，应严格按照设计要求和施工规范进行施工，确保基础的质量和稳定性。
塔吊基础地基承载力计算
塔吊基础地基承载力计算 塔吊基础是塔吊安装的重要部分，直接影响塔吊的稳定性和承载能力。地基承载力计算是指确定地基能够承受的荷载大小，从而确定塔吊的安装 位置和地基尺寸的计算过程。本文将介绍塔吊基础的种类、设计原则以及 地基承载力计算的方法。 一、塔吊基础的种类 塔吊基础一般可以分为两种类型：单桩基础和桩基础。 1.单桩基础：单桩基础适用于地质条件较好的场所，基础形式简单， 施工便利。其承载形式为桩端摩擦和端承共同作用。在设计单桩基础时， 需要考虑桩身的直径、长度和承载能力等因素。 2.桩基础：桩基础适用于地质条件较差的场所。桩基础一般由多根桩 组成，桩与桩之间通过横梁连接，形成一个整体。其承载形式为桩端摩擦 作用和土体的侧阻力共同承载。在设计桩基础时，需要考虑桩的类型、桩 径和桩之间的间距等因素。 二、塔吊基础的设计原则 1.安全性原则：塔吊基础的设计首要考虑因素是安全性，要保证基础 的稳定性和承载能力。 2.经济性原则：在满足安全性的前提下，尽量降低基础的造价，提高 施工效率。 3.可靠性原则：基础的设计应该具备一定的可靠性，能够适应多种复 杂地质条件的需求。 三、地基承载力计算方法
地基承载力计算是通过对地质条件和土壤特性的分析，确定基础承载能力的过程。常用的计算方法包括以下几种： 1.线性法：线性法是最简单的计算方法，适用于均匀土层和一般土质情况。其计算公式为：P=cA+qA，其中P为单位面积的承载力，c为土壤的单位侧摩擦力，q为土壤的平均有效应力。 2.弯曲法：弯曲法适用于软土层和荷载较大的情况。其计算公式为：P=cA+qA+ΣW，其中P为单位面积的承载力，c为土壤的单位侧摩擦力，q 为土壤的平均有效应力，ΣW为上部结构和载荷的总重力。 3.有限元法：有限元法适用于复杂地质条件和土壤特性的计算，通过建立有限元模型，利用计算机程序进行计算。 总结：塔吊基础的设计和地基承载力的计算是确保塔吊安全运行的重要环节。设计师需要根据地质条件和土壤特性，选择适当的基础类型和计算方法，并严格遵守相关标准和规范，确保基础的稳定性和承载能力。
塔吊基础计算
塔吊基础计算 QTZ63塔吊天然基础的计算书 参数信息： 塔吊型号为QTZ63，自重(包括压重)为F1=450.80kN，最 大起重荷载为F2=60.00kN，塔吊倾覆力距为M=630.00kN.m，塔吊起重高度为70.00m，塔身宽度为B=1.50m，混凝土强度 等级为C35，基础埋深为D=5.00m，基础最小厚度为h=1.35m，基础最小宽度为Bc=5.00m。 基础最小尺寸计算： 基础的最小厚度为H=1.35m，基础的最小宽度为 Bc=5.00m。 塔吊基础承载力计算： 按照《建筑地基基础设计规范》(GB-2002)第5.2条承载 力计算。计算简图如下： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式为：
当考虑附着时的基础设计值计算公式为： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式为： 其中，F为塔吊作用于基础的竖向力，包括塔吊自重、压重和最大起重荷载，F=1.2×510.8=612.96kN；G为基础自重与基础上面的土的自重， G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =4012.50kN；Bc为基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W为基础底面的抵抗矩， W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M为倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值为 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa； 无附着的最小压力设计值为 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa；
塔吊 基础 计算
塔吊基础计算 我们需要了解塔吊的基本构造。塔吊主要由塔身、臂架和起重机构组成。塔身是塔吊的支撑结构，臂架是塔吊的工作部分，而起重机构则负责起重作业。塔吊的稳定性主要依靠其基础来保证，因此塔吊基础计算的重要性不可忽视。 塔吊基础计算主要包括以下几个方面： 1. 基础类型选择：塔吊的基础可以根据具体情况选择不同的类型，常见的有钢筋混凝土基础、钢板桩基础和钢管桩基础等。选择合适的基础类型需要考虑地质条件、塔吊的工作状态和荷载等因素。 2. 地质勘察：在进行塔吊基础计算之前，必须进行地质勘察，了解地质情况。地质勘察可以确定地下水位、土层的性质及其承载力等重要参数，为基础设计提供依据。 3. 载荷计算：塔吊基础计算需要考虑到塔身、臂架和起重机构的重量以及作业时的荷载等。这些荷载包括塔吊自重、起重物的重量、风荷载、横向力矩等。通过对这些荷载进行计算和分析，可以确定基础的尺寸和强度。 4. 基础设计：根据载荷计算的结果，进行基础的设计。基础设计包括基础的尺寸、深度、强度等方面的确定。在设计过程中，需要考虑到地质条件、荷载要求、施工工艺等因素，确保基础的稳定性和
安全性。 5. 施工监测：在基础施工过程中，需要进行施工监测，及时发现和解决问题。监测内容包括基础的沉降、倾斜等情况。通过监测数据的分析，可以确保基础施工的质量和稳定性。 总结一下，塔吊基础计算是建筑工程中不可或缺的一部分。正确的基础计算可以保证塔吊的稳定性和安全性，避免发生意外事故。在进行基础计算时，需要考虑到基础类型选择、地质勘察、载荷计算、基础设计和施工监测等方面的因素。只有经过准确严谨的基础计算，才能确保塔吊的正常运行和施工安全。希望通过本文的介绍，读者对塔吊基础计算有了更深入的了解。
塔吊基础受力计算
三桩基础计算 一、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=101.00m， 塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.60m，基础以上土的厚度D=1.50m， 自重F1=450.80kN，基础承台厚度Hc=1.00m， 最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Lc=4.00m， 钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.60m， 桩间距a=2.50m，承台箍筋间距S=200.00mm， 承台砼的保护层厚度=50.00mm。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN.m。 三、矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)
其中 n──单桩个数，n=3； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN； G──桩基承台的自重， G=1.2×（25×1.732×Bc×Bc×Hc/4+20×1.732×Bc×Bc×D/4)=457.26kN； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00(kN.m)； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(612.96+457.26)/3+(882.00×2.50×1.732/3)/[(2.50× 1.732/3)2 +2×(2.50×1.732/6)2]=764.12kN。 2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.2.2条) 其中 Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； x1,y1──单桩相对承台计算轴的XY方向距离(m)； Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)， Ni1=Ni-G/n=611.70。 经过计算得到弯矩设计值： Mx=(764.12-457.26/3)×[1.732×2.50/3-1.60/2]=393.55kN.m，由于My小于Mx，为配筋方便，所以取My=Mx=393.55kN.m。 四、矩形承台截面主筋的计算
塔吊基础受力验算
塔吊受力验算式 本工程为两台塔吊,其中9号墩塔吊自身高度大于8号墩塔吊,考虑验算以9号墩塔吊受力情况为例. 塔吊型号：QTZ80（TC5610-6）,最大起重荷载F2=60KN,自重（包括压重）F1=461.4KN,塔吊起重高度H=40m,塔吊倾覆力矩＝1503KN.m,塔吊预埋M39-6g 地脚螺栓16根,单根螺栓抗拉屈服强度为245.1KN,螺栓间距为1.46m. 承台混凝土强度C30,钢筋级别为HRB400,承台长度为L=33.2m,承台宽度为B=8.2m,承台厚度为H=3.5m.承台自重Gd＝1.2（24KN/m3952.84m3+549.923KN）=28101.7KN. 9号墩混凝土强度C40,钢筋级别为HRB400,墩高H=18.9m,9号墩单墩重量F3=753.9KN. 桩基直径d=2m,桩长L=46m,桩数n=12,桩基按嵌岩桩设计,桩底嵌入中风化基岩2.5D（饱和单轴抗压强度不小于14MPa） （一）桩基承台顶面(de)竖向力与弯矩计算； 作用于桩基承台顶面(de)竖向压力Fd=1.2（F1+F2+2F3） =1.2(461.4+60+753.92)=2435.12KN 塔吊倾覆力矩Md=1.41503KN=2104.2KN 塔吊基础抗倾覆力矩为Mr=245.1161.46/2＝2862.8KN Mr＞Md,所以塔吊基础(de)抗倾覆力矩满足要求. （二）桩基受力计算 1、桩顶竖向力计算 Ni＝F+G n ±M nnn ∑2 yi ±M nnn ∑2 xi 其中M＝1.4（1503KN.m+64.8KN3.5m）＝2421.72
则单桩顶竖向力设计值为： 最大压力N＝（2435.12KN+28101.7KN）/12-2421.72KN.m2.5m/（122.52）＝2464.016KN 2、桩身抗压计算 桩身混凝土抗压承载力 桩顶轴向力设计值应满足r0N≤C AC 23.14m2=44902KN＞2625.5KN C A=14.3103KN/m 经计算桩身强度满足要求 3、桩基竖向承载力计算 桩基础按嵌岩桩设计,桩底嵌入中风化基岩2.5D（饱和单轴抗压强度不小于14MPa） 嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值为； Quk=ξrrk Ap+uξ∑q sik l i rk——岩石饱和单轴抗压强度标准值,取14Mpa ξr——桩嵌岩段侧阻和端阻综全系数,取1.265 u——桩周长,取6.28m l i——桩周第i层土(de)极限侧阻力 Ap——桩端横截面积,取3.14m2 Quk＝1.26514103KN/m23.146.28m（135KN/m24.5m+140KN/m241.5m）＝95911.3KN 单桩竖向承载力特征值Ra=Quk n Quk——单桩竖向极限承载力标准值 K——安全系数,取2 则Ra=95911.3KN/2＝47955.65KN 桩基竖向承载力计算应符合下列要求
塔吊基础计算
塔吊基础计算 一、天然基础 塔吊在安装完毕后。其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。 塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算： 图1塔吊基础受力简图（天然地基） 图1塔吊基础受力简图（天然地基）
其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KN G————基础自重，单位KN G=b×b×h×ρ，单位KN b×h———基础边长、厚度，单位m ρ——————基础比重，取25KN/m3 e————偏心距，单位m e=M/（F+G） M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。 若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。应按下式重新计算P max F、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。 二、桩基础 对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。当以对角
两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。 图2—1桩基础 １、受力简图 图2—2塔吊基础受力简图（桩基础） ２、荷载计算 当只受到倾覆力矩时：
当只受到基础承台及塔吊重力时： 3、单桩荷载最不利情况 ３、单桩最小荷载 若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2| L———桩的中心距。 ４、单桩承载力 单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为： 单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为： R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：