沸腾焙烧炉设计相关计算Word版

传播优秀Wxd版文档•希塑对您有帮助.可双击去除!

沸腾焙烧炉设计

传播优秀％rd版文档.希望对您冇帮助.可双击去除!

目录

第一章设计概述 (1)

1・1设计依据 (1)

1・2设计原则和指导思想 (1)

1.3课程设计任务 (1)

第二章工艺流程的选择与论证 (1)

2.1原料组成及特点 (1)

2.2沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 (1)

第三章物料衡算及热平衡计算 (3)

3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 (3)

3. 1. 1锌精矿硫态化焙烧冶金计算 (3)

3. 1. 2烟尘产出率及其化学和物相组成计算 (4)

3. 1. 3焙砂产出率及其化学与物相组成计算 (6)

3. 1. 4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 (7)

3.2热平衡计算 (9)

3. 2. 1热收入 (9)

3.2.2热支出 (11)

第四章沸腾焙烧炉的选型计算 (13)

4.1床面积 (13)

4.2前室面积 (13)

4.3炉膛面积和直径 (13)

4・4炉膛高度 (14)

4.5气体分布板及风帽 (14)

4. 5.1气体分布板孔眼率 (14)

4. 5.2 风帽 (14)

4.6沸腾冷却层面积 (14)

4・7水套中循环水的消耗量 (14)

4.8风箱容积 (15)

4. 9加料管面积 (15)

4. 10溢流排料口 (15)

4. 11排烟口面积 (15)

参考文献 (15)

第一章设计概述

1」设计依据

根据《冶金工程专业课程设计指导书》。

1. 2设计原则和指导思想

对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以，设计应遵循的原则和指导思想为：

1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计；

2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案；

3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。所釆用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则;

4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计；

5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术；

6、设计中应充分考虑节约能源、右约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。

1. 3毕业设计任务

一、沸腾焙烧炉专题概述

二、沸腾焙烧

三、沸腾焙烧热平衡计算

四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算

五、沸腾炉主要经济技术指标

第二章工艺流程的选择与论证

2. 1原料组成及特点

本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。

D

2. 2沸腾焙烧工艺及主要设备的选择

金属锌的生产，无论是用火法还是湿法，90%以上都是以硫化锌精矿为原料。硫化锌不能被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并且在浸出一电积湿法炼锌生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之转变成氧化锌是很有必要的。焙烧就是通常采用的完成化合物形态转变的化学过程，是冶炼前对矿石或精矿进行预处理的一种高温作业。

硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空气）通入硫化矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体SO-有价金属则变成为氧化物或硫酸盐。同时去掉呻、锤等杂质，硫生成二氧化硫进入烟气，作为制硫酸的原料。焙烧过程得到的固体产物就被称为焙砂或焙烧矿。

焙烧过程是复杂的，生成的产物不尽一致，可能有多种化合物并存。一般来说，硫化物的氧化反应主要有：

1）硫化物氧化生成硫酸盐

MeS + 20：= MeSO,

2）硫化物氧化生成氧化物

MeS + 1.5 MeO + SO：

3）金属硫化物直接氧化生成金属

MeS + 20：= MeO + S02

4）硫酸盐离解

MeSO,二MeO + S03

SO3 二SO： + 0. 5 0：

此外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，其高价硫化物的离解压一般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其焙烧氧化反应过程。

在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物时，也可能相互反应，如：

FeS + 3FeS04二4FeO + 4S0：

由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是MeO. MeSO.以及SO?、SO3和0“此外还可能有MeO • Fe20s, MeO • Si02等。

沸腾焙烧炉炉体（下图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。

上部焙烧空间一丄炉气

操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。

①焙烧强度习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35%矿石的吨数计算。焙烧

强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数，一般在1〜3m/s范围内。一般浮选矿的焙烧强度为15〜20t/(m-d)；对于通过3X3mm的筛孔的破碎块矿，焙

烧强度为30t/(/”・d)°

②沸腾层高度即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为0.9〜1.5mo

③沸腾层温度随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如:锌精矿氧化焙烧为1070〜

1100°C,而硫酸化焙烧为900〜930°C；硫铁矿的氧化焙烧温度为850〜950°Co

④炉气成分硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫13%〜13. 5%,三氧化硫WO. l%o

硫酸化焙烧，空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而三氧化硫含量增加。

特点:①焙烧強度高；②矿渣残硫低；③可以焙烧低品位矿；④炉气中二氧化硫浓度高、三氧化硫含量少；⑤可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有35%〜45%是通过沸腾层中的冷却管获得；⑥炉床温度均匀；⑦结构简单，无转动部件，且投资省, 维修费用少；⑧操作人员少，自动化程度高，操作费用低；⑨开车迅速而方便，停车引起的空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。

第三章物料衡算及热平衡计算

3. 1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算

3.1. 1锌精矿硫态化焙烧冶金计算

根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态Zn、Cd、Pb、Cu、Fe分别呈

ZnS、CdS、PbS、CuFeS?、Fe7S8 FeS2；脉石中的Ca、Mg、Si 分别呈CaCO, > MgCO?、SiO2 形态存在。

以100灯锌精矿(干量)进行计算。

l.ZnS 量: 47.67x97.4=70.9%

65.4

其中Zn： 47. 67kg S： 23. 32kg

2. CdS 量：0J8X I444=0.23^

112.4

其中Cd： 0. 18kg S： 0. 05kg

3. PbS 量：3.58x239.2 才=

4.13kg 207.2其中：Pb：3.58kg S： 0. ookg

4. CuFeS,*： 0-24x183.35 =Q69^

63.5

其中：Cu： 0.24kg Fe： 0. 21 kg S： 0. 24kg 5.FcS?和Fe?Sg量：除去CuFeS2中Fe 的含量，余下的Fe 为5.58-0.21 = 5.37kg,除去ZnS、CdS、PbS、CuFeS?中S 的含量,余下的S 量为2&94-(23.32 + 0.05+0.55 + 0.24) = 4.78覘。

此S量全部分布在FeS?和Fe?S8中，设FeS＜中Fe为xkg, S量为ykg,则

FeS.x _ y

FjSy

解得：心①如严2.95灯

.55.85 x 7 32x8

即FeS?中：Fe二2・57灯、S=2・95kg、FeS2=5. 52kg o

Fe?S8 中：Fe： 5. 37-2. 57二2. 8kg S： 4.78-2.95=1.83^ Fe7S s: 4. 36£g

6.CaCOy量：1.58kg 其中CaO： 0.89kg CO2： 0.69kg

7.MgCOs量：l・43£g 其中MgO： 0・68kg CO2： 0.75灯

表3-1混合精矿物相组成，kg

沸腾焙烧炉(图)

沸腾焙烧炉（图） | [<<][>>] 简称沸腾炉，又称流化床焙烧炉。用固体流态化技术焙烧硫化矿的装置。焙烧过程有反应热放出，产生含有二氧化硫的气体主要用来制造硫酸，矿渣则用作冶金原料。硫化矿沸腾焙烧技术是50年代初联邦德国的巴登苯胺纯碱公司和美国的多尔公司分别开发的。目前，世界上容积最大的硫铁矿沸腾焙烧炉在西班牙的福雷特公司帕洛斯工厂的硫酸装置内，于1982年建成，其炉床面积为123m2，容积为2800m3，设计生产能力为日产910～1000t硫酸。（见彩图） 结构沸腾焙烧炉炉体（见图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有废热锅炉的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。

类型分直筒型炉和上部扩大型炉两种：①直筒型炉。多用于有色金属精矿的焙烧，焙烧强度较低，炉膛上部不扩大或略微扩大，外观基本上呈圆筒型。 ②上部扩大型炉。早期用于破碎块矿（作为硫酸生产原料开采的硫铁矿，多成块状，习惯称块矿）的焙烧。后来发展到用于各种浮选矿（包括有色金属浮选精矿、选矿时副产的含硫铁矿的尾砂，以及为了提高硫铁矿品位而通过浮选得到的硫精矿，这些矿粒度都很小）的焙烧，焙烧强度较高。 操作指标和条件主要是焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。 ①焙烧强度习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35％矿石的吨数计算。焙烧强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数，一般在1～3m/s范围内。一般浮选矿的焙烧强度为15～20t/(m2·d)；对于通过

锌精矿焙烧

设计任务书 电锌厂焙烧车间工艺设计及计算一．原始数据 二．技术条件选择 1.沸腾层高度 2.空气过剩系数 3.沸腾层温度 4.炉顶温度 5.炉顶负压 6.直线速度 7.出炉烟气量 三．技术经济指标 1.焙烧矿产出率（包括烟尘和焙砂） 2.烟尘含锌量 3.焙砂含锌量 4.焙烧料含锌量 5.脱硫率 6.焙烧锌直收率 7.出炉烟气含尘量 8.出炉烟气SO2量 9.烟尘含S S量 10.焙砂含S S量 11.烟尘含S so42-量 12.焙砂含S so42-量 四．冶金计算 （1）选取计算的有关主要指标（各种成分进入烟气的比例）（2）锌精矿的物相组成计算 （3）烟气产出率及其化学成分和五项组成计算

（4）焙砂产出率及其化学成分和五项组成计算 （5）焙烧需要的空气量及产出烟尘量与组成计算 （6）沸腾炉焙烧物料平衡计算 （7）热平衡计算 五．参考书目 1.铜铅锌设计参考资料铜铅锌冶炼设计参考资料编写组1978 2.有色冶金工厂设计基础陈枫1989 3.重金属冶金学赵天从编1987 第二版 4.锌冶金学冶金工业出版社 5.冶金原理冶金工业出版社 6.锌冶金彭荣秋中南大学出版社 7.湿法炼锌学梅光贵等中南大学出版社

绪论 锌精矿来源较广，成分复杂，为了使焙烧有一个相对稳定的工艺条件，必须对锌精矿进行配料以使精矿成分控制在焙烧操作允许的范围内，这关系到整个锌冶金过程中的稳定性。 本次设计的主要内容是锌精矿的沸腾焙烧，沸腾焙烧是现代焙烧昨业的新技术，也是强化焙烧的一种新方法。其实质是：使空气自下而上地吹过固体料层，吹风速度达到使固体粒子相互分离，并做不停地复杂运动，运动的粒子处于悬浮状态，其外状如同水的沸腾翻动不已。由于粒子可以较长时间处于悬浮状态，就构成了氧化各个矿粒最有利的条件，故使焙烧大大强化。 沸腾焙烧的基本原理是利用流态化技术，使参与反应或热、质传递的气体和固体充分接触，实现它们之间最快的传质，传热和动量传递速度，获得最大设备的生产能力。 在此次设计中，我们充分运用了现有的专业知识，加上自己大量查阅资料。让我们更深入的熟悉和了解锌沸腾焙烧的工艺流程，设备的计算方法，学会分析各类经济指标及各种技术参数，使我们在各方面的能力都有了提高。 此次设计包括锌沸腾焙烧工艺过程的论述，焙砂、烟尘、烟气成分，物料平衡与热平衡计算。在设计过程中我们在查阅大量资料的前提下，经过专业课老师的细心指导，对工艺过程进行了详细、科学、有针对性的计算，这在我们完成了学习任务的同时也对相关方面的知识有了更深入的认知。 2011年5月30日

江苏大学课程设计气化炉计算说明书word(仅供参考)

江苏大学课程设计气化炉计算说明书word （仅供参考） 其中涉及到的物料平衡和能量平衡参考： 江苏大学课程设计气化炉计算说明书excel （已上传到百度 文库） 一：气化炉本体主要参数的设计计算 初步设计该上吸式气化炉消耗的原料为G=600kg/h. 初步确认气化强度Φ为200kg/(m 2 ·h) 1. 实际气化所需空气量V A 由树皮的元素分析可知木屑中主要含有C 、H 、O 而N 、S 的含量可以忽略不计，则： a 、碳完全燃烧的反应： C + O 2= CO 2 12kg 22.4m 3 1kg 碳完全燃烧需要1．866N 氧气。 b 、氢燃烧的反应： 4H + O 2 ＝ 2H 20 4.032kg 22.4m 3 1kg 氢燃烧需要5.55N 氧气。 因为原料中已经含有氧[O]，相当于1kg 原料已经供给[O]×22.4/32=0.7[O]N 氧气，氧气占空气的21％，所以生物质原料完全燃烧所需的空气量： = (1.866[C]+5.55[H]-O.7[O]) 式中 V ——物料完全燃烧所需的理论空气量 m 3/kg C ——物料中碳元素含量 % H ——物料中氢元素含量 % V 1 0.21

O ——物料中氧元素含量 % 因此，可得 V= (1.866[C]+5.55[H]-O.7[0]) = (1.866×50.30％ +5.55×5.83％-O.7×36.60％) =4.790(/kg) V 为理论上的木屑完全燃烧所需的空气量，考虑到实际过程中的空气泄漏或供给 不足等因素，加入过量空气系数α，取α=1.2，保证分配的二次通风使气化气得到完全燃烧。因此，实际需要通入的空气量V~ V~=αV=1.2×4.790=5.748(3 m /kg) 因此，总的进气量为5.748/kg 由上图取理论最佳当量比ε为0.3，计算实际气化所需空气量： V A =ε*V~=0.28*5.748=1.609m 3/kg 2.可燃气流量q 空气(气化剂)中N 2含量79％左右，气化生物质产生的燃气中N 2含量为55％左右，考虑到在该气化反应中N 2几乎很少发生反应，据此，拟燃气流量是气化剂(空气)流量的1.44倍，则可燃气流量q 为： q=G*V A *1.44=600*1.609*1.44=1390 m 3/h 3.产气率 V G V G =/G =1390/600 =2.317(/kg) 1 0.21 10.21 3 m 3 m q 3 m

气体悬浮焙烧炉教材

一、回转窑的描述： 氢氧化铝焙烧是氧化铝生产工艺中最后一道工序，焙烧的目的是在1000℃左右的高温下把氢氧化铝的附着水和结晶水脱除后，从而生产出符合电解要求和其他用途的氧化铝。 自1856—1892年以来，分别由法国萨林德厂和奥地利人K.J拜耳研究发明碱-石灰烧结法和利用苛性碱溶液直接浸出铝兔矿生产氧化铝的拜耳法以来，已有100多年的历史了，截止到1963年，世界各国氧化铝厂基本上都采用回转窑焙烧氢氧化铝来生产氧化铝的工艺流程。 回转焙烧窑的长度一般都在100米左右，直径在3米左右，有2%左右的斜度。在开始下料前，首先要点燃安装在窑前的油枪，把窑内的温度加热到1000℃以上后，开始下料，入窑后的湿氢氧化铝随窑体的旋转由窑尾被送到窑头，而热气流从窑头向窑尾流动，使湿氢氧化铝在窑内经过烘干、脱水、晶型转变等物理化学变化而焙烧成氧化铝。 根据物料在窑内发生的物理化学变化，可以将窑从窑尾起划分为以下四个带： 1、烘干带：此带的主要作用是去除附着水，入窑后的湿氢氧化铝并参和电收尘来的窑灰由30℃左右被加热到200℃左右，附着水全部被蒸发，烘干带的热气则由600℃左右降低到250—350℃左右出窑，经旋风收尘器至电收尘后排入大气层。 2、脱水带：此带的主要作用是去除结晶水，氢氧化铝由200℃左右继续被加热到900℃左右，全部脱除结晶水变为嘎马氧化铝（γ—氧化铝），而此带的温度由1050℃左右降到600℃左右。 3、煅烧带：此带的主要作用是进行晶型转变，火焰温度可达1500℃左右，嘎马氧化铝（γ—氧化铝）转变为阿尔法氧化铝（α—氧化铝），焙烧温度在1100—1200℃左右，物料在窑内停留40—45分钟左右。

沸腾焙烧设备的计算

第四章 沸腾焙烧设备的计算 一、主体设备的计算： 沸腾焙烧的主体设备是沸腾焙烧炉。按其横断面形状分，可有矩形炉与圆形炉；圆形炉按其剖面形状来分，可有向上扩大的鲁奇（V .M ）炉和直筒形的道尔（Dorr ）炉；按其有无前室，可分为前室炉和无前室炉。一般，硫化锌精矿的沸腾焙烧多采用圆形炉。 1．炉床面积F 炉床 的计算： F 炉床 =a A 其中：F 炉床 为炉床面积，M 2 ； A 为炉子每天处理的精矿干量，t/d ； a 为炉子的单位面积生产率（床能率），t/ M 2·d ； 2.前室面积F 前室 的计算： F 前床 =（5%~20%）F 炉床 前室面积F 前床 一般不大于2M 2 。 3.本床面积F 本床及本床直径d 本床的计算： F 本床 = F 炉床 ﹣F 前床 =4 1 πd 2本床 d 本床 = π ) (4前床炉床F F -? (m)

4.沸腾层高度H沸腾的选取： 沸腾层高度H沸腾，是指从炉床底至排料口上缘的距离。沸腾层高度H沸腾的大小，对硫化锌精矿焙烧一般为0.9~1.3m。风压高、炉子大、且采用向上扩大形的炉子，可取较大值；否则，取小值。也可按下式计算： H沸腾=（1.2~1.5）F换热/πd本床 或H沸腾=aφτ×103/[24(1－ε沸腾层)r颗粒] (m) 计算。通常前式用于选取计算，后式用于核算。 5.炉膛空间体积V炉膛的确定： 对于锌的酸化焙烧，一般取V炉膛=（10~12）F本床； 对于锌的氧化焙烧，一般取V炉膛=（15~18）F本床。 6.炉膛面积F炉膛与炉膛直径D炉膛的计算： 一般，可按F炉膛/ F本床=1.7~1.9计算，也可按下式计算： F炉膛=aV烟（1+βt炉膛）F炉床/（86400W炉膛）m2 来计算。 其中，a ：床能力，t/ M2·d ； V烟：每吨干精矿焙烧时产烟气量，Nm3/t ； β：气体体积常数，1/273 ；

完整word版加热炉温度控制系统设计

过程控制系统课程设计 设计题目加热炉温度控制系统 学生姓名 专业班级自动化 指导老师 2010 年12月31日第1章设计的目的和意义第2章控制系统工艺流程及控制要 求 2.1 生产工艺介绍

2.2 控制要求 总体设计方案 3.1 系统控制方案 3.2 系统结构和控制流程图 控制系统设计 4.1 系统控制参数确定 4.2 PID 调节器设计 控制仪表的选型和配置 5.1 检测元件 5.2 变送器 5.3 调节器 5.4 执行器 系统控制接线图13 元件清单13 收获和体会14参考文献 第1章设计的目的和意义 电加热炉被广泛应用于工业生产和科学研究中。由于这类对象使用方便，可以通过调节输出功率来控制温度，进而得到较好的控制性能，故在冶金、机械、化工等领域中得到了广泛的应用。 在一些工业过程控制中，工业加热炉是关键部件，炉温控制精度及其工作稳定

性已成为产品质量的决定性因素。对于工业控制过程，PID调节器具有原理简单、 使用方便、稳定可靠、无静差等优点，因此在控制理论和技术飞跃发展的今天，它在工业控制领域仍具有强大的生命力。 在产品的工艺加工过程中，温度有时对产品质量的影响很大，温度检测和控制是十分重要的，这就需要对加热介质的温度进行连续的测量和控制。 在冶金工业中，加热炉内的温度控制直接关系到所冶炼金属的产品质量的好坏，温度控制不 好，将给企业带来不可弥补的损失。为此，可靠的温度的监控在工业中是十分必要的。 这里，给出了一种简单的温度控制系统的实现方案。 第2章控制系统工艺流程及控制要求 2.1 生产工艺介绍 加热炉是石油化工、发电等工业过程必不可少的重要动力设备，它所产生的 高压蒸汽既可作为驱动透平的动力源，又可作为精馏、干燥、反应、加热等过程的热源。随着工业生产规模的不断扩大，作为动力和热源的过滤，也向着大容量、高参数、高效率的方向发展。 加热炉设备根据用途、燃料性质、压力高低等有多种类型和称呼，工艺流程多 种多样，常用的加热炉设备的蒸汽发生系统是由给水泵、给水控制阀、省煤器、汽包及循环管等组成。 本加热炉环节中，燃料与空气按照一定比例送入加热炉燃烧室燃烧，生成的热 量传递给物料。物料被加热后，温度达到生产要求后，进入下一个工艺环节。 加热炉设备主要工艺流程图如图2-1所示。

沸腾焙烧炉设计相关计算Word版

传播优秀Wxd版文档•希塑对您有帮助.可双击去除! 沸腾焙烧炉设计

传播优秀％rd版文档.希望对您冇帮助.可双击去除! 目录 第一章设计概述 (1) 1・1设计依据 (1) 1・2设计原则和指导思想 (1) 1.3课程设计任务 (1) 第二章工艺流程的选择与论证 (1) 2.1原料组成及特点 (1) 2.2沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 (1) 第三章物料衡算及热平衡计算 (3) 3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 (3) 3. 1. 1锌精矿硫态化焙烧冶金计算 (3) 3. 1. 2烟尘产出率及其化学和物相组成计算 (4) 3. 1. 3焙砂产出率及其化学与物相组成计算 (6) 3. 1. 4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 (7) 3.2热平衡计算 (9) 3. 2. 1热收入 (9) 3.2.2热支出 (11) 第四章沸腾焙烧炉的选型计算 (13) 4.1床面积 (13) 4.2前室面积 (13) 4.3炉膛面积和直径 (13) 4・4炉膛高度 (14) 4.5气体分布板及风帽 (14) 4. 5.1气体分布板孔眼率 (14) 4. 5.2 风帽 (14) 4.6沸腾冷却层面积 (14) 4・7水套中循环水的消耗量 (14) 4.8风箱容积 (15) 4. 9加料管面积 (15) 4. 10溢流排料口 (15) 4. 11排烟口面积 (15) 参考文献 (15)

第一章设计概述 1」设计依据 根据《冶金工程专业课程设计指导书》。 1. 2设计原则和指导思想 对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以，设计应遵循的原则和指导思想为： 1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计； 2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案； 3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。所釆用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则; 4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计； 5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术； 6、设计中应充分考虑节约能源、右约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。 1. 3毕业设计任务 一、沸腾焙烧炉专题概述 二、沸腾焙烧 三、沸腾焙烧热平衡计算 四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算 五、沸腾炉主要经济技术指标 第二章工艺流程的选择与论证 2. 1原料组成及特点 本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。 D

沸腾炉

沸腾炉 沸腾焙烧炉，又称流化床焙烧炉，简称沸腾炉。用固体流态化技术焙烧硫化矿的装置。焙烧过程有反应热放出，产生含有二氧化硫的气体主要用来制造硫酸，矿渣则用作冶金原料。硫化矿沸腾焙烧技术是50年代初联邦德国的巴登苯胺纯碱公司和美国的多尔公司分别开发的。目前,世界上容积最大的硫铁矿沸腾焙烧炉在西班牙的福雷特公司帕洛斯工厂的硫酸装置内,于1982年建成,其炉床面积为123m2,容积为2800m3，设计生产能力为日产910～1000t 硫酸。（见彩图） 1、结构： 沸腾焙烧炉炉体（见图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有废热锅炉的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。 2、类型： 分直筒型炉和上部扩大型炉两种：①直筒型炉。多用于有色金属精矿的焙烧，焙烧强度较低，炉膛上部不扩大或略微扩大，外观基本上呈圆筒型。②上部扩大型炉。早期用于破碎块矿（作为硫酸生产原料开采的硫铁矿，多成块状，习惯称块矿）的焙烧。后来发展到用于各种浮选矿（包括有色金属浮选精矿、选矿时副产的含硫铁矿的尾砂，以及为了提高硫铁矿品位而通过浮选得到的硫精矿，这些矿粒度都很小）的焙烧，焙烧强度较高。 操作指标和条件主要是焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。 ①焙烧强度习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35％矿石的吨数计算。焙烧

沸腾焙烧炉设计相关计算

应急预案沸腾焙烧炉设计

目录 第一章设计概述 (1) 1.1设计依据 (1) 1.2设计原则和指导思想 (1) 1.3课程设计任务 (2) 第二章工艺流程的选择与论证 (2) 2.1原料组成及特点 (2) 2.2沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 (1) 第三章物料衡算及热平衡计算 (6)

3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 (6) 3.1.1锌精矿硫态化焙烧冶金计算 (6) 3.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算 (9) 3.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算 (13) 3.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 (16) 3.2热平衡计算 (21) 3.2.1热收入 (21) 3.2.2热支出 (25) 第四章沸腾焙烧炉的选型计算 (30)

4.1床面积 (30) 4.2前室面积 (30) 4.3炉膛面积和直径 (13) 4.4炉膛高度 (31) 4.5气体分布板及风帽 (32) 4.5.1气体分布板孔眼率 (32) 4.5.2风帽 (32) 4.6沸腾冷却层面积 (32) 4.7水套中循环水的消耗量 (14)

4.8风箱容积 (15) 4.9加料管面积 (15) 4.10溢流排料口 (15) 4.11排烟口面积 (15) 参考文献 (15) 第一章设计概述 (1) 1.1设计依据 (1) 根据《冶金工程专业课程设计指导书》。 (1) 第二章工艺流程的选择与论证 (2) 2.1原料组成及特点 (2) 2.2沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 (2) 第三章物料衡算及热平衡计算 (6)

3.1锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 (6) 3.1.1锌精矿硫态化焙烧冶金计算 (6) 3.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算 (9) 3.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算 (13) 3.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 (16) 3.2热平衡计算 (21) 3.2.1热收入 (21) 3.2.2热支出 (25) 第四章沸腾焙烧炉的选型计算 (30) 4.1床面积 (30) 4.5.1气体分布板孔眼率 (32) 风帽的形式多采用标准伞形风帽?8×6 mm(孔径×孔数），炉底风帽的排列方法，对于圆形炉底采用同心圆排列发，通常同心圆之距离为170-180 mm，每一圆周上的中心距为150-200mm，孔眼率（孔眼总面积与床面积之比）为0.95-1.2%。 (32) 1.确定炉底上风帽孔眼的总数目： (32)

焙烧炉技术参数

招标编号：2009-03-S-3-1 内蒙古大唐国际鄂尔多斯综合利用高铝粉煤灰生产铝硅钛合金项目 焙烧炉 招标文件 第三卷 招标人：内蒙古大唐国际鄂尔多斯硅铝科技项目筹备处

二00九年十月中国·沈阳

目录 附件1技术规范 (2) 附件2供货范围................................................................................................... 错误！未定义书签。附件3技术资料和交付进度............................................................................... 错误！未定义书签。附件4交货进度................................................................................................... 错误！未定义书签。附件5监造（检验）和性能验收试验 .............................................................. 错误！未定义书签。附件6技术服务和设计联络............................................................................... 错误！未定义书签。附件7分包与外购............................................................................................... 错误！未定义书签。附件8设备性能违约金的计算........................................................................... 错误！未定义书签。附件9分项价格表............................................................................................... 错误！未定义书签。附件10大（部）件情况..................................................................................... 错误！未定义书签。附件11设备重量表、发货清单、箱件清单及装箱清单格式 ........................ 错误！未定义书签。附件12履约保函（格式）................................................................................. 错误！未定义书签。附件13招标文件附图及附表............................................................................. 错误！未定义书签。附件14 差异表.................................................................................................... 错误！未定义书签。附件15投标人需要说明的其他问题................................................................. 错误！未定义书签。附件16 投标人资格审查文件............................................................................ 错误！未定义书签。附件17 投标人关于资格的声明函（格式） ................................................... 错误！未定义书签。附件18 投标人法定代表人授权书（格式） ................................................... 错误！未定义书签。附件18 投标人法定代表人授权书（格式） ................................................... 错误！未定义书签。附件19 投标人承诺函（格式）........................................................................ 错误！未定义书签。附件20 投标保函（格式）................................................................................ 错误！未定义书签。附件21 投标一览表............................................................................................ 错误！未定义书签。附件22 廉政建设保证书.................................................................................... 错误！未定义书签。附件23 廉政保证合同........................................................................................ 错误！未定义书签。

冶金沸腾焙烧炉温度控制系统的设计

课程设计（论文） 题目：冶金沸腾焙烧炉温度控制系统的设计

摘要 本设计是冶金沸腾焙烧炉温度控制系统的设计，锌精矿的焙烧，直接法制取高级氧化锌,首先是将锌精矿经过焙烧转变成氧化物,然后再经制团、韦氏炉冶炼得到高级氧化锌,焙烧工序是必不可少的第一步沸腾焙烧是目前应用最广泛的焙烧技术,它具有设备简单处理量大、控制容易、气一固间热质交换迅速、层内温度均匀、质量稳定、易于自动化等一系列优点。 考虑到鼓风量和其压力、炉膛压力、排烟量、循环冷却水量等的外界干扰。从生产工艺出发，合理选择调节阀的气开气关方式，确保设备和人员的安全。 本设计选择温度传感器、压力变送器、温度变送器、温度控制器、压力控制器和执行器构成串级控制系统实现对沸腾焙烧炉温度的控制，串级控制系统的主回路是定制控制系统，副回路是随动控制系统，通过他们的协调工作，使主参数能够准确的控制在工艺规定的范围之内。 关键词：温度控制；串级控制；变送器；炉膛压力；

目录 第1章绪论 (1) 第2章系统方案论证 (2) 2.1任务分析 (2) 2.2方案选择 (2) 第3章仪表选择 (4) 3.1变送器的选择 (4) 3.2控制器选型 (6) 3.3执行器的选择 (8) 第4章系统控制算法 (10) 4.1控制规律选择 (10) 4.2气开气关选择 (10) 4.3调节器正负作用选择 (10) 第5章仿真 (11) 第6章课程设计总结 (15) 参考文献 (16)

第1章绪论 沸腾焙烧炉是湿法炼锌过程中的重要环节，当今世界随着湿法炼锌技术的不断发展，生产规模的不断大型化，要求沸腾焙烧炉的技术也不断的发展，沸腾焙烧炉在湿法炼锌中占有重要地位，沸腾焙烧的基础是固体流态化，用沸腾焙烧炉焙烧锌精矿，炉内热容量大且均匀，温差小，颗粒与空气接触表面积大，反应速度快，强度高，传热传质效率高，这些都使焙烧过程大大强化，产品质量稳定，生产效率高，设备与操作便于实现生产连续化和自动化等一系列优点，各国都很重视此项技术，因此得到了广泛应用。 沸腾焙烧1944年开始用于硫铁矿的焙烧，1952年引入湿法炼锌工业。现在在我国湿法炼锌技术已经得到了很大的发展，1992年西北冶炼厂从日本引进了一台世界第二亚洲第一的沸腾焙烧炉，此台沸腾焙烧炉的投产运行使得我国沸腾焙烧技术跨入了世界先进行列。在消化此项引进技术基础上，中国有色工程设计研究总院于2002年为云南驰宏锌锗股份有限公司设计了第四台沸腾焙烧炉，2005年正式投料，现已进入正常运行生产。 本设计根据沸腾焙烧炉系统的主要设计工艺特点、技术性能、装备选型与生产实践的情况进行设计。

(完整word版)回转窑和反应室计算20151230

(完整word版)回转窑和反应室计算 20151230 回转窑和反应室计算 概述 回转窑和反应室是工业生产中常用的设备，用于进行物质的高 温反应。在设计和运行过程中，需要进行一些计算来确保设备的安 全和有效运行。 1. 回转窑计算 回转窑是一种旋转的圆筒，主要用于干燥、煅烧和热解等工艺。以下是回转窑计算的一些常用指标： 1.1 直径和长度 回转窑的直径和长度对于设备的产能和热效率有重要影响。根 据产品和工艺要求，可以通过以下公式计算回转窑的直径(`D`)和长 度(`L`)： D = (Q / (π * ρ * R * C * T)) ^ (1 / 3)

L = D * R 式中，`Q`为产量，`ρ`为原料的平均密度，`R`为回转窑的转速，`C`为物料的热容，`T`为物料的平均停留时间。 1.2 燃烧器功率 回转窑通常需要燃烧器提供热能。燃烧器的功率(`P`)可以通过 以下公式计算： P = Q * H / η 式中，`H`为燃料的低位发热量，`η`为燃烧器的燃烧效率。 2. 反应室计算 反应室是用于进行化学反应的设备，常见于化工和制药等行业。以下是反应室计算的一些常用指标： 2.1 反应热

在进行化学反应时，需要考虑反应热(`Q`)。反应热可以通过以 下公式计算： Q = m * ΔH 式中，`m`为反应物的质量，`ΔH`为反应的焓变。 2.2 反应速率 反应室中的反应速率(`r`)是一个重要参数，用于描述单位时间 内反应物转化的比例。反应速率可以通过以下公式计算：r = k * [A]^n * [B]^m 式中，`k`为速率常数，`[A]`和`[B]`为反应物浓度，`n`和`m`为 反应物的反应级数。 结论 回转窑和反应室的计算是确保设备安全、高效运行的重要环节。通过上述的计算公式，可以根据产品和工艺要求，确定适合的回转

焙烧炉烟气换热器的设计方案

焙烧炉烟气换热器的设计方案 概述： 本换热器有如下特点： 1、承受夹套式换热器，保持夹套内的水温，以增加分散在换热面上沥青的流淌性。 2、因承受自然气燃料，燃烧后有H O 生成，同时烟气中含SO ，为 2 2， 延长使用寿命，故夹套换热面材料承受 316L 不锈钢。 3、烟气流淌侧的烟道设有可拆开的烟道盖板，便于人工去除换热面上积沉的沥青。 4、设备参数： 设备外形尺寸： 2800〔宽〕×1800〔高〕×6000〔长〕 注：由 4 组2800〔宽〕×1800〔高〕拼装成 可回收热量：0.7MW，〔热水70℃〕 烟气计算总阻力：800Pa 5、附属设备：保温水箱，循环水泵，补水箱，把握系统等

一、根本概况 焙烧炉承受自然气作燃料，烟气中含有的沥青2700～3500mg/Nm3，粉尘300mg/Nm3，二氧化硫80～400 mg/Nm3，要求烟气温度由140～160℃降低到90～100℃。并要求承受换热器将烟气中的热量回收，用来产生洗澡的热水及冬天采暖用热水 二、换热器设计 1、换热器构造形式确定 因沥青烟气降温后会成液态，并且会粘附在换热面上，假设粘附在换热面上的液态沥青不流淌，就会附着在换热面上，从而就会使热器失效，因此如何很好的保持液态沥青在换热面上的流淌性，成为该换热器能否正常使用的关键。 有碳素厂在承受干法工艺〔电捕尘法〕进展沥青烟气治理合格后，发表作过《碳素厂沥青烟气治理系统设计》的论文。现摘取局部论述如下： 附： 沁阳黄河碳素厂所用沥青原料为山东、湖北等地产的中温煤沥青，软化点为 60℃，闪点为 197℃，烯点温度为 218℃。沥青烟气的特点是易粘附，在肯定温度之上易燃爆。在沥青烟气的收集、输送及消烟过程中，极易粘着管道及设备外表形成液态至固态沥青。固结后的沥青很难去除掉，往往造成管道堵塞、设备破坏，使系统无法正常运行。

(完整word版)450立方米热风炉设计计算

450m3高炉自身空煤气双预热热风炉设计计算 热风炉的加热能力（1m3高炉有效容积所具有的加热面积） 一般为80～100m2/m3或更高。前苏联5000m3的高炉蓄热面积为104 m2/m3，设计风温1440℃，为目前最高设计风温水平。 蓄热体面积120×450=54000 m2，设计三座热风炉,每座蓄热面积为18000m2，蓄热体单位体积传热面积48 m2/m3，每座热风炉蓄热体体积为375 m3。 蓄热室设计中，烟气流速起主导作用.小于100 m3炉容，烟气流速1。1~1.3Nm/s。炉容255～620 m3,烟气流速1.2～1。5Nm/s。炉容大于1000 m3,烟气流速1.5～2.0Nm/s。 根据资料核算，参考以上烟气流速差异，设计时可采用：蓄热体高度L/蓄热体直径D的方法进行计算。炉容大于1000 m3，L/D=3。5～4;炉容255～620 m3，L/D=3~3.5。 热风炉结构计算实例 450m3高炉热风炉设计计算.为实现热风炉外送热风温度～1150℃，确定热风加热能力为120 m2/m3,如果设置三个热风炉,则每个热风炉的蓄热面积为18000 m2。 热风炉结构的确定：假设蓄热室高/径=3。5，则3。14×r2×7r×48=18000，r=2。57m，蓄热室直径5。14m,蓄热体高度18m。 燃烧器计算实例 假设高炉利用系数为K=3.5t铁/m3·昼夜，年工作日按355天计算.450m3高炉年产铁量估算为3。5×355×450=559125t. 焦比1：0。5，则冶炼强度i=1.75t焦/m3·昼夜。 高炉入炉风量V 0=Vu·i·v/1440(V 高炉入炉风量，Nm3/min；Vu高炉有效容积，m3；i冶炼强度， t焦/m3·昼夜；v每吨干焦的耗风量，Nm3/ t焦)V =450×1.75×2450/1440=1340 Nm3/min（实际1400）。 热风平均温度1150℃，送风期间热风带走的热焓为：363×1340=486420kcal/ min。(1250时，431.15-46。73=384。42热焓为538188 kcal/ min，供热717584 kcal/ min) 热风炉一个工作周期2.25h，送风期0.75h，燃烧期1。5h。 热风炉效率为75％时，燃烧器每分钟的供热量为1/2×648560（717584)kcal/ min,假设高炉煤气的热值为800 kcal/ Nm3,则燃烧器每分钟的燃气量为405(448。5）Nm3/ min，燃烧器能力24300(26910）Nm3/h。 根据郝素菊等人编著的《高炉炼铁设计原理》所提供数据，金属套筒式燃烧器烟气在燃烧室内的流速为3~3。5Nm/s，陶瓷燃烧器烟气在燃烧室内的流速为6～7Nm/s。 根据郝素菊等人编著的《高炉炼铁设计原理》所提供数据，陶瓷燃烧器空气、煤气喷口以25~300角相交。一般空气出口速度为30～40m/s,煤气出口速度15～20 m/s。 燃烧器能力27000 Nm3/h，空气量21600 Nm3/h，烟气量48600 Nm3/h。 燃烧混合室直径φ2530mm，烟气流速2。62m/h. 喉口直径Φ1780mm,烟气流速5。3m/h。 由于增加了旁通烟道，燃烧器能力提高10%,29700 Nm3/h，空气20790 Nm3/h，烟气量50490 Nm3/h，燃烧混合室直径φ2300mm，面积4。15m2,烟气流速3.38m/h。 喉口直径Φ1736mm,面积2.37m2，烟气流速5.92m/h。 节能计算 1

沸腾炉的设计5

沸腾炉的设计-----设计内容之五 第五章汽化冷却水箱及辅助设备的设计计算 5.1、汽化冷却水箱的设计计算 （一）水箱总面积及个数的计算 沸腾炉选用箱式汽化冷却水箱，所需水箱总面职按6-2-17式计算: F总= （6-2-17） 式中: A—沸腾炉单位生产率，吨/米2·日； Q过剩—热平衡表中100公斤精矿的过剩热，千卡； F床—沸腾床床面积，米2； △t均—沸腾层与冷却介质的平均温差，℃； K水套—水套的传热系数，千卡/米2·时·度。 △t均= 式中: t进—进水温度，℃， t出—(水或汽水混合物)出口温度，℃。. 汽化冷却蒸汽压力定为6公斤/厘米2(绝对压力)。t出=158.08℃，下降管自汽包出口至水套入口温度降取3.08℃，则t进=155℃. 则△t均= =714.3℃

水套的传热系数K水套在一般情况下可以从统计的工厂实侧数据中选取。 当采用水冷却时: 对于箱式水套K水套=100～180千卡/米2·时·度， 对于管式水套K水套=150～230千卡/米2·时·度。 冷却水的出口温度视水的硬度而定，一般在60℃以下。当水套内壁有水垢，或水套外壁有粘结层时，水套的传热系数将显著下降。 当采用软水汽化冷却且水套外壁无粘结雇翔寸(水套内壁有一定厚度的水垢): 对于箱式水套，K水套=180～220千卡/米2·时·度， 对于管式水套，K水套=230～270千卡/米2·时·度。 在高温焙烧时，物料常粘结于水套外壁上，使传热系数下降。此时: 对箱式水套:K水套=110～150千卡/米2·时·度， 对管式水套K水套=150～180千卡/米2·时·度。 本例题采用软水汽化冷却，取 K水套=210千卡/米2·时·度 则 F水套= =17.6㎡ 计算水箱个数n与水箱宽度B水套： π·D床=n·B水套+(n+2)·d水套+ B溢流+D前 室①

焙烧炉施工组织设计

焙烧炉施工组织设计 1.工程概述 1.1编制依据 1.1.1长铝设计院设计的施工图纸。 1.1.2工程现场地质勘探资料。 1.1.3本企业施工类似工程实例资料。 1.1.4本企业ISO9002质量认证的相关文件。 1.1.4.1质量保证手册。 1.1.4.2质量体系程序文件。 1.1.4.3作业指导书。 1.1.5《建筑法》及我国现行的相关施工验收规范、材料验收规范、操作规程及安全生产、文明施工、环保、消防等有关规范。 1.1.6国家和部委的规范标准。 1.1.6.1《土方工程施工及验收规范》（GBJ201-83）。 1.1.6.2《地基与基础工程施工及验收规范》(GBJ201-83)。 1.1.6.3《砼质量控制标准》（GB50205-95)。 1.1.6.4《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》(GB50236-98)。 1.1.6.5《机械设备安装工程施工及通用验收规范》(GB50231-98)。 1.1.6.6《工业炉砌筑工程施工及验收规范》(GBJ221-80) 1.1.6.7《烧结普通砖施工及验收标准》(GB5101-85) 1.2工程概况

72室敞开焙烧炉系河南铝电集团碳素厂一期工程主要项目。该炉用于焙烧碳阳极、燃料为煤气。 该工程共72个炉室，每炉室为5条火道，将炉室分为4个料箱，料箱尺寸为3344×810×5040mm。 焙烧炉由并列的36个炉室与连通火道和侧部烟道组成。炉主体部位长 106.8m，宽16.59m，高 5.62m，炉底标高－5.47m，炉顶面标高+0.15m。焙烧炉结构较复杂，工程质量要求严格，材料品种型号多，且用量大，炉子总重 17372.81 t。仅耐火异型砖39种。 1.3工程特点 该工程工期紧、任务重，为此我们要抓紧做好施工前的各项准备工作，在开工前完成施工机具、周转材料（钢脚手架、跳板等），施工现场用的水、电、人员食宿等，确保按期开工。要求甲方做到供应超前，有不少于15天的贮备量，保证材料按计划及时、按量，按施工顺序组织进料，保证连续施工，争取在甲方规定工期内提前建成，砼预制块提前安排，甲方提供场地。车间内天车在施工前安装好并投运行。强化施工管理，搞好现场协调，必须按网络计划组织施工，严格质量、安全管理，保质、保量如期完成砌筑工程任务。 1.4施工程序 施工程序应本着先地下、后地上，先主体、后围护，先结构、后装饰的基本要求。根据国家工业炉施工的基本要求和施工单位的经验，敞开式焙烧炉施工程序应本着科学管理，理论与实际相结合的施工顺序进行。先砌红砖大墙，浇注轻质浇注料，后砌两侧保温砖大墙，

锌精矿硫酸化焙烧流态化焙烧炉炉体设计说明

学生课程设计（论文） 题目：锌精矿硫酸化焙烧流态化焙烧炉炉体设计学生：—学号：— 所在院（系）：______________ 专业：__________________________ 班级：______________ 指导教师：—职称：_____________ 2011年6月18日

学院本科学生课程设计任务书

锌精矿硫酸化焙烧流态化焙烧炉炉体设计 U 课程设计的目的 通过设计，培养学生以理论为基础并结合生产实际进行工艺设计的设计思想，训练学 生综合运用冶金基础课程理论知识，培养学生独立思考、分析、初步解决冶金工艺问题及查 阅资料等技能；深入理解流态化焙烧炉的工作原理、流态化焙烧炉在冶炼中所受到的影响因 素，设计出合理的流态化焙烧炉炉体。 2、课程设计的容和要求（包括原始数据、技术要求.工作要求等） 已知条件：日处理200吨的流态化焙烧炉，其它条件下达任务书时给出 设计容：炉体尺寸、炉床面积等计算。 技术要求：查阅资料并理解资料，设计出合理的流态化焙烧炉炉体。 工作要求：严格按进度设计；独立大胆构思，力求创新；2周完成全部任务。 主要参考文献 国发•重金属冶金学［M ］・：冶金工业.2006 邱竹贤•有色金属冶金学［M ］..冶金工业.2008 《有色冶金炉设计手册》编写组.有色冶金炉设计手册山］..冶金工业.2000 《铜铅锌冶嫁设计参考资料》编写组•铜铅锌设计参考资料［Ml.：冶金工业.1979 4.课程设计工作进度计划 2- 3天：查阅资料，明确设计容； 3- 4天：对给定题目进行分析，进行相关计算、作图; 4- 5天：撰写课程设计说明书，并进行修改、完善。 教研室意见: 学生（签字）: 接受任务时间： 年 月 日 注：任务书由指导教师填写。 ]]]1J 12 3 4 rL rL rL rL 指导教师（签字） 日期 2011年6月3日

沸腾炉的设计3

沸腾炉的设计3 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

沸腾炉的设计----设计内容之三 第三章沸腾焙烧炉的设计计算 由于热平衡计算中，在计算炉子的热损失时需要知道沸腾全部炉壁与炉顶的总表面积。所以在热平衡计算之前应先沸腾炉主要尺寸的计算。 、沸腾焙烧炉主体尺寸的计算 （一）沸腾焙烧炉单位生产率的计算 在计算沸腾炉炉床面积时，本例题所采用的炉子单位生产率不按生产实践数字选取而是按理论公式（6-2-1）进行计算。 单位生产率A= （6-2-1） 式中：1440——一天的分钟数； ——系数，介于之间； ——单位炉料空气消耗量，； ——最佳鼓风强度，。 （6-2-1）式中只有不知道，根据研究结果 =～k （6-2-2） 式中，k——最低鼓风强度，，根据理论 （6-2-3） 式中：——物料间自由通道断面占总沸腾层断面的比率，一般介于，对硫化物取，对粒状物料如球粒取； ——单位体积的鼓风量在炉内生成的炉气量，

­——炉料的比重，4000 ； ——炉气重度， = = ； ——通过料层炉气的算术平均温度， = =460℃； ——物料粒子平均粒度，米。 根据已知精矿的粒度组成，精矿中大粒部分：粒度㎜ 10%（33%） ㎜ 20%（67%） 共计 30%（100%） = =×+×=㎜ 精矿中细粒部分： 粒度㎜ 35%（50%） ㎜ 35%（50%） 共计 70%（100%） = =×+×=㎜ 对全部精矿： 大粒部分㎜ 30% 细粒部分㎜ 70% = × =

物料粒子平均粒度按经验公式计算，对混合料，≤0．415 时，平均粒度根据小粒体积含量按下式计算： =5% +95% =×+×=㎜=74× 把上述数字代入（6-2-3）式： =～k，选用系数，则 最佳鼓风强度 ==×= 现在就可以计算炉子的单位生产率： A= = 沸腾炉的单位生产率（床能力）与操作气流速度有关，因此也可按以下公式计算求得： A= （6-2-4） 式中：——操作气流速度，米/秒。 的大小与物料的流化性质和工艺条件、物料颗粒大小等有关，可以根据对入炉物料实验测定的临界沸腾速度和颗粒带出速度来确定，或是参照同类物料沸腾焙烧的实测数据选取。锌精矿硫酸化沸腾焙烧操作气流速度在之间，这里选用米/秒。则： A= = 此外，根据经验数据，锌精矿硫酸化沸腾焙烧单位生产率一般在5-6 之间，取6 与（6-2-1）、（6-2-4）的计算结果，三项求平均值，并取整： A= =