汽轮机调门重叠度的优化和调整

汽轮机调门重叠度的优化和调整

1 汽机调门重叠度简介

1.1 定义：

采用喷嘴调节时，多个调节汽门依次开启，在前一个调门尚未全开时，后一调门便提前打开。当前一个调门全部打时，下一调门提前开启的量称为阀门的重叠度。

1.2 目的：

设置重叠度的目的是为了使汽机控制指令与蒸汽流量成线性关系，保证机组良好的调节特性，有利于机组滑参数运行。

1.3 作用：

a）影响调节特性：多个调门依次开启，若后阀在前阀全部开启后才开启，那么根据单个阀门的特性可以推断出多个阀门的升程与流量的关系呈波形曲线，显然这是不符合调节系统静态特性曲线的，为了使配汽机构特性曲线比较平滑，一定要设置重叠度。

b）影响机组的经济性：重叠度过大，即前一阀门开度较小时，后一阀门就已开启，会加大节流作用，此时节流损失变大，对机组的经济性影响也最大。重叠度较小或无重叠度时，节流损失最小，能提高机组经济性，但影响调节特性。

1.4 特性：

下面图1和图2分别为单阀和多阀联合的升程流量特性：

说明：

a）图1为典型的单阀升程流量特性曲线，对于单一调门，这种特性曲线是一定的，可以通过试验方法得出。

b）从图1我们可以看出在阀门开度50％左右，出现拐点，特性逐步开始呈非线性。

c）从图1可以得出阀门的有效升程，数值在70％左右，此后阀门再开大，流量增加较少。

说明：

a）多个阀门的联合特性就只取决于阀门开启的重叠度。

b）图2中的曲线Ⅰ选择的重叠度过小，即前一阀开度很大后才开后一阀，系统在调节时会生产较大的波动，在后一阀门将开启时，会发生调门大幅窜动的情况。

c）图2中的曲线Ⅱ选择了合理的重叠度，阀门联合升程流量特性波动小，系统调节性能基本呈线性，稳定性最好。

d）图2中的曲线Ⅲ选择的重叠度过大，除前面所讨论的会使经济性下降外，还会破坏升程流量特性的线性度，会使两个阀门重叠部分的流量增长过快，产生局部不等率变动，当汽机在该功率下运行时，有可能出现晃动。

2 重视调门升程流量特性的变化

阀门重叠度有两种表述：行程重叠度和压力重叠度。

行程重叠度：ξH ＝1－H1 / H max

式中H1为后阀开始开启时的前阀行程，H max为前阀全开行程。

压力重叠度：ξp ＝1－P1 / P max

式中P max和P1为后阀开始开启时，前阀的前、后压力。

行程重叠度只有几何意义，没有热力学意义，压力重叠度才是决定调门调节特性的关键参数，一般以前一阀门开至前、后压力比P1/P max=0.85～0.90时，后一阀开启较

为合适。然而，在DEH 调节系统中，只能对行程重合度进行设定，不计算压力重叠度。另外，压力重叠度是会改变的，在机组大修时，由于阀门进行过行程调整和密封面的研磨，阀门各部件由于损坏而更换等情况，特性曲线会产生意想不到的偏差。单个阀门升程流量特性发生变化，此时若行程重叠度设定不变，会使调门调节特性改变，会直接影响汽机的经济性和调节特性。所以，应该定期的对调门的升程流量特性进行测定，对压力重叠度进行标定，保证机组调节特性满足稳定高效的要求。

3 对调门重叠度调整

最佳重叠度确定的原则是应考虑在调节系统允许的范围内，尽量减小重叠度。 下图为华能南通电厂#3机组汽轮机在部分进汽时流量指令与各调门开度的曲线：

MARK V部分进汽曲线

10005

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

65

70

75

80

85

90

95

100

0510152025303540455055606570758085909510

流量指令

各C V 开度指令

从图中可见，机组各调门开启时的参数，重叠度设定为：#2调门是在#1调门开启70％时开启，#3调门是在#2调门开启60％时开启，#4调门是在#3调门开启50％时开启。对比国内大部分机组，普遍认为后一阀门在前一阀门开启60％时开始开启，这一重叠度设置是较为合理的。汽机四个调门对应的喷嘴弧段是相同的，升程流量特性也

基本是一样的，#4调门的重叠度设置明显偏大。从前面的分析我们知道，重叠度过大是不利的，虽然在以往的运行中，系统稳定性没有出现过明显问题，没有发生明显的局部变动率过大现象，但经济性肯定值得商榷。

机组在额定参数下带额定负荷时机组效率最高，此时若#4调门不开，则汽机效率也是最高。通过统计和观察发现，#3机组大修后，此工况下#4调门是有开度的，而且开度很小，在3％左右，同时#3调门开度基本上在55％左右。可以说，汽机在高负荷时没有达到效率最高点，#3调门的有效升程没有完全发挥，#4调门的节流作用就发生了，这对汽机经济性的影响是显而易见的。建议修改#4调门的重叠度设定为在#3调门开启60％后开启，从理论上讲是可以明显提高汽机在高负荷段的效率的。修改后，可以使机组在额定参数下带满负荷时#4调门不开启，汽机效率就有了最高点。

调整后对机组的经济性的影响，要通过具体热力试验进行计算分析，在不改变热力系统的情况下，在推荐和允许值以内，通过简单的控制参数修改就能产生较大的经济效益，这项工作还是值得做的。

4 结论：

a）机组大修后应重视汽机调门升程流量特性的标定，改善机组调节特性，使机组阀位指令与负荷关系更接近设计点，并呈线性关系，有利于机组运行调节的稳定性，并使机组一次调频性能得以改善。

b）对#3机组大修后适当修改机组调门重叠度的设定，将#4调门的重叠度设定为在#3调门开启60％时开始开启，以使机组在额定工况下#4调门不开启，通过热力试验对改进进行验证和分析，以提高机组高负荷段的热经济性。

郭丁伟推荐

汽轮机调门重叠度的优化和调整

汽轮机调门重叠度的优化和调整 单子心 （华能南通电厂江苏南通 226003） 摘要：针对机组高压调门开度对汽机经济性的影响，通过对汽轮机调门升程流量特性变化的分析，对调门重叠度进行整定和调整，以提高机组在高负荷段的经济性。改进后，机组调门调节特性明显改善，机组经济性也得到提高，并为一次调频特性调整改进工作创造了条件，达到预期的目的。 关键词：重叠度；升程流量特性；调节系统 1 汽机调门重叠度简介 1.1 定义： 采用喷嘴调节时，多个调节汽门依次开启，在前一个调门尚未全开时，后一调门便提前打开。当前一个调门全部打时，下一调门提前开启的量称为阀门的重叠度。 1.2 目的： 设置重叠度的目的是为了使汽机控制指令与蒸汽流量成线性关系，保证机组良好的调节特性，有利于机组滑参数运行。 1.3 作用： a）影响调节特性：多个调门依次开启，若后阀在前阀全部开启后才开启，那么根据单个阀门的特性可以推断出多个阀门的升程与流量的关系呈波形曲线，显然这是不符合调节系统静态特性曲线的，为了使配汽机构特性曲线比较平滑，一定要设置重叠度。 b）影响机组的经济性：重叠度过大，即前一阀门开度较小时，后一阀门就已开启，会加大节流作用，此时节流损失变大，对机组的经济性影响也最大。重叠度较小或无重叠度时，节流损失最小，能提高机组经济性，但影响调节特性。 1.4 特性： 下面图1和图2分别为单阀和多阀联合的升程流量特性：

说明： a）图1为典型的单阀升程流量特性曲线，对于单一调门，这种特性曲线是一定的，可以通过试验方法得出。 b）从图1我们可以看出在阀门开度50％左右，出现拐点，特性逐步开始呈非线性。 c）从图1可以得出阀门的有效升程，数值在70％左右，此后阀门再开大，流量增加较少。

浅谈汽轮机调速系统

浅谈汽轮机调速系统 尹琼芳 武汉都市环保工程技术股份有限公司湖北武汉430071摘要：云南德钢22MW高炉煤气发电机组采用了杭州汽轮机厂提供的纯凝汽轮发电机组， 并配套WOODWORLD公司生产的505数字调速器，采用数字电液调速系统调节汽轮机转速 控制机组负荷，本文以该工程为例简要介绍了汽轮机调速系统的组成及调试方法关键词：调速505voith油动机调节汽阀 中图分类号：TK26文献标识码：A 引言 电力系统要求上网的汽轮发电机组必须具备可靠的调节系统，不但反应迅速而且要保证很高的精度，对于整个机组则要求在各种工况下均能保证机组可以安全，高效地运行。在启停过程中则要求既安全可靠又可顺利地进行自动启停。 汽轮机调节系统的型式很多，有机械调速系统、液动调节系统、电液调节系统等，但它的被调量不外乎是转速、功率及压力等信号，问题在于设计一个具有最佳的调节规律的控制系统，对这些调节变量进行运算和修正，保证汽轮机在各种工况下稳定运行，协调汽轮机和锅炉之间的控制，并能满足电力系统的要求。 目前汽机调速系统中使用最多的是汽轮机数字电液控制系统（Digital Electric-Hydraulic Control System，以下简称DEH），整个调速系统可划分为两个部分：电子调速和液压控制。一概述 云南德钢22MW高炉煤气发电工程的调节系统主要由转速传感器，数字式调节器，电液转换器，油动机和调节汽阀组成 Woodward505同时接收来自二个转速传感器的汽轮机转速信号，并与转速给定值进行比较后输出4~20mA执行机构，输出的电信号经电液转换器转换成二次油压（0.15~0.45MPa），二次油压通过油动机操纵调节汽阀，由此来控制汽机进汽量的大小。 二调速系统的组成 2.1调节油系统 整个供油系统提供机组正常运行所必需的润滑油和调节油，正常情况下压力油由汽轮机主轴上的主油泵共给，在启，停机过程中由辅助油泵供给，因主油泵没有自吸能力，使用了注油器给主油泵提供进油，在汽轮机转速升到额定转速后主油泵可投入使用为润滑和调节系统

汽轮机振动大的原因分析及其解决方法[1]

汽轮机振动大的原因分析及其解决方法 摘要：为了保障城市经济的发展与居民用电的稳定，加强汽轮机组日常保养与维护，保障城市供电已经成为了火力发电厂维护部门的重要任务。文章就汽轮机异常振动的原因进行了分析与故障的排除，在振动监测方面应做的工作进行了简要的论述。 关键词：汽轮机；异常振动；故障排除；振动监测；汽流激振现象 对转动机械来说，微小的振动是不可避免的，振动幅度不超过规定标准的属于正常振动。这里所说的振动，系指机组转动中振幅比原有水平增大，特别是增大到超过允许标准的振动，也就是异常振动。任何一种异常振动都潜伏着设备损坏的危险。比如轴系质量失去平衡（掉叶片、大轴弯曲、轴系中心变化、发电机转子内冷水路局部堵塞等）、动静磨擦、膨胀受阻、轴承磨损或轴承座松动，以及电磁力不平衡等等都会表面在振动增大，甚至强烈振动。 而强烈振又会导致机组其他零部件松动甚至损坏，加剧动静部分摩擦，形成恶性循环，加剧设备损坏程度。异常振动是汽轮发电机运转中缺陷，隐患的综合反映，是发生故障的信号。因此，新安装或检修后的机组，必须经过试运行，测试各轴承振动及各轴承处轴振在合格标准以下，方可将机组投入运行。振动超标的则必须查找原因，采取措施将振动降到合格范围内，才能移交生产或投入正常运行。 一、汽轮机异常振动原因分析 汽轮机组担负着火力发电企业发电任务的重点。由于其运行时间长、关键部位长期磨损等原因，汽轮机组故障时常出现，这严重影响了发电机组的正常运行。汽轮机组异常振动是汽轮机常见故障中较为复杂的一种故障。由于机组的振动往往受多方面的影响，只要跟机本体有关的任何一个设备或介质都会是机组振动的原因，比如进汽参数、疏水、油温、油质、等等。因此，针对汽轮机异常震动原因的分析就显得尤为重要，只有查明原因才能对症维修。针对导致汽轮机异常振动的各个原因分析是维修汽轮机异常振动的关键。 二、汽轮机组常见异常震动的分析与排除 引起汽轮机组异常振动的主要原因有以下几个方面，汽流激振、转子热变形、摩擦振动等。 （一）汽流激振现象与故障排除 汽流激振有两个主要特征：一是应该出现较大量值的低频分量；二是振动的增大受运行参数的影响明显，且增大应该呈突发性，如负荷。其原因主要是由于叶片受不均衡的气体来流冲击就会发生汽流激振；对于大型机组，由于末级较长，气体在叶片膨胀末端产生流道紊乱也可能发生汽流激振现象；轴封也可能发生汽流激振现象。针对汽轮机组汽流激振的特征，其故障分析要通过长时间的记录每次机组振动的数据，连同机组满负荷时的数据记录，做出成组曲线，观察曲线的变化趋势和范围。通过改变升降负荷速率，从5T/h到50T/h的给水量逐一变化的过程，观察曲线变化情况。通过改变汽轮机不同负荷时高压调速汽门重调特性，消除气流激振。简单的说就是确定机组产生汽流激振的工作状态，采用减低负荷变化率和避开产生汽流激振的负荷范围的方式来避免汽流激振的产生。 （二）转子热变形导致的机组异常振动特征、原因及排除 转子热变形引发的振动特征是一倍频振幅的增加与转子温度和蒸汽参数有密切关系，大都发生在机组冷态启机定速后带负荷阶段，此时转子温度逐渐升高，材质内应力释放引起转子热变形，一倍频振动增大，同时可能伴随相位变化。由于引起了转子弯曲变形而导致机组异常振动。转子永久性弯曲和临时性弯曲是

哈汽600MW汽轮机盘车装置自动投入问题的分析及解决

哈汽600MW机组汽机盘车装置自动投入问题分析及处理 白音华金山发电有限公司王远建 摘要：介绍了汽轮机盘车装置的结构、原理，以及盘车打齿原因的分析及对此故障的对策。 关键词：汽轮机；盘车装置；启动；对策 白音华金山电厂空冷机组汽机为哈汽QFSN-600-2YHG型，其盘车装置为哈尔滨汽轮机厂配套，其控制系统为哈汽自控分厂配套。目前其盘车装置自动功能一直未投入使用，经与东北电科院调试方面及本厂发电运行部了解其原因为：1、本盘车装置啮合机构为气动执行机构啮合速度较快冲击较大；2、此套装置传动齿轮间啮合方式不合适，启动电机时冲击较大；这两方面原因都会造成盘车装置啮合齿轮的损伤（打齿）。下面结构工作其构造原理对此问题进行分析并根据个人经验提出处理方面的建议。 一、本盘车装置结构、作用及工作原理 盘车装置由壳体、蜗轮蜗杆、链条、链轮、减速齿轮、电动机、润滑油管路、护罩、气动啮合装置等组成。（见附图） 盘车装置的壳体由钢板焊接而成，一块水平钢板除了起在低压缸下半安装作用之外，其上还支持电动机、链条壳体、电动机支架、气动啮合缸、操纵杆、护罩等，其下竖直焊接了三块板，它们用来支撑蜗轮蜗杆、齿轮等各种传动零部件。 蜗杆蜗轮副采用SG71型可展曲面二次包络弧面，传动比16。

电动机轴上的链轮通过链条把力矩传给蜗杆轴上的链轮。 链条使用圆销式齿形链，型号为C190-78N×135型，链宽78毫米，内导式。链轮的减速比为1.4。 减速齿轮都采用渐开线圆柱短齿齿轮，模数用8和12两种。 盘车装置的电动机（件73.178.26Z）选用YB225S―6型三相异步电动机，功率30KW，980r/min，该电动机为双伸结构，第二轴伸经工厂补充加工铣成对边宽27毫米的六方，用于手动盘车用。为了保护人身安全，电动机壳体上第二轴伸端安装了一个电动机开关用来控制电动机的启动。当打开第二轴伸的盖时，行程开关将会切断电源，电动机不会转动。 气动啮合装置中气动啮合缸是主要的气动部件，它的活塞直径为40毫米，行程为127毫米。气动啮合缸的连杆和操纵杆相连，活塞的动作直接控制操纵杆的摆动。 润滑油管路是用来润滑蜗杆、蜗轮及减速齿轮的，它装在盘车装置壳体水平板的下方，润滑油由平板上所开的进油口进入，然后经过喷嘴喷到所要润滑之处。润滑后的回油流到低压缸底部，然后从回油管流出。 盘车壳体水平板上面所有部件（电动机除外）都被护罩罩住，除了美观之外还起到保护作用。 盘车齿轮轴和齿轮的衬套都是由多孔青铜制成，它不需要润滑，

某电厂4号机组DEH系统主汽门和高压调门突然关闭原因分析与整改措施

某电厂4号机组DEH系统主汽门和高压调门突然关闭原因分析与整改措施 一. 概述 某厂4号机组为300MW燃煤发电机组，DEH系统采用ABB公司的SYMPHONEY 系统。2013年1月22日机组正常运行过程中，DEH突然发出快关左侧中压主汽门（LSV）和3号高调门（CV3）的1s脉冲指令，导致这2个阀门突然全关，然后又自动恢复。 事件发生后，电厂组织相关技术人员进行分析，认为发生此现象是因为DEH 的信号在柜内通讯发生翻转所致，这也是该类DEH常见的异常故障。机组正常运行过程中突然关闭汽轮机调门，扰动和冲击都比较大，将严重威胁机组安全运行。 二. 原因分析 该事件的发生，DEH和DCS都没有任何记录，为原因分析增加了很大的难度。我们以机组的DEH逻辑为切入口，结合本次事件的现象和以往的一些经验，来逐步剖析事件的原因。 首先，在机组正常运行的情况下，只有通过阀门活动试验电磁阀，DEH才能让中压主汽门关闭。LSV的活动试验电磁阀为22YV，该电磁阀的驱动设计在DEH 系统的M2控制单元，但阀门活动试验的逻辑设计在M4控制单元。阀门活动试验时，动作指令信号在M4控制单元内产生，然后以通信方式送到M2控制单元，从而驱动电磁阀22YV带电。根据以往的经验，ABB这种DCS系统的柜内不同控制单元通讯，经常会发生通信信号翻转的现象。该DEH试验电磁阀的这种设计，极其容易由于通讯信号的翻转而导致电磁阀动作。 再来看CV3，除了正常的伺服阀控制外，还有活动电磁阀16YV控制。16YV 带电也会关闭CV3。与LSV的22YV电磁阀控制一样，16YV也设计在DEH的M2

控制单元，而CV3活动试验逻辑同样设计在M4控制单元。阀门活动试验时，电磁阀的驱动控制与LSV的完全一样，同样极有可能发生通信信号的翻转而导致电磁阀动作。 若CV3由伺服阀控制来关闭，则指令来源于同一个阀门流量指令，其他高压调门如CV1，CV2，CV4等也会动作，但本次只有CV3动作，因此可排除伺服阀指令动作的可能性。 综合上述分析，造成LSV，CV3同时关闭动作1s的原因，极有可能是M4到M2的通信信号发生翻转造成。 通信信号发生翻转是由于网络通信异常造成的，这是一种能够快速自行恢复的通信故障。通信时时刻刻都在进行，偶尔出现一次通信发送/接收异常，本来是属于正常现象，通信处理软件对接收到的数据做无效处理即可，但ABB这种DCS的通信处理存在一个BUG，在收到通信异常数据时，没能发现异常，就没有对数据进行丢弃的处理，而是直接接收该数据，则出现信号翻转就不为奇怪了。要消除该BUG，需要ABB公司对其通信程序进行测试，找出BUG的地方，对该通信程序进行升级。 三. 整改措施 通过分析，认为DEH阀门关闭是由于通信信号发生翻转造成的。为了减少这种信号翻转对DEH系统造成的影响，建议对此类重要通信信号做优化处理，如采取3取2处理、增加信号动作的闭锁条件等。例如，在进行阀门活动试验后，只有开始阀门活动试验时，才能在M2激活电磁阀带电，否则，就对电磁阀进行闭锁，这样，就能避免电磁阀的误动了。 电厂1～4号机组的DEH系统，之前也频频发生类似的信号翻转问题，该问题困扰该厂已久，后来在电科院热工所的建议下，对相关通信信号进行了优化处理，之后再未出现因信号翻转而造成DEH异常的现象。

浅谈汽轮机顺序阀门控制

浅谈汽轮机顺序阀门控制 The Discussion About Turbine Sequence Valve Control （江苏太仓环保发电公司 江苏 太仓 215433）刘铁祥 摘要：介绍电厂汽轮机顺序阀门控制原理，列举工程中的实际应用经验，揭示了汽轮机阀门管理设计的科学性以及在调试和应用中需要掌握的知识点。 关键词：电厂 汽轮机DEH 阀门控制 Abstract: This paper intorduces the principle of turbine sequence valve control and lists some application experiences, interprets the scientificity of turbine valve control as well as the knowledge should be know in commission and practice. Key word: power plant; turbine DEH; valve control 1 前言 现代大、中型发电机组中汽轮机均采用数字电液控制系统即DEH进行控制，各进汽阀门是由电信号控制、高压油动机驱动。其中进汽阀门的管理显然是DEH系统的重要功能，特别是顺序阀控制其管理程序更为科学和复杂。在调试和实际应用中顺序阀控制的参数整定同样非常严谨。如果参数整定不当则单阀与顺序阀的切换扰动过大，汽轮机主要运行参数出现异常，影响机组的安全。由此顺序阀门控制的参数整定是DEH调试的一项重要内容。 2 DEH阀门管理功能 新建机组在试运期间一般采取全周进汽的单阀运行方式，使得转子和定子的温差较小，在变负荷运行时温差影响较小，有利于机组初期的磨合。另外在机组启动过程或调峰方式运行时，也同样需要采用单阀控制。但单阀运行，高压调节阀都参与开度调节，且一般高压调门开度不大，蒸汽通过调节阀门时有较大的节流损失。机组运行要求尽量减少调节阀门的节流损失，提高汽轮机的效率。通常阀门的节流损失在阀门接近全关或接近最大流量时达到最小。顺序阀门控制方式下，只有一个高压调节阀进行开度调节，其余的调门保持全开或全关，这样减少了节流损失，提高机组热效率。下图为顺序阀门控制和单阀控制的热效率比较曲线。从中能明显的看出两者之间的差异。 降低 （ 热 效 率 ） 50 60708090100（负荷百分率）

汽轮机高压调门异常波动的安全技术措施(最新版)

Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 汽轮机高压调门异常波动的安全 技术措施(最新版)

汽轮机高压调门异常波动的安全技术措施 (最新版) 导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 #3汽轮机多次发生高压调门异常波动的现象，甚至08月02日因高压调门波动导致主机EH油压低机组跳闸的事故发生。目前尚未找到导致高压调门波动的原因所在，专业督促技术支持部进一步查找造成#3机调门异常波动原因。同时对于3A主机EH油泵与3B主机EH油泵在备用状态下启动电流相差大的状况，专业也将督促技术支持部采取相应措施防止调门异常波动情况下备用EH油泵无法启动。结合近期#3机高压调门波动的现象，做出以下临时应对措施： 1、加强#3汽轮机高压调门开度、EH油压等DCS参数监视，一旦高压调门有异常波动的现象能及时发现； 2、高压调门波动时，观察高调开度DCS曲线波动是否有正弦波动特征、是否有波动发散的趋势； 3、若高压调门波动期间一次调频频繁动作时，在DEH画面新增有投退DEH一次调频回路操作按钮，退出DEH一次调频回路，并退出机

汽轮机盘车装置

第十四章盘车装置 第一节概述 1.1 盘车装置简介 盘车装置是用于机组启动时，带动转子低速旋转以便使转子均匀加热，或在停机后盘动转子旋转，保持转子均匀冷却，减小转子变形的可能。 启动前盘动转子，可以用来检查汽轮机是否具备启动条件，如动静部分是否存在磨擦，主轴弯曲度是否正常等。 汽轮机停机后，汽缸和转子等部件由热态逐渐冷却，其下部冷却快，上部冷却慢，转子因上下温差而产生弯曲，弯曲程度随着停机后的时间而增加，对于大型汽轮机，这种热弯曲可以达到很大的数值，并且需要经过几十个小时才能逐渐消失，在热弯曲减小到规定数值以前，是不允许重新启动汽轮机的。因此，停机后，应投入盘车装置，盘车可搅和汽缸内的汽流，以利于消除汽缸上、下温差，防止转子变形，有助于消除温度较高的轴颈对轴瓦的损伤。 对盘车装置的要求是：它既能盘动转子，又能在汽轮机转子转速高于盘车转速时自动脱开，并使盘车装置停止转动。 盘车装置为链条、蜗轮蜗杆、齿轮复合减速、摆轮啮合的低速盘车装置。 1.2盘车特点 1、汽轮发电机转子在停机时低速盘动转子，可避免转子热弯曲。 2、允许在热态下快速启动。 3、汽轮发电机组冲转时能自动脱开。 4、装在低压缸下半，允许拆卸轴承盖或联轴器盖时无需拆卸盘车装置。 5、在装上或拆去轴承盖的情况下均可盘动汽轮发电机转子。 6、既能自动盘车，又可手动盘车。 7、本厂盘车转速为3.35r/min。

第二节盘车的结构与作用

2.2传动展开图

2.3装置结构及作用 盘车装置由壳体、蜗轮蜗杆、链条、链轮、减速齿轮、电动机、润滑油管路、护罩、气动啮合装置等组成。盘车装置包括手动操纵机构、盘车电流表、转速表等。既可远方操作，也可就地操作。 盘车装置的壳体由钢板焊接而成，一块水平钢板除了起在低压缸下半安装作用之外，其上还支持电动机、链条壳体、电动机支架、气动啮合缸、操纵杆、护罩等，其下竖直焊接了三块板，它们用来支撑蜗轮蜗杆、齿轮等各种传动零部件。 电动机轴上的链轮通过链条把力矩传给蜗杆轴上的链轮。 减速齿轮都采用渐开线圆柱短齿齿轮。 润滑油管路是用来润滑蜗杆、蜗轮及减速齿轮的，它装在盘车装置壳体水平板的下方，润滑油由平板上所开的进油口进入，然后经过喷嘴喷到所要润滑之处。润滑后的回油从回油管流出。 盘车壳体水平板上面所有部件（电动机除外）都被护罩罩住，除了美观之外还起到保护作用。 盘车齿轮轴和齿轮的衬套都是由多孔青铜制成，它不需要润滑，而蜗杆上衬套和蜗杆上的推力面则由润滑油管供压力油润滑。蜗杆和蜗轮始终在油槽的油位下啮合。 啮合齿轮可在轴上转动，该轴装在两块杠杆板上，杠杆板又以齿轮轴为支轴转动。杠杆板的内侧用连杆机构和操纵杆相连接。因此，将操纵杆移到“投入”位置时，啮合小齿轮将与盘车大齿轮啮合，将杆移到“解脱”位置时，啮合小齿轮将退出啮合。由于小齿轮旋转的方向以及它相对杠杆板支撑点的相对位置合理，因此，只要小齿轮在盘车大齿轮上施加转动力矩（小齿轮为施力齿轮），其转矩总会使它保持啮合状态。两只挡块限制了啮合小齿轮向盘车大齿轮的移动，这样就限制了齿轮啮合深度。 当汽轮机冲转后，盘车大齿轮圆周速度足以驱动盘车设备时（此时盘车大齿轮为施力齿轮），大齿轮轮齿所施加的转矩能使盘车机构脱开。 盘车装置是自动啮合型的，能使汽轮发电机组转子从静止状态转动起来，安装在盘车控制柜内，控制设备采用继电器。该装置除能在就地对盘车进行启停及手动盘车操作外，还能接受DCS的起停指令，并送出盘车状态信号和DC4－20mA盘车电流模拟量信号至DCS，使运行人员在控制室对盘车进行监视和控制。

汽轮机高压调门关闭原因分析

汽轮机高压调门关闭原因分析 发表时间：2018-11-02T17:21:50.623Z 来源：《知识-力量》2018年12月上作者：付红宾[导读] 本文对汽轮机高调门因电缆过于靠近高温缸体超温造成绝缘老化通讯中断调门关闭，运行中突然关闭的原因进行分析，阐明了电缆处于高温环境发生故障的原因。对于汽轮机周边电缆涉及和改造具有广泛的借鉴意义。关键词（大唐许昌龙岗发电有限责任公司，河南省禹州市 461690） 摘要：本文对汽轮机高调门因电缆过于靠近高温缸体超温造成绝缘老化通讯中断调门关闭，运行中突然关闭的原因进行分析，阐明了电缆处于高温环境发生故障的原因。对于汽轮机周边电缆涉及和改造具有广泛的借鉴意义。关键词：控制电缆；调门；DEH 一、前言 大唐某公司一期两台机组为上海汽轮机厂制造的350MW亚临界机组。汽轮机控制系统采用OV ATIAN型数字式电液控制系统，其设计为分散布置、双路供电，系统DPU主模件采用冗余配置。液压系统采用上海汽轮机厂成套的高压抗燃油EH装置。汽轮机主蒸汽阀门TV和调门GV连接电缆布置在高中压缸体阀门两侧（详见图3），缸体保温与电缆线槽距离30至50cm。热工人员定期检查发现汽轮机高压调门控制电缆有老化现象，利用检修机会将单侧的调门电缆进行了更换。机组在控制电缆更换后启动一天突发汽轮机高压调门关闭故障，严重影响机组的安全生产运行。 二、故障及处理经过 某年某月某日，2号机组负荷指令250MW，启动B制粉系统（B、C、D、E磨运行）增加机组出力。在加负荷过程中突然机组出力快速下降，检查2号机高压GV3调门实际已经关闭，DEH画面显示指令和反馈均为100%。汽轮机组调门开启顺序见图1所示。 图1 汽轮机高压截止阀和调节阀位置顺序图 检查DEH机柜GV3伺服卡LVDT指示灯不亮，分析反馈LVDT控制回路存在问题，对GV3进行处理，缓慢将GV3指令逐渐强制为0，并对GV3进油隔离确保故障期间该调门不发生误动，对GV3控制回路进行排查发现GV3调门油动机端子箱至地面端子箱的LVDT反馈中间电缆线间阻值3Ω，由于GV3指令和反馈电缆通过同一段电缆桥架接入同一端子箱，为防止指令电缆存在同样问题，将GV3指令电缆和反馈电缆全部更换，更换后对GV3调门试验，动作正常。 三、阀门关闭原因分析 （一）阀门外观机械检查和分析 检修人员现场检查关闭调门门杆和反馈杆实际位置均在关闭状态，和DEH控制画面中阀门状态有相反的情况。初步分析应为阀门和远端状态不对应，怀疑通讯中断，需热工人员检查GV阀门控制回路。 （二）GV阀控制回路检查分析 GV阀控制回路由两部分组成，第一部分为正常投运回路，第二部分未试验回路。控制指令接受GV总给定。DEH自动方式下，GV总给定经单阀或顺序阀的阀门流量特性曲线函数转换为GV阀门指令开度。从实际阀门动作和就地现场阀门状态分析，应为远端和就地信号传输中断造成阀门指令与就地不对应现象。GV阀门动作逻辑见图2所示。

汽轮机控制系统

汽轮机控制系统 包括汽轮机的调节系统、监测保护系统、自动起停和功率给定控制系统。控制系统的内容和复杂程度依机组的用途和容量大小而不同。各种控制功能都是通过信号的测量、综合和放大，最后由执行机构操纵主汽阀和调节阀来完成的。现代汽轮机的测量、综合和放大元件有机械式、液压式、电气式和电子式等多种，执行机构则都采用液压式。 调节系统用来保证机组具有高品质的输出，以满足使用的要求。常用的有转速调节、压力调节和流量调节3种。①转速调节：任何用途的汽轮机对工作转速都有一定的要求，所以都装有调速器。早期使用的是机械式飞锤式离心调速器，它借助于重锤绕轴旋转产生的离心力使弹簧变形而把转速信号转换成位移。这种调速器工作转速范围窄，而且需要通过减速装置传动，但工作可靠。20世纪50年代初出现了由主轴直接传动的机械式高速离心调速器，由重锤产生的离心力使钢带受力变形而形成位移输出。图 1 [液压式调速 器]为两种常用的液压式调速器的

工作原理图[液压式调速器]，汽轮机转子直接带动信号泵(图1a[液压式调速 器])或旋转阻尼（图1b[液压式调速

器]），泵或旋转阻尼出口的油压正比于转速的平方，油压作用于转换器的活塞或波纹管而形成位移输出。②压力调节：用于供热式汽轮机。常用的是波纹管调压器（图 2 [波纹管调压 器]）。调节压力时作为信号的压力作用于波纹管，使之与弹簧一起受压变形而形成位移输出。③流量调节：用于驱动高炉鼓风机等流体机械的变速汽轮机。流量信号通常用孔板两侧的压力差(1-2)来测得。图3 [压

差调节器]是流量调节常用压差调节器波纹管与弹簧一起受压变形而将压力差信号转换成位移输出。 汽轮机除极小功率者外都采用间接调节，即调节器的输出经由油动机（即滑阀与油缸）放大后去推动调节阀。通常采用的是机械式（采用机械和液压元件）调节系统。而电液式（液压元件与电气、电子器件混用）调节系统则用于要求较高的多变量复合系统和自动化水平高、调节品质严的现代大型汽轮机。70年代以前，不论机械式或电液式调节系统，所用信息全是模拟量；后来不少机组开始使用数字量信息，采用数字式电液调节系统。 汽轮机调节系统是一种反馈控制系统，是按自动控制理论进行系统动态分析和设计的。发电用汽轮机的调节工业和居民用电都要求频率恒定，因此发电用汽轮机的调节任务是使汽轮机在任何运行工况下保持转速基本不变。在图 4 [机械式调速系

汽轮机转速调节系统问题分析及处理

汽轮机转速调节系统问题分析及处理 发表时间：2018-11-17T15:57:07.047Z 来源：《基层建设》2018年第29期作者：孟志祥 [导读] 摘要：通过对柴油加氢装置离心式循环氢压缩机第一次冲转失败，发生的经过、现象进行介绍，分析了汽轮机冲转失败的原因，最终确定为调节系统汽阀动作过快，并采取了相应的改进措施，保证循环氢压缩机正常开机，节省了开机时间延安石油化工厂联合一车间陕西延安 727406 摘要：通过对柴油加氢装置离心式循环氢压缩机第一次冲转失败，发生的经过、现象进行介绍，分析了汽轮机冲转失败的原因，最终确定为调节系统汽阀动作过快，并采取了相应的改进措施，保证循环氢压缩机正常开机，节省了开机时间 关键词：循环氢压缩机；调节汽阀；电液转换器；错油门；油动机 一、设备概况 延安石油化工厂联合一车间140万吨/年柴油加氢装置离心式循环氢压缩机是装置的关键设备，其主要作用是保持反应系统氢分压、带走反应热以及控制反应床层温度，从而保证加氢反应的顺利进行；压缩机型号为BCL407型多级垂直剖分式，由沈阳鼓风机集团制造；压缩机由背压式汽轮机驱动，汽轮机由杭州汽轮机厂制造，型号为NG32/25/0；汽轮机为双侧进气，采用向上进汽和向下排气的结构，调节系统为电子——液压式，速关阀位于气缸的两侧，3.5Mpa蒸汽通过其进入蒸汽室。当机组正常运行时，速关阀中的油压克服弹簧力顶开阀门，出现故障时，速关油路压力卸至回油，速关阀将快速关闭。 二、汽轮机转速调节系统的结构及原理 调节系统主要由转速传感器、转速控制系统、电液转换器、油动机、调节汽阀组成。转速控制系统同时接收两个转速传感器变送的汽轮机转速信号，将接收到的转速信号与转速设定值进行比较后输出执行信号（4～20mA电流），再经过电液转换器转化成二次油压（0.15～0.45MPa），二次油压通过油动机操纵调节气阀，从而改变汽轮机的转速。 油动机与错油门组合调节执行器，是调节系统的重要部件 油动机主要由油缸（5）、错油门（8）、连接体（7）和反馈机构组成；活塞杆（4）上装有反馈导板（3）及调节汽阀杠杆相连的关节轴承，断流式错油门的滑阀和套筒装在其壳体中，错油门滑阀的上端是转动盘，转动盘和弹簧座之间装有推力球轴承，弹簧的作用力取决于调节螺栓杠杆的位置。 油动机将由调速器输入的二次油信号转换成油缸活塞的行程，并通过杠杆系统操纵调节气阀的开度，使进入汽轮机的蒸汽流量与所要求的流量或功率相适应，油动机的错油门从二次油路中获得压力信号，并控制作为动力的压力油进入油缸活塞的上腔或下腔。 二次油压的变化使错油门滑阀产生上下运动。当二次油压升高时，滑阀上移。由接口通入的压力油进入油缸活塞上腔，而下腔与回油口相通，于是活塞向下移动，并通过调节气阀杆杠系统使调节阀开度增大，与此同时，反馈导板、弯角杠杆将活塞的运动传递给杠杆，杠杆便产生与滑阀反向的运动使反馈弹簧力增加，于是错油门滑阀返回到中间位置。一次调节过程完毕，此时汽轮机在新的工况点运行。通过活塞杆上的调节螺栓调整反馈导板的斜度可改变二次油压与活塞杆行程之间的比例关系， 三、汽轮机调节系统问题分析及相应处理措施 在2017年4月5日冲转的过程中，当调速汽阀开度＞30%时，汽轮机转速＜500r/min，机组根据启动保护逻辑联锁停机，其目的是防止机组转子部件卡涩有摩擦，或低转速时，进气量太大，损坏透平。 四、原因分析： 1、机组转子部件卡涩或有摩擦，导致转速与调节汽阀开度不匹配。冲转过程中，现场操作人员并没有发现异常声音或振动，且开机前经过充分盘车，也并无异常，故排除这一可能 2、主蒸汽进气量不足或机组负荷太高。在冲转前，速关阀打开之后，由于调节汽阀内漏，机组未接收到调速信号时，转速已经达到780r/min左右，为了保证冲转过程顺利进行，先将主蒸汽手阀关一半，以减少内漏量而不足以推动转子做功；而此时机组的负荷为，压缩机的入口压力1.64MPa，流量12万Nm3/h，汽轮机蒸汽压力3.6MPa，温度390℃，机组基本上是以最低负荷启动，主蒸汽手阀开一半足可以满足1000r/min低速暖机条件，故也排除这一可能 3、调节汽阀动作过于频繁，开启速度过快，导致调节汽阀开度为30%时，蒸汽进气量不足以在这段时间内将转子的转速推动到 500r/min以上。 对转速控制的基本流程进行分析：1、设定低速暖机给定值1000r/min；2、控制系统将接收到的两路转速信号取较高值；3、根据上述两个值进行PID计算，算出电流增量；4、再在原输出电流上叠加上电流增量就是新的输出电流；5、输出电流转化成二次油压信号. 经过分析，决定尝试通过串级控制修改比例积分增益影响，减少电流增量，从而减少二次油压的增量，以控制调节汽阀开度变慢，最终当调节汽阀开度为30%时，汽轮机转速升至680r/min左右，第二次冲转正常。具体数值见下表

汽轮机盘车装置投退操作规范

盘车装置投退操作规范 、投入条件 1.转子惰走至“0”后方可投入盘车装置。 2.盘车装置已送电，控制柜“电源指示灯”亮。 3.检查系统润滑油压0.078 —0.147MPa，顶轴油压各轴承6- 13MPa,盘车控制柜顶轴油 压正常指示灯亮（＞6MPa ）润滑油压正常指示灯亮（＞0.0294MPa ）。 4.开启盘车装置润滑油进油门及电磁阀进油手动门。 二、盘车投入操作方法 （1 ）运方投入 ①将就地盘车控制柜“就地/远方”选择开关切至“远方（'就地控制柜任何开关均无效）o ②微机内点击“盘车允许”按钮。 ③微机内点击“手动”或“自动”或“点动” ④盘车电机启动，检查盘车电流在正常范围内且无波动。 ⑤就地关闭盘车装置电磁阀进油手动门。 （2）就地手动投入 ①将盘车装置就地控制柜上“远方/就地”选择开关切至“就地'（此时微机内任何有关操 作均无效） ②将控制柜“盘车允许/禁止”选择开关切至“盘车允许” ③将控制柜“手动/自动/点动”选择开关切至“手动” ④点击控制柜“电磁阀动作”按钮，观察盘车切换手柄移动直至啮合到位，检查控制柜 “啮合到位”指示灯亮。盘车电机启动，检查电流在正常范围且无波动。 ⑤关闭盘车装置电磁阀进油手动门。 （3）就地自动投入 ①将盘车电机就地控制柜“就地/运方”选择开关切至“就地”

②将控制柜“盘车允许/禁止”选择开关切至“盘车允许。” ③将控制柜“手动/自动/点动”选择开关切至“自动。” ④检查控制柜“盘车啮合到位”指示灯亮，盘车电机启动，电流在正常范围内且无波动。 ⑤关闭盘车装置电磁阀进油手动门。 （4）就地点动投入 ①将盘车电机就地控制柜“就地/运方”选择开关切至“就地。” ②将控制柜“盘车允许/禁止”选择开关切至“盘车允许。” ③将控制柜“手动/自动/点动”选择开关切至“点动。” ④点击控制柜“点动投入”按钮，观察盘车切换手柄移动直至控制柜“盘车啮合到位”指示灯亮，检查电机自启动，盘车电流在正常范围内无波动。 ⑤关闭盘车装置电磁阀进油手动门。 三、盘车停止操作方法 1、运方停止盘车装置操作规范 ①微机内点击“盘车停止”按钮，就地检查盘车电机已停止。 ②点击“甩开”按钮，检查甩开到位指示灯亮。 ③关闭盘车装置润滑油进油手动门。 2、就地停止盘车装置操作规范 ①就地点击“盘车停止”按钮。 ②检查盘车电机已停止，点击“甩开”按钮，检查“甩开到位”指示灯亮。 ③关闭盘车装置润滑进油手动门。

汽轮机调门重叠度的优化和调整

汽轮机调门重叠度的优化和调整 1 汽机调门重叠度简介 1.1 定义： 采用喷嘴调节时，多个调节汽门依次开启，在前一个调门尚未全开时，后一调门便提前打开。当前一个调门全部打时，下一调门提前开启的量称为阀门的重叠度。 1.2 目的： 设置重叠度的目的是为了使汽机控制指令与蒸汽流量成线性关系，保证机组良好的调节特性，有利于机组滑参数运行。 1.3 作用： a）影响调节特性：多个调门依次开启，若后阀在前阀全部开启后才开启，那么根据单个阀门的特性可以推断出多个阀门的升程与流量的关系呈波形曲线，显然这是不符合调节系统静态特性曲线的，为了使配汽机构特性曲线比较平滑，一定要设置重叠度。 b）影响机组的经济性：重叠度过大，即前一阀门开度较小时，后一阀门就已开启，会加大节流作用，此时节流损失变大，对机组的经济性影响也最大。重叠度较小或无重叠度时，节流损失最小，能提高机组经济性，但影响调节特性。 1.4 特性： 下面图1和图2分别为单阀和多阀联合的升程流量特性：

说明： a）图1为典型的单阀升程流量特性曲线，对于单一调门，这种特性曲线是一定的，可以通过试验方法得出。 b）从图1我们可以看出在阀门开度50％左右，出现拐点，特性逐步开始呈非线性。 c）从图1可以得出阀门的有效升程，数值在70％左右，此后阀门再开大，流量增加较少。

说明： a）多个阀门的联合特性就只取决于阀门开启的重叠度。 b）图2中的曲线Ⅰ选择的重叠度过小，即前一阀开度很大后才开后一阀，系统在调节时会生产较大的波动，在后一阀门将开启时，会发生调门大幅窜动的情况。 c）图2中的曲线Ⅱ选择了合理的重叠度，阀门联合升程流量特性波动小，系统调节性能基本呈线性，稳定性最好。 d）图2中的曲线Ⅲ选择的重叠度过大，除前面所讨论的会使经济性下降外，还会破坏升程流量特性的线性度，会使两个阀门重叠部分的流量增长过快，产生局部不等率变动，当汽机在该功率下运行时，有可能出现晃动。 2 重视调门升程流量特性的变化 阀门重叠度有两种表述：行程重叠度和压力重叠度。 行程重叠度：ξH ＝1－H1 / H max 式中H1为后阀开始开启时的前阀行程，H max为前阀全开行程。 压力重叠度：ξp ＝1－P1 / P max 式中P max和P1为后阀开始开启时，前阀的前、后压力。 行程重叠度只有几何意义，没有热力学意义，压力重叠度才是决定调门调节特性的关键参数，一般以前一阀门开至前、后压力比P1/P max=0.85～0.90时，后一阀开启较

汽轮机调门伺服阀在线更换

汽轮机调门伺服阀在线更换 摘要：阐述了德州电厂660MW汽轮机液压控制系统伺服阀在线隔离更换的方法、步骤和伺服阀更换后的恢复以及注意事项。对每个汽门未配置EH油管路隔离阀、配汽机构设计不允许单阀方式运行的汽轮机，伺服阀在线更换是可行的。 现代大机组汽轮机调节系统广泛采用了电液转换机构—伺服阀，随着机组长周期连续运行和调速液压油系统内、外部环境条件的变化，油中的颗粒杂质导致伺服阀滤网堵塞或部套卡涩，使得调速汽门动作迟缓，严重时致使阀门不能按要求开启或关闭，影响机组的出力能力，甚至导致因汽门拒关而造成汽机超速事故。因此，利用机组的计划检修机会，按时清洗、校验伺服阀，更换进油滤网，确保伺服阀的正常工作显得非常重要。即使定期对伺服阀进行清洗维护，在机组运行中，仍时常发生伺服阀滤网堵塞或脏污卡涩问题，进行故障伺服阀的在线更换，对保证汽轮机安全连续运行和确保发电，具有很强的实用意义。德州电厂660MW＃5机组在运行中相继出现＃2、4、1高调门开关动作迟缓、拒开等故障，在线进行了高压调速汽门油动机伺服阀的隔离更换。 1 汽轮机调门液压控制单元简介 德州电厂660MW汽轮机为美国GE公司生产的TC4F型四缸四排汽凝汽式汽轮机，左右两个主汽门分别对应＃1、2和＃3、4调速汽门，图－1为调门液压控制单元原理图，液压控制单元主要包括液压关断阀、快速动作电磁阀、伺服阀、液压油缸等，设计液压油供油二路，分别为压力油和安全油，回油一路。伺服阀为MOOG产743F003A型两级三线圈四通流量控制阀，流量25加仑/min。图－2 为液压关断阀原理图。GE公司设计供货的汽轮机无单阀运行方式，单个调门的液压油路未配置隔离阀门，因此，在正常运行工况，无法关闭单个调门或单独隔离其供油。 图－1 调门液压控制单元 2 伺服阀的隔离、更换 首先根据机组的运行情况和调速汽门存在的问题确定是否由伺服阀故障引起，如果调速汽门对开关指令响应迟缓、滞后甚至拒动，或伴有开度与其它调门偏差逐渐增大，严重时会导致调门开度摆动，即可断定该调门伺服阀故障。一旦发现伺服阀故障，应尽快采取措施进行隔离、更换。伺服阀隔离、更换步骤如下

汽机缺陷分析与处理

6MW余热电站汽轮机缺陷原因分析及处理 1．故障现象 我公司综合利用焦炉剩余煤气余热发电站，采用洛阳发电设备厂生产的汽轮机，型号：N6-3.34。从2007年6月并网发电至今的7年运行时间当中，汽轮机出现的主要故障现象为以下三个方面：（1）汽轮机的振动偏高；(2)真空度相对较低；（3）调速系统不稳定; 2.故障分析 2.1汽轮机的振动偏高 振动是一种周期性的反复运动。处在高速旋转下的汽轮发电机组，在正常运行中总是存在着不同程度和方向的振动。对于振动，我们希望它愈小愈好。不同转速机组的振动允许值不同，凡是在允许范围内的振动，对设备的危害不大，因而是允许的。超出允许范围，就会对设备造成伤害。而本机组在运行中最高振动超过85um,最低振动时也在50um以上，超出了汽轮机振动的允许范围50um以下。 汽轮机振动过高直接威胁着机组的安全运行，因此，在机组出现过高振动时，就应及时找出引起振动的原因，并予以消除，绝不允许在强烈振动的情况下让机组继续运行。 汽轮发电机组的振动是一个比较复杂的问题，造成振动的原

因很多，为找出汽轮机振动大的原因，我们曾通过做试验方法来查找汽振动大的原因： 1）励磁电流试验 目的在于判断振动是否是由于电气方面的原因引起的，以及是由电气方面的哪些原因引起的。 2）转速试验 目的在于判断振动和转子质量不平衡的关系，同时可找出转子的临界转速和工作转速接近的程度。 3）负荷试验 目的在于判断振动和机组中心，热膨胀，转子质量不平衡的关系，判断传递力矩的部件是否有缺陷。 4）轴承润滑油膜试验 目的在于判断振动是否是由于油膜不稳，油膜被破坏和轴瓦紧力不当所引起的。 5）真空试验 目的是判断振动是否是由于真空变化后机组中心在垂直方向发生变化引起的。 6）机组外部特性试验，实际上就是在振动值比较大的情况下测量机组振动的分布情况，根据振动分布情况分析判断不正常的部位。 2.1.1汽轮机振动是一个多方面的综合因素，通过以上实验对振动过高的原因分析如下：

汽轮机自动盘车控制

300MW汽轮机自动盘车控制屏说明书及调试大纲

300MW汽轮机自动盘车控制屏 说明书

汽轮机在启动冲转前必须查证转子的初始弯曲情况，为此应该先用盘车装置盘动转子作低速转动，以便运行人员作仔细检查。 汽轮机停机后，汽缸和转子等部件还处于热状态，如果大轴静止不动，则会因上下温差而产生大轴弯曲。为了使汽轮机在停机后随时可以启动，必须使用盘车装置将转子不间断地转动，使转子四周温度均匀，这样大轴就不会发生弯曲，同时也能减小汽缸等部件的上下温差。 一、动盘车控制屏的功能 自动盘车控制屏具有强制手动、手动、自动等功能。 1．强制手动 在盘车控制屏中有一个开关SA2（见73A〃757Z-2第2张），当扳动此开关至接通状态时，无论外界处于何种状态，均可以直接为盘车电机提供380VAC的电源，使盘车电机转动。 注意：此项功能只作为检测或在非正常情况下强起盘车电机使用，在正常情况下，不建议使用此项功能。 2．手动控制 需要手动投入时，将控制屏面板上的“盘车选择”开关旋到“手动”位置，此时盘车控制屏处于手动控制方式下（见73A〃757Z-2第1张）。当润滑油压建立，顶轴装置已投入，各轴颈均已顶起，运行人员推动手柄使主动齿轮与汽轮机 大齿轮啮合，盘车手柄位置的行程开关 33 TGE 处于啮合状态，确认遮盖盘车电动机 轴的曲柄端的保护盖是处于正确位置上，即：行程开关 33 TGC 闭合，此时按下控制 屏面板上的“启动”按钮，控制屏为盘车电机供电，汽轮机开始盘车。 当需要停盘车时，按下控制屏面板上的“停止”按钮，此时盘车电机停止转动，汽轮机盘车停止。 汽轮机启动后，当汽轮机的主轴转速大于盘车转速时，盘车就能自动脱扣。 拉杆系统将盘车手柄从工作位置推向非工作位置，盘车手柄位置的行程开关 33 TGE 处于非啮合状态，控制屏停止为盘车电机供电，盘车电机停止转动。当汽机转速

汽轮机高调门流量特性优化试验方案

汽轮机高调门流量特性优化 试验方案 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March

皖能马鞍山发电有限公司2号机组汽轮机高调门流量特性优化试验方案 2013年4月10日

皖能马鞍山发电有限公司2号机组 汽轮机高调门流量特性优化试验方案 负责单位：安徽科讯电力技术服务中心 协作单位：皖能马鞍山发电有限公司 起日期：2013年4月10日14:00——20：00 负责人：张兴 工作人员：张兴、施壮 编写 ____________ 审阅 ____________ 审核____________ 批准____________

皖能马鞍山发电有限公司2号机组 汽轮机高调门流量特性优化试验方案 1、试验目的 为提高皖能马鞍山发电有限公司2号机组运行的安全性和经济性，根据合同要求，我单位计划于2013年4月10日对2号机组汽轮机高调门进行流量特性测试及优化，并完成2号机组汽轮机进行单/顺阀切换试验。 2、试验条件 （1）、机组在设计的正常工况下稳定运行，负荷能从额定负荷（汽机高调门全开时）至60%左右的额定负荷范围之间变化。 （2）、试验过程中由运行人员手动控制燃料量维持主汽压力稳定。 （3）、信号测量设备应满足精度要求并有效期内的检定合格证书。数据记录通过分散控制系统进行。 （4）、历史数据站工作正常，能完成对主汽压力、调节级压力、给定值、流量指令、阀位指令/开度、功率等参数的采集，并能生成*.csv或*.xls格 式文件，且数据分辨率满足测试要求。 3、试验内容 通过汽轮机高调门流量特性测试及参数优化试验，根据机组实际特性及标准流量参考线对多阀、单阀流量特性进行统一整定。 4、试验方法及步骤 各高调门单个流量特性测试